Zatížení obezdívek podzemních staveb. Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer

Podobné dokumenty
Zatížení ostění podzemních staveb

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Výpočtová únosnost U vd. Cvičení 4

Výpočtová únosnost pilot. Cvičení 8

Primární a sekundární napjatost

Druhy plošných základů

KLASIFIKACE HORNIN. J. Pruška MH 4. přednáška 1

NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST. Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o.

Obecný průjezdný profil

Co můžeme zakládat. Základy budov patky pasy. Mostní pilíře. Přehrady. desky

Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky

γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem

HORNINOVÝ MASIV. Mechanika hornin - přednáška 3 2

HISTORICKÝ VÝVOJ. J. Pruška MH 4. přednáška 2

Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN

1 Úvod. Poklesová kotlina - prostorová úloha

Přijímací zkoušky na magisterské studium, obor M

PŘEHRÁŽKY. Příčné objekty s nádržným prostorem k zachycování splavenin. RETENČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zastavit enormní přínos splavenin níže.

5. Cvičení. Napětí v základové půdě

STABILITA SVAHŮ staveb. inženýr optimální návrh sklonu

Výpočet gabionu Vstupní data

1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)

Mezní stavy základové půdy

Diskontinuity. Fault zlom, porucha, dislokace

Převod mezi parametry Hoekovy - Brownovy a Mohrovy - Coulombovy podmínky

Mechanika zemin II 5 Zemní tlaky, opěrné konstrukce

1 Použité značky a symboly

MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD STABILITY A ZATÍŽENÍ OSTĚNÍ

Návrh hlubinných základů dle EC 7

Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006

4+5. Cvičení. Voda v zeminách Napětí v základové půdě

Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.

Převod mezi parametry Hoekovy Brownovy a. podmínky. Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Stavební jámy. Pažící konstrukce Rozpěrné systémy Kotevní systémy Opěrné a zárubní zdi

Uplatnění prostého betonu

PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ

Pilotové základy úvod

BZKV 10. přednáška RBZS. Opěrné a suterénní stěny

Smyková pevnost zemin

RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn

Statika 2. & Stabilita tuhé konstrukce. Miroslav Vokáč 10. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury.

Prvky vystrojování. Ocelová výstroj Svorníková výstroj Stříkaný beton

Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data

1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU

MECHANIKA HORNIN A ZEMIN

MATEMATICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNÉ CHOVÁNÍ TUNELŮ REALIZOVANÝCH PODLE PROJEKTŮ IKP Consulting Engineers, s.r.o.

Smyková pevnost zemin

Prostý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá

11. Zásobníky, nádrže, potrubí Zatížení, konstrukce stěn a podpor. Návrh upravuje ČSN EN bunkry sila

Obr. 9.1 Kontakt pohyblivé části s povrchem. Tomuto meznímu stavu za klidu odpovídá maximální síla, která se nezývá adhezní síla,. , = (9.

Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb

Příspěvek ke stanovení bezpečné mocnosti nadloží při protlačování ve zvodnělém horninovém prostředí

pedagogická činnost

STATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.

Výpočet vnitřních sil na kruhovém ostění

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá

4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i

Hlubinné základy. Obr. 1. Druhy hlubinného zakládání a - piloty; b - studně; c - keson; d - podzemní stěny

ČSN EN OPRAVA 1

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH

Konsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Popis zeminy. 1. Konzistence (pro soudržné zeminy) měkká, tuhá apod. Ulehlost (pro nesoudržné zeminy)

Sylabus 16. Smyková pevnost zemin

Betonové konstrukce (S) Přednáška 3

při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní

Zakládání staveb 5 cvičení

ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH

Posouzení plošného základu Vstupní data

PRUŽNOST A PLASTICITA I

Kopané, hloubené stavby

NKI Zděné konstrukce doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Ústav nosných konstrukcí FA

Návrh skupiny pilot. Běžně se používají tři metody návrhu:

Stabilita skalního svahu rovinná smyková plocha

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test

NK 1 Zatížení 1. Vodojem

Návrh rozměrů plošného základu

14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

Posouzení piloty Vstupní data

Přijímací zkouška do navazujícího magisterského programu FSv ČVUT

Předběžný Statický výpočet

b) Maximální velikost zrychlení automobilu, nemají-li kola prokluzovat, je a = f g. Automobil se bude rozjíždět po dobu t = v 0 fg = mfgv 0

CO001 KOVOVÉ KONSTRUKCE II

Vyztužování zemin Prof. Ivan Vaníček International Geosynthetics Society, Česká republika

Obecný princip 3D numerického modelování výrubu

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

ZEMNÍ TLAKY. Princip určování: teorie mezní rovnováhy, rovinná úloha, předpoklad rovinných kluzných ploch

V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.

Nejprve v rámu Nastavení zrušíme zatrhnutí možnosti nepočítat sedání. Rám Nastavení

Transkript:

Zatížení obezdívek podzemních staveb Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer 1

O. Kommerel (1912) Hornina pod horninovou klenbou se postupně nakypřuje (zvětšuje svůj objem), což se projeví v průhybu stropu výrubu. Tento průhyb stropu výrubu působí na provizorní výstroj, jež reaguje určitým popuštěním. Podle velikosti tohoto popuštění a podle procenta trvalého nakypření horniny je možné určit výšku oblasti tlačené horniny - horninové klenby ve tvaru paraboly. 2

Nakypření horniny dle Kommerela Z Z=f (X) dx C A X C Y=f (X) 3

Protože při poklesu důlního díla dochází jen k částečnému nakypření horniny, vyjádřil Kommerell výšku oblasti tlačené horniny h pomocí hodnoty trvalého nakypření horniny v % (viz tab. ) h a = 100 p Druh horniny Trvalé nakypření v % Písek, štěrk 1-1,5 Jíl 2-4 Slín 4-5 Pevný slín 6-7 Skála 7-15 4

Protodjakonov Vychází z předpokladu, že horninový masiv je do jisté míry nesoudržné prostředí, ve kterém se vytvoří přirozená horninová klenba parabolického tvaru. Podle této horninové klenby se okolní horniny oddělují od masivu a uvnitř této klenby se rozruší. Přirozená horninová klenba zasahuje podle horniny, ve které se nachází, i do boků výrubu a vyvolává tak jejich spoluúčast na tlakových projevech horniny. 5

Parabolický tvar klenby odvodil M.M. Protodjakonov z podmínky rovnováhy horniny nacházející se v této přirozené horninové klenbě a její výšku získal z podmínky maximální stability. 6

h 1 a = f 1 p kde: h 1 - je výška přirozené horninové klenby nad výrubem a 1 - je polovina rozpětí přirozené horninové klenby f p - koeficient pevnosti podle Protodjakonova Použitelnost teorie je omezena dvěma podmínkami: a) koeficient pevnosti horniny podle Protodjakonova musí být větší než 0,3 výška nadloží musí být větší než trojnásobek výšky horninové klenby 7

Terzaghi Tato teorie nejdříve klasifikuje horniny podle stupně porušení a uspořádání ploch nespojitosti (přiděluje součinitel tlačivosti c T nebo c T ) a pro jednotlivé kategorie určuje velikost horninového tlaku. Výška horninové klenby je určena empiricky v závislosti na výšce výrubu H T a jeho šířce B.Zatížení na výstroj se stanovuje podle výšky horninového sloupce pod vzniklou horninovou klenbou. Předpokládá se minimální výška nadloží H 1,5 (B + H T ). 8

masivní skalní horniny Hp=0,25 B 0,25B B 9

Schéma pro vodorovnou vrstevnatost Hp=0,5B 10

Schéma pro svislou vrstevnatost Hp=0,25B 11

šikmo vrstevnaté horniny Hp=0,25 B P=0,30 γ(0,5ht+0,25b) 0,25B Ht P B 12

Suquet Tato teorie předpokládá, že se při výlomu s malým nadložím může pokles stropu výrubu rozšířit až k povrchu terénu, zemina se zaklíní, takže nebude působit na ostění svojí plnou vahou, ale vynese se částečně klenbovým působením. 13

Vzniklá klenba je zatížena tíhou horniny G. Předpokládejme, že vodorovná síla H prochází ve vrcholu vzniklé klenby okrajem jádra, maximální namáhání je pak možné zapsat vztahem: γ + 0 z a z tg 4 5 ϕ σ = 2 m ax 0 h tg 4 5 ϕ 2 Pokud pevnost horniny není schopna převzít celé napětí σ max, budou na ostění působit tlaky odpovídající ideální objemové tíze horniny γ i : γ 0 = 0 χ 4 5 ϕ h h tg 2 z a z tg 4 5 0 + ϕ 2 kde: γ skutečná objemová tíha horniny γ 0 fiktivní objemová tíha < χ h 14

Bierbaumer Bierbaumer snižuje zatížení plnou tíhou nadloží nad výrubem o účinek tření, které vzniká podél sloupce horniny nad výrubem 15

aktivní tlak zeminy nad smykovou rovinou aktivního tlaku (klínu zeminy) P 1 = 1 2 2 0 γ h 2 tg 45 ϕ 2 tření na styku klínu zeminy a sloupce horniny nad výrubem P + = P 1 tgϕ celkové zatížení stropu výrubu Q = P 2P + boční tlak horniny působící na výrub se počítá jako aktivní zemní tlak boční tlak v úrovni stropu e 1 = γ h tg 2 boční tlak v úrovni dna 45 0 ϕ 2 e 2 = γ ( h + H) tg 2 45 0 ϕ 2 16