ZATÍŽENÍ PODLE EUROKÓDU



Podobné dokumenty
Některá klimatická zatížení

n =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční

n =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční

Klasifikace zatížení

Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN Zatížení stavebních konstrukcí.

NK 1 Zatížení 1. Vodojem

Zatížení konstrukcí. Reprezentativní hodnoty zatížení

ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ

NK 1 Zatížení 1. Vodojem

1. Všeobecně 2. Návrhové situace 3. Modely zatížení větrem 4. Rychlost a tlak větru 5. Zatížení větrem 6. Součinitele konstrukce c s c d 7.

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE

Spolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010

ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VŠEOBECNĚ

Zatížení stálá a užitná

2. přednáška, Zatížení a spolehlivost. 1) Navrhování podle norem 2) Zatížení podle Eurokódu 3) Zatížení sněhem

Předmět: SM02 ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ UŽITNÁ ZATÍŽENÍ, ZATÍŽENÍ SNĚHEM, ZATÍŽENÍ VĚTREM. prof. Ing. Michal POLÁK, CSc.

Zatížení konstrukcí. Reprezentativní hodnoty zatížení

STATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH:

1 Kombinace zatížení EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí

Mapa větrových oblastí pro ČR oblast 1 2 v b,o 24 m/s 26 m/s. Úprava v b,o součinitelem nadmořské výšky c alt (altitude) oblast 1 2 >1300-1,27

Možnosti vyztužování železobetonových kruhových desek, příklad vyztužení kruhové desky

MECHANIKA KONSTRUKCÍ ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ

NK 1 Zatížení 2. Klasifikace zatížení

STATICKÝ VÝPOČET

ZATÍŽENÍ SNĚHEM. - dokumenty pro zatížení sněhem (stav před ): - γ Q = 1,5

CO001 KOVOVÉ KONSTRUKCE II

KLIMATICKÁ ZATÍŽENI A. ZATÍŽENÍ SNĚHEM

NK 1 Zatížení 2. - Zásady navrhování - Zatížení - Uspořádání konstrukce - Zděné konstrukce - Zakládání staveb

2 ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ PODLE ČSN EN : 2004

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce

Předběžný Statický výpočet

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling

STATICKÝ VÝPOČET STUPEŇ DOKUMENTACE: DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ČÁST DOKUMENTACE: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REVIZE: R.

OBECNÉ ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ

Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky

Statický výpočet dle EC5 Výstup: Statický výpočet dle EC5 Vytištěno: :16:13 Verze:

1. Charakteristiky větru 2. Výpočet dynamické odezvy podle EC1

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE

KONSTRUKČNÍ SYSTÉMY POZEMNÍCH STAVEB

II. Zatížení sněhem 1 VŠEOBECNĚ 2 KLASIFIKACE ZATÍŽENÍ. II. Zatížení sněhem

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ

RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn

4 Rychlost větru a dynamický tlak

1 ÚVOD 1. Odolání vlivům se prokazuje statickým resp. dynamickým výpočtem.

Řešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy

III. Zatížení větrem 1 VŠEOBECNĚ 2 NÁVRHOVÉ SITUACE 3 MODELOVÁNÍ ZATÍŽENÍ VĚTREM. III. Zatížení větrem

Výška [mm]

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Mezní stavy. Obecné zásady a pravidla navrhování. Nejistoty ve stavebnictví. ČSN EN 1990 a ČSN ISO návrhové situace a životnost

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy

Posouzení za požární situace

Příloha A1 Použití pro pozemní stavby

Advance Design 2017 R2 SP1

SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek

OBECNÉ ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ

2. přednáška, Zatížení a spolehlivost. 1) Navrhování podle norem 2) Zatížení podle Eurokódu 3) Kombinace

Objekt pro ubytování surikatů v ZOO Hodonín prosinec 12 Statický výpočet a technická zpráva 261/2012

Principy navrhování stavebních konstrukcí

STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík

STATICKÉ TABULKY stěnových kazet

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS

Příklad zatížení ocelové haly

Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN

STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ

OVĚŘOVÁNÍ EXISTUJÍCÍCH MOSTŮ PODLE SOUČASNÝCH PŘEDPISŮ

Lineární činitel prostupu tepla

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

BIOMECHANIKA. 7, Disipativní síly I. (Statické veličiny, smyková třecí síla, nakloněná rovina, odporová síla)

Srovnání konstrukce krovu rodinného domu při použití krytiny GERARD a betonové krytiny

Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák

1 Použité značky a symboly

NK III ocelové a dřevěné konstrukce (cvičení)

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

Statický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy

NK III ocelové a dřevěné konstrukce (cvičení) Ústav nosných konstrukcí FA ČVUT

Statický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.

Předmět: SM01 Základní názvosloví stavebních konstrukcí, Zatížení stavebních konstrukcí Zatížení vlastní tíhou

8 Zatížení mostů větrem

VIII. Zásady a kombinace zatížení pro zásobníky a nádrže

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB

Ve výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:

Statické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov

Téma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí

PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK

BUDOVY PRO BYDLENÍ A UBYTOVÁNÍ ROZDĚLENÍ DO SKUPIN

Dřevěné konstrukce požární návrh. Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc.

Principy navrhování stavebních konstrukcí

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB

Zatíženía spolehlivost (K132ZASP)

BIOMECHANIKA DYNAMIKA NEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY, VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ SÍLY ČASOVÝ A DRÁHOVÝ ÚČINEK SÍLY

5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek

F 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ

STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ D STATICKÝ VÝPOČET. STAVEBNÍ ÚPRAVY HASIČSKÉ ZBROJNICE v Bystřici u Benešova

Transkript:

doplňkový text ke 4. a 5. cvičení ZATÍŽENÍ PODLE EUROKÓDU Zpracováno dle ČSN P ENV 1991-1 (1996) + Z1 (1996) ČSN P ENV 1991-2-1 (1997) ČSN P ENV 1991-2-3 (1997) a ČSN P ENV 1991-2-4 (1997). Klasifikace zatížení (podle proměnnosti v čase) Připomeňme že v ČSN se rozeznávají: a) stálá zatížení G b) nahodilá zatížení Q (ta se dále rozlišují jako dlouhodobá Q 1 a krátkodobá Q 2 ) c) mimořádná zatížení A. Pozn. ČSN nezavádí označení G Q ani A v dalším se však tyto symboly používají vzhledem k možnosti porovnávání. V EC je to prakticky stejné tedy: a) stálá zatížení G b) nahodilá zatížení Q c) mimořádná zatížení A. Hodnoty zatížení z hlediska spolehlivosti Izolovaný zatěžovací stav Připomeňme že v ČSN se zavádí pojem výpočtového zatížení které se stanoví z obecného vztahu = γ f Fn kde F n...normové zatížení (tj. základní charakteristika zatížení) γ f...součinitel zatížení (který vyjadřuje možné náhodné odchylky zatížení od normových hodnot). V EC je to podobné zavádí se pojem návrhového zatížení které se stanoví z obecného vztahu = γ F Fk kde F k...charakteristické zatížení (tj. základní reprezentativní hodnota zatížení) γ F...dílčí součinitel zatížení (který přihlíží k možným nepříznivým odchylkám zatížení k možným nepřesnostem modelu zatížení a k nejistotám v určení účinků zatížení). 1

Zatěžovací stav v kombinaci s jinými. Kombinace zatížení Připomeňme že v ČSN: a) pro stálá zatížení i nadále platí = γ f Fn Gd = γ f Gn b) pro nahodilá zatížení platí = ψ c γ f Fn Qd = ψ c γ f Qn kde ψ c...součinitel kombinace (který vyjadřuje zmenšenou pravděpodobnost současného působení jednotlivých zatížení v jejich výpočtových hodnotách ve srovnání s pravděpodobností působení těchto zatížení ve výpočtových hodnotách jednotlivě nezávisle na sobě) ψ c 10. Pravidlo pro sestavení kombinací zatížení je v ČSN definováno pouze slovně přičemž matematicky jej lze zapsat jako součet vektorů zatížení vynásobených výše uvedenými součiniteli = γ f i Gn i + ψ c1 γ f i Q1n i + ψ c2 γ f i Q2n i. Tento zápis představuje tzv. základní kombinaci; vedle toho se v jistých případech sestavují kombinace mimořádné které obsahují též mimořádné zatížení. V EC je to podobné: a) pro stálá zatížení platí Gd = γ G Gk b) pro nahodilá zatížení platí Qd = γ Q ψ Qk kde γ G γ Q..dílčí součinitel stálých zatížení a dílčí součinitel nahodilých zatížení; jejich hodnoty se diferencují pro různé případy poruchy konstrukce (rozlišují se případy A B C podrobnosti v normě); v dalším se omezíme na případ B (tj. porucha konstrukce nebo konstrukčních prvků závislá na pevnosti konstrukčního materiálu) ψ...kombinační součinitel (který má analogický význam jako součinitel kombinace podle ČSN); rozlišuje se jako ψ 0 (pro tzv. kombinační hodnotu Q) ψ 1 (pro tzv. častou hodnotu Q) a ψ 2 (pro tzv. kvazistálou hodnotu Q); v dalším se omezíme na hodnoty ψ 0 které se uplatňují v kombinacích pro trvalé a dočasné návrhové situace. Pravidlo pro sestavení kombinací zatížení je v EC definováno (po úpravě) takto: F d = γ G Gk i + γ Q Qk 1 + γ Q ψ 0 i Qk i. Tento zápis představuje tzv. kombinaci pro trvalé a dočasné návrhové situace (která je obdobou základní kombinace podle ČSN). Vyskytuje-li se v kombinaci jen jedno nahodilé zatížení bere se bez kombinačního součinitele. Při výskytu dvou a více nahodilých zatížení je potřeba zatížení s největším účinkem uvažovat jako dominantní které se bere bez snížení; ostatní nahodilá se snižují kombinačním součinitelem. Ve- 2

dle toho se v jistých případech rovněž sestavují kombinace které obsahují mimořádné zatížení nazývají se kombinace pro mimořádné návrhové situace viz EC. Dílčí součinitele zatížení γ F jsou v následující tab. kombinační součinitele ψ 0 uvedeme u jednotlivých druhů zatížení. Tab. Dílčí součinitele zatížení Zatížení Stálé Součinitel zatížení γ F Symbol Hodnota γ Gsup 1 ) 120 γ Ginf 2 ) 100 Nahodilé γ Q 140 1 ) Uvažuje se v případech kdy stálé zatížení působí nepříznivě. 2 ) Uvažuje se v případech kdy stálé zatížení působí příznivě. Tíha konstrukcí (z třídy stálých zatížení) Tíha konstrukcí se skládá z vlastní tíhy nosné konstrukce tíhy nenosných prvků a příp. též tíhy upevněného strojního vybavení. Připomeňme že podle ČSN se normová tíha stanoví podle geometrických a konstrukčních parametrů uvedených v projektu a podle hodnot objemové hmotnosti použitých materiálů. ČSN obsahuje rozsáhlou přílohu s objemovými hmotnostmi celé řady staviv a stavebních výrobků přičemž převést objemovou hmotnost ρ v kg/m 3 na objemovou tíhu γ v kn/m 3 lze pomocí tíhového zrychlení g = 001 kn/kg. Součinitel zatížení pro tíhu konstrukcí nabývá hodnot 11 γ f 13 působí-li stálé zatížení nepříznivě; resp. γ f = 09 působí-li stálé zatížení příznivě. Podle EC se postupuje podobně tzn. charakteristická tíha se stanoví podle geometrických a konstrukčních parametrů v projektu a dále podle hodnot objemové tíhy výchozích materiálů. EC totiž obsahuje pro různá staviva a stavební výrobky přímo hodnoty objemových tíh γ v kn/m 3 jejich databáze je však oproti ČSN chudší. Dílčí součinitel zatížení γ G byl uveden v úvodní části. 3

Užitná zatížení stropů a střech (z třídy nahodilých zatížení) Omezíme se pouze na konstrukce pozemního stavitelství a dále na budovy obytné společenské obchodní a administrativní. Následující poznámky však platí nejen pro stropy a střechy ale též pro schodiště terasy a balkóny. Připomeňme že podle ČSN lze užitná zatížení nahradit rovnoměrným zatížením v n v kn/m 2. Normová zatížení jsou podle způsobu užívání tabelována a nabývají hodnot pro stropy 15 kn/m 2 v n 50 kn/m 2 pro střechy 075 kn/m 2 v n 40 kn/m 2. V závislosti na zatěžovací ploše a počtu podlaží mohou být ve výpočtu použity redukční součinitele η 1 až η 5. Vedle toho je také třeba uvažovat soustředěné zatížení působící samostatně na čtvercové ploše o straně 100 mm které nabývá hodnot od 05 do 20 kn. Součinitel zatížení pro užitná rovnoměrná zatížení nabývá hodnot 12 γ f 14 pro užitné soustředěné zatížení se bere γ f = 12. Podle EC se postupuje analogicky takže i tentokrát lze užitná zatížení nahradit rovnoměrným zatížením q k v kn/m 2. Charakteristická zatížení jsou opět podle způsobu užívání tabelována a nabývají podobných hodnot pro stropy 15 kn/m 2 q k 60 kn/m 2 pro střechy 075 kn/m 2 q k 60 kn/m 2. Ve výpočtu mohou být v závislosti na zatěžovací ploše a počtu podlaží rovněž použity redukční součinitele tentokrát označené α A a α n. Vedle toho je opět potřeba uvažovat soustředěné zatížení působící samostatně ovšem na čtvercové ploše o straně 50 mm nabývající hodnot 05 kn Q k 60 kn. Dílčí součinitel zatížení γ Q byl uveden v úvodní části; kombinační součinitel užitných zatížení se bere ψ 0 = 07 pro obytné plochy kanceláře shromažďovací plochy a obchody ψ 0 = 10 pro sklady. Zatížení sněhem (z třídy nahodilých zatížení) Zatížení sněhem závisí na těchto faktorech: 1) klimatické poměry v dané lokalitě 2) tvar zastřešení 3) další faktory. 4

Připomeňme že v ČSN: ad 1) klimatické poměry se charakterizují základní tíhou sněhu s 0 (kn/m 2 ) pro příslušnou sněhovou oblast (v ČR se rozeznávají sněhové oblasti I II III IV a V); ad 2) tvar zastřešení se popisuje tvarovým součinitelem µ s který závisí na sklonu střešních rovin α (u jednoduchých tvarů střechy se bere µ s = 10 pro α 25 a µ s = 0 pro α 60 ); ad 3) u zastřešení jistých jednoduchých tvarů lze výsledné zatížení sněhem zmenšit součinitelem κ s dále u budov s významnými zdroji tepla lze redukovat tvarový součinitel µ s. Potom normové zatížení sněhem na půdorysnou plochu zastřešení v kn/m 2 se stanoví sn = s0 µ s κ kde součinitel κ zvětšuje výsledné zatížení sněhem v případě použití velmi lehkých střešních plášťů. Součinitel zatížení se bere γ f = 14. V EC je to podobné: ad 1) klimatické poměry se vyjadřují charakteristickou tíhou sněhu s k (tj. zatížení sněhem na zemi); ad 2) tvar zastřešení se popisuje tvarovým součinitelem µ i ; ad 3) u zastřešení jistých jednoduchých tvarů lze výsledné zatížení sněhem redukovat součinitelem expozice C e dále u budov s významnými zdroji tepla lze výsledné zatížení redukovat součinitelem tepla C t (stanovení těchto součinitelů jakož i podmínky pro jejich použití uvádí NAD který se odvolává na shodná ustanovení v ČSN) jinak C e = 10 resp. C t = 10. Potom zatížení sněhem na střeše v kn/m 2 vztažené na půdorysnou plochu zastřešení (tzn. charakteristické zatížení sněhem) se stanoví s = µ C C s. i e t k Charakteristická tíha sněhu s k se určí podle příslušné sněhové oblasti viz následující tab. NAD uvádí též převodní vztah s k = 15 s0 kde s 0 je základní tíha sněhu podle ČSN viz tutéž tab. Na území ČR se rozeznávají sněhové oblasti I II III IV a V jejich vymezení jakož i označení souhlasí se sněhovými oblastmi podle ČSN. 5

Tab. Sněhové oblasti a souvisící parametry Sněhová oblast I II III IV V Základní tíha sněhu s 0 (kn/m 2 ) dle ČSN Charakteristická tíha sněhu s k (kn/m 2 ) dle EC 05 07 10 15 > 15 075 105 15 225 > 225 Tvarový součinitel µ i který závisí na sklonu střešních rovin α se rozlišuje jako: µ 1 pro uspořádání vznikající při rovnoměrně rozložené sněhové pokrývce po celé střeše zpravidla tehdy když sníh padá při velmi slabém větru nebo bezvětří; µ 2 pro uspořádání vznikající buď vlivem počátečního nevyváženého rozložení např. místní návějí na překážku nebo přerozdělením sněhu které ovlivňuje tvar zatížení na celé střeše např. sníh přenesený z návětrné strany sedlové střechy na závětrnou (sfoukáváním); µ 3 pro uspořádání vznikající při sesunutí sněhu z horní části objektu (způsobené sklouznutím). Tak např. µ 1 = 08 pro α 30 a µ 1 = 0 pro α 60 (mezilehlé hodnoty se interpolují podle přímky). Dílčí součinitel zatížení γ Q byl uveden v úvodní části; kombinační součinitel pro zatížení sněhem se bere ψ 0 = 06. Zatížení větrem (z třídy nahodilých zatížení) Omezíme se pouze na statickou složku zatížení větrem. Zatížení větrem závisí zejména na těchto faktorech: 1) klimatické poměry v dané lokalitě 2) výška nad terénem a drsnost zemského povrchu 3) tvar objektu (popsaný součiniteli udávajícími účinnost a rozložení zatížení větrem po povrchu objektu ve vzdušném proudu). Připomeňme že v ČSN: ad 1) klimatické poměry se charakterizují základním tlakem větru w 0 (kn/m 2 ) pro příslušnou větrovou oblast (v ČR se rozeznávají větrové oblasti III IV V a VI); ad 2) výška nad terénem a drsnost zemského povrchu se vyjadřují součinitelem výšky κ w (ten se stanovuje odlišně pro terén typu A otevřený a terén typu B chráněný jeho hodnoty významně rostou pro výšku z > 10 m nad terénem dále lze zvětšením součinitele κ w uvážit i případné umístění objektu na strmém svahu); 6

ad 3) tvar objektu se popisuje tvarovými součiniteli C w určujícími zatížení kolmé na plošnou jednotku povrchu objektu (kladné hodnoty značí tlak záporným hodnotám odpovídá sání). Potom normové zatížení větrem na povrchovou plochu objektu v kn/m 2 se stanoví wn = w0 κ w Cw. Součinitel zatížení se bere γ f = 12. V EC je to podobné: ad 1) klimatické poměry se charakterizují referenčním středním tlakem větru q ref ; ad 2) výška nad terénem a drsnost zemského povrchu se vyjadřují součinitelem expozice c e ; ad 3) tvar objektu se popisuje součiniteli aerodynamického tlaku c p. Potom charakteristické zatížení větrem na povrchovou plochu objektu v N/m 2 se stanoví w = q c c. ref e p Referenční střední tlak větru v N/m 2 se stanoví 1 2 qref = ρ v ref 2 3 kde ρ =125 kg/m je měrná hmotnost vzduchu vref = cdir ctem calt vref 0 je referenční rychlost větru v m/s kde c DIR...součinitel směru větru který zahrnuje zvýšení rychlosti větru pro různé směry v rozsahu úhlů ± 15 (pro ČR platí c DIR = 1) c TEM...součinitel dočasnosti který zahrnuje zvýšení rychlosti větru pro konstrukce s dobou životnosti meší než 1 rok (pro ČR platí c TEM = 1) c ALT...součinitel nadmořské výšky který zahrnuje zvýšení rychlosti větru v závislosti na nadmořské výšce staveniště viz tab. v ref0...základní hodnota referenční rychlosti větru v m/s viz tab. Na území ČR se rozeznávají 2 větrové oblasti: oblast 1 odpovídá III. oblasti podle ČSN oblas 2 zahrnuje oblasti IV V i VI vymezené rovněž v ČSN. Tab. Větrové oblasti a souvisící parametry oblast 1 oblast 2 Referenční rychlost větru v ref0 (m/s) 240 260 Součinitel nadmořské výšky c ALT a s 700 10 10 pro místa s nadmořskou výškou 700 < a s 1300 125 116 a s (m) a s > 1300 127 7

Součinitel expozice se stanoví 2 2 ce = cr ct + 7 kt cr ct max ( z zmin ) kde cr = kt ln je součinitel drsnosti z0 c t...součinitel topografie který zahrnuje zvýšení střední rychlosti větru nad osamělými kopci a skalními stěnami v obvyklých případech c t = 10 k t...součinitel terénu (závisí na kategorii terénu) viz tab. z...referenční výška v m (odpovídá přibližně výšce nad terénem podrobnosti v normě) z min...minimální výška (tzn. výška nad terénem do které je rychlost větru konstantní) viz tab. z 0...třecí výška (závisí na kategorii terénu) viz tab. Tab. Kategorie terénu a souvisící parametry Kategorie Terén k t z min (m) z 0 (m) I II III IV Moře jezera plochá krajina bez překážek Zemědělská půda (s živými ploty a zemědělskými budovami) Lesy předměstské a průmyslové oblasti Města (kde 15 % plochy je zast. budovami vyššími než 15 m) 017 2 001 019 4 005 022 8 03 024 16 1 Součinitel aerodynamického tlaku c p který určuje zatížení kolmé na plošnou jednotku povrchu objektu se určí podle příslušných ustanovení v EC. Má stejný fyzikální význam jako tvarový součinitel C w v ČSN a v NAD se výslovně doporučuje použít pro případy které EC neřeší právě tvarový součinitel z ČSN. Jeden příklad za všechny: pro volně stojící stěny (bez vedlejšího průčelí) je součet tlaku na návětrné straně a sání na závětrné straně dán hodnotou c p = 21. Dílčí součinitel zatížení γ Q byl uveden v úvodní části; kombinační součinitel pro zatížení větrem se bere ψ 0 = 06. 8