Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1

Transkript

1 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1

2 strana: 2

3 Zadání: _DURO.DUR Datum/Date: Echo zadání: W*** Durohr: Pøi znaèce trouby 7.0 je zvolená tlouš ka cement. vložky = 0.0 strana: 3

4 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a Vnìjší prùmìr Da = mm Støední polomìr Rm = mm Min. tlouška stìny t.min = 10.1 mm Stáv.tlouška stìny t.stáv. = 16.6 mm S T A T I C K É V Ý P O Č T Y R A Ž E N Ý C H P O T R U B Í Dle smìrnice DVGW GW312, resp. smìrnice DWA A161, 03/2014 Statický výpoèet bezvýkopových potrubí typu Ocelové trouby dle DIN 1629/1626 Protokol zadání: Rozměry a parametry trouby: Jmenovitý prùmìr DN 1000 Vnìjší prùmìr Da = mm Vnitøní prùmìr Di = mm Tlouška stìny t = 16.6 mm Hloubka lemu v oblasti spoje trub: ext. delta.t = 0 mm int. delta.t = 0 mm Materiálové parametry: Spec.tíha materiálu trouby Modul pružnosti trouby Výpoètové napìtí v ohybu spec.tíha.r = kn/m3 E.R = N/mm2 sigma.r = N/mm2 Součinitele dílčí bezpečnosti: Návrhová hodnota pro stálé úèinky gamma.g = 1.35 Návrhová hodnota pro promìnné úèinky gamma.q = 1.35 Dílèí souèinitel pro beton (concrete) gamma.c = 1.50 Dílèí souèinitel pro výztuž (steel) gamma.s = 1.15 Faktor pro èasový pokles pevnosti(t) betonu alpha.d = 0.85 Souèinitel materiálu pro únosnost gamma.r = 1.35 Pøi posouzení únavy se používají: Dílèí souèinitel pro úèinky gamma.f,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro nejistoty modelu gamma.ed,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro výztuž gamma.s,fat = 1.15 strana: 4

5 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 3 Spáry trub: Plánovaná bezvýkopová trasa je pøímá. Ražba probíhá pøi peèlivém zamìøování a øízení tak pøesnì, že pøi pøímoèaré ražbì dodavatel stavby zaruèuje pøenos tlakových napìtí v tlaèené oblasti spar, pøi míøe rozevøení Ve zde uvedeném výpoètu bezvýkopových trub se minimální návrhové vnitøní úèinky zvyšují o 0.0 %. NÁVRH MINIMÁLNÍ VÝZTUŽE (vázaná přetvoření ve stavebním stavu) Celkem M.Opìra = * Rm2 Celkem M.Vrchol = 45.0 * Rm2 Celkem M.Dno = 45.0 * Rm2 Celkem N.Opìra = * Rm Celkem N.Vrchol = * Rm Celkem N.Dno = * Rm 1.0 > z/da >= 0.28 strana: 5

6 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 4 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! 45.93! 45.93! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky Momenty (knm/m): Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 11.24! Normálové síly (kn/m): Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! ! 244.7! Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 244.7! ! Sigma.N = N/A! -8.1! -4.1! -4.1 stáv.sigma vnitrní z N+M! ! 240.6! stáv. Sigma vnejší z N+M! 236.5! ! dov. Beta.BZR! 320.0! 320.0! dov. Beta.D! 360.0! 360.0! Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 1.23! 1.21! 1.21 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Provádění: Ukládání bezvýkopových potrubí se provádí podzemní technologií. Bezvýkopové trouby se postupnì øadí v pracovní šachtì za øezný nástroj a zasouvají tlakovou silou lisu. Tyto hnací síly se pøenášejí pøímo pøes spáry trub. Vytyèení a pøesné øízení, jakož i peèlivé odtìžování zeminy jsou pøedpokladem pro následující výpoèet. Pøi provádìní je tøeba respektovat: smìrnici DVGW W304, resp. smìrnici ATV A125: bezvýkopová potrubí a obdobné technologie RESPEKTOVAT TECHNOLOGII PROVÁDÌNÍ: Pøedpokladem pro použití níže spoètených a navržených ražených trub je: - soustavná aplikace bentonitového maziva bìhem ražby - zalisování oblasti prstence mezi protlaèovanou troubou a zeminou - po dokonèení ražby strana: 6

7 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 5 ÚDAJE k zemině a ražbě ve STAVEBNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = 1.00 kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = pod vrcholem trub K2 ve st. stavu = Úhel vnitøního tøení Phi' = Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = Hutnost ve stavebním stavu D = Faktor pro deformaèní modul f1 = Faktor pro deformaèní modul ve SS f2 = 1.00 Deformaèní modul ve stavebním stavu E.B = N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby ve stavebním stavu Kappa = Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení ve stavebním stavu Kappa.0 = strana: 7

8 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 6 VÝPOČET STAVEBNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží Typ doprav. za. Neexistuje podzemní voda Trubní vedení prázdné h = 3.00 m = zatìžovací model LM1 ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou nezohl. Vztlak Svislé za.zeminou q0 = 3.1 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 1.4 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.20 Dynam. souèinitel phi0 = 1.20 Pùsobící staticky pv = 22.4 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 2.6 kn/m2 Maximál.celkové zatížení qv = 25.5 kn/m2 qh = 4.1 kn/m2 strana: 8

9 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 7 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! 45.93! 45.93! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! ! 0.125! M.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! M.ev = (svislé za. zeminou)! ! 0.129! M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.060! ! M.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! 0.000! M.pV = (svislé dopravní)! ! 1.396! M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.163! ! M.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! 0.000! M.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 1.426! M.Gk (suma stálé zatížení)! ! 0.194! M.Qk (suma promìnná za.)! ! 1.232! M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! ! 0.262! M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! ! 1.664! M.Ed = M.Gd + M.Qd! ! 1.925! Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! ! 0.163! N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! N.ev = (svislé za. zeminou)! ! ! N.eh = (vodorov.za.zeminou)! ! ! N.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! 0.000! N.pV = (svislé dopravní)! ! 0.000! N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! ! N.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! 0.000! N.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! N.Gk (suma stálé zatížení)! ! ! N.Qk (suma promìnná za.)! ! ! N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! ! ! N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! ! ! N.Ed = N.Gd + N.Qd! ! ! strana: 9

10 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 8 Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -31.4! 31.1! 33.3 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 31.4! -31.1! Sigma.N = N/A! -0.8! -0.1! -0.2 stáv.sigma vnitrní z N+M! -32.2! 30.9! 33.1 stáv. Sigma vnejší z N+M! 30.6! -31.2! Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -42.4! 41.9! 45.0 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 42.4! -41.9! Sigma.N = N/A! -1.1! -0.2! -0.3 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -43.5! 41.7! 44.7 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 41.3! -42.1! dov. Beta.BZR! 320.0! 320.0! dov. Beta.D! 360.0! 360.0! Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 7.04! 6.97! 6.50 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek srovnávacích napìtí ve stavebním stavu Poèáteèní data: Podélná tlaková pevnost beta.ld = N/mm2 Podélná tahová pevnost sigm.z = N/mm2 Ohybová tahová pevnost sigm.r = N/mm2 Dílèí souèinitel pro axiální odolnost prvku gamm.axl = 1.35 Dílèí souèinitel pro lom v pøíèném smmìru gamma.a = 1.10 max. návrhové podélné tlakové napìtí sigm.max.l.d = N/mm2 max. pøíslušející tangenciální napìtí sigm.max.r.d = N/mm2 Výpočet posudku : Srovnávací napìtí max. dov. srovnávací napìtí sigm.vge.d = N/mm2 beta.ld/gamm.axl= N/mm2 sigm.vge.d/(beta.ld/gamm.axl)= / = Stupeò využití srovnávacího napìtí = 65.3 % >> Posudek sigm.vge.d/(beta.ld/gamm.axl) <= 1 VYHOVUJE strana: 10

11 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 9 Krátkodobá deformace trouby (s dopravním zatížením) Krátkodobý modul pružnosti! E-Rohr = N/mm2 Tuhost trouby! SR = N/mm2 Tuhost lože! SBh = N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina! VRB = Prùhyb trouby! delta-d = 1.29 mm pøi maximálním zatížení! delta-d = 0.13 % dovolený prùhyb! zul.delta = 3.0 % W*** Kappa1: Delta_v = 0.13 nepøípustné; výpoèet se provede s 1.0 strana: 11

12 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 10 Posudek stability dle kapitoly (Bezpeènost vyboulení) Souèinitel prùrazu(diagram D10 ) alpha-d = Redukèní faktor (diagram D11 ) kappa-nue2 = Redukèní faktor (diagram D12 ) kappa-a2 = Redukèní faktor (diagram D13 ) kappa-a1 = Redukèní faktor kappa-a=kappa-a1*kappa-a2 = Obvodová pevnost S0 trouby = N/mm2 Výpoètová tuhost trouby S.R = N/mm2 Krit.boulící napìtí, zemina! krit.qv = kn/m2 Krit.boulící napìtí, voda! krit.pw = 0.0 kn/m2 Celk.zatížení (pøi max.vodì)! massg.qv = 25.5 kn/m2 Tlak ve výšce dna! vorh.pe = 0.0 kn/m2 Stáv.bezpeènost vyboulení! vorh.gamma = Nut. bezpeènost vyboulení! erf.gamma = 2.5 Posudek vyboulení v axiálním smìru ve stavebním stavu Poèáteèní data: Délka trouby L.ror = m Tlouška stìny, po obvodì konstantní t = 16.6 mm Vnitøní prùmìr Di = mm Støední polomìr Rm = mm Plocha prùøezu A.ror = m2 E-Modul, axiální E.axl = N/mm2 Dílèí souèinitel pro axiální odolnost prvku gamm.axl = 1.35 Podélná tlaková pevnost f.k = N/mm2 Mez kluzu f.yk = N/mm2 Excentricita exz = 0.0 mm Relace: rm/t = > E.axl/(25.*f.yk) = L.ror/rm = > 0.5*sqrt(rm/t) = >> Kritérium pro dlouhou válcovoou skoøepinu VYHOVUJE Výpočet posudku : Souèinitel s eta=3.0 C.x = C.xN = Pøiøazený souèinitel C.x = Idální boulící napìtí sigm.xsi = N/mm2 Relativní štíhlost lambda.sx = Redukèní faktor k2 = Stávající excentricita = 0.000, dovolené = mm Snížený redukèní faktor red k2 = Dílèí souèinitel gamma.m2 = Skuteèné boulící napìtí sigm.xsr = N/mm2 Posudek pøi max. dovolené hnací síle F.j = kn sigm.vor = sigm_max = N/mm2 sigm.vor/sigm.xs,r = / = Stupeò využití boulícího napìtí = % >> Posudek sigm.stáv./sigm.xs,r <= 1 VYHOVUJE strana: 12

13 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 11 ÚDAJE k zemině a ražbě v PROVOZNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = 1.00 kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = pod vrcholem trub K2 v provozním stavu = Úhel vnitøního tøení Phi' = Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = Hutnost v provozním stavu D = Faktor pro deformaèní modul f1 = Faktor pro deformaèní modul v PR f2 = 1.00 Deformaèní modul v provozním stavu E.B = N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby v provozním stavu Kappa = Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení v provozním stavu Kappa.0 = strana: 13

14 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 12 VÝPOÈET PROVOZNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží Typ doprav. za. Neexistuje podzemní voda h = 3.00 m = zatìžovací model LM1 ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou nezohl. Vztlak Svislé za.zeminou ev = 2.5 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 1.4 kn/m2 Tlak reakce lože (ev - eh) * k* = eh* = 0.8 kn/m2 Se zohlednìním gama.vztlak až po min hladinu vody s k* = Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.20 Dynam. souèinitel phi0 = 1.20 Pùsobící staticky pv = 22.4 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 3.0 kn/m2 Tlak reakce lože pv * k* = ph* = 15.6 kn/m2 Maximál.celkové zatížení qv = 24.8 kn/m2 qh = 4.4 kn/m2 qh* = 16.4 kn/m2 strana: 14

15 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 13 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! 45.93! 45.93! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! ! 0.125! M.w = (zavodnìní/podz.voda)! ! 0.240! M.ev = (svislé za. zeminou)! ! 0.155! M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.086! ! M.eh*= (tlak reakce lože)! 0.040! ! M.pV = (svislé dopravní)! ! 1.396! M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.189! ! M.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.811! ! M.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 0.899! M.Gk (suma stálé zatížení)! ! 0.398! M.Qk (suma promìnná za.)! ! 0.501! M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! ! 0.538! M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! ! 0.676! M.Ed = M.Gd + M.Qd! ! 1.214! Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! ! 0.163! N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.537! 1.561! N.ev = (svislé za. zeminou)! ! 0.000! N.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.000! ! N.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! ! N.pV = (svislé dopravní)! ! 0.000! N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! ! N.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! ! N.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! N.Gk (suma stálé zatížení)! ! 0.813! N.Qk (suma promìnná za.)! ! ! N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! ! 1.098! N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! ! ! N.Ed = N.Gd + N.Qd! ! ! strana: 15

16 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 14 Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -18.3! 19.6! 26.2 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 18.3! -19.6! Sigma.N = N/A! -0.8! -0.3! -0.4 stáv.sigma vnitrní z N+M! -19.1! 19.3! 25.9 stáv. Sigma vnejší z N+M! 17.5! -19.9! Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -24.7! 26.4! 35.4 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 24.7! -26.4! Sigma.N = N/A! -1.0! -0.4! -0.5 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -25.7! 26.0! 34.9 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 23.6! -26.9! dov. Beta.BZR! 320.0! 320.0! dov. Beta.D! 360.0! 360.0! Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 12.31! 11.19! 8.33 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Dlouhodobá deformace trouby (s dopravním zatížením) Dlouhodobý modul pružnosti! E-Rohr = N/mm2 Tuhost trouby! SR = N/mm2 Tuhost lože! SBh = N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina! VRB = Prùhyb trouby! delta-d = 1.23 mm pøi maximálním zatížení! delta-d = 0.12 % dovolený prùhyb! zul.delta = 3.0 % W*** Kappa1: Delta_v = 0.12 nepøípustné; výpoèet se provede s 1.0 strana: 16

17 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 15 Posudek stability dle kapitoly (Bezpeènost vyboulení) Souèinitel prùrazu(diagram D10 ) alpha-d = Redukèní faktor (diagram D11 ) kappa-nue2 = Redukèní faktor (diagram D12 ) kappa-a2 = Redukèní faktor (diagram D13 ) kappa-a1 = Redukèní faktor kappa-a=kappa-a1*kappa-a2 = Obvodová pevnost S0 trouby = N/mm2 Výpoètová tuhost trouby S.R = N/mm2 Krit.boulící napìtí, zemina! krit.qv = kn/m2 Krit.boulící napìtí, voda! krit.pw = 0.0 kn/m2 Celk.zatížení (pøi max.vodì)! massg.qv = 24.8 kn/m2 Tlak ve výšce dna! vorh.pe = 0.0 kn/m2 Stáv.bezpeènost vyboulení! vorh.gamma = Nut. bezpeènost vyboulení! erf.gamma = 2.5 Pøípustná hnací síla F.j dle DWA-A 161: 2013 Počáteční údaje: Èíslo segmentu: Poèítá se segment 1. trasy ve smìru od lisu Geometrie trasy: Tento segment trasy je pøímý Geometrie trouby: Délka jedné trouby = [m] Vnìjší prùmìr Da = , nejmenší da.min = [mm] Vnitøní prùmìr Di = 982.8, nejvìtší di.max = [mm] Tlouška stìny t = , nejmenší t.min = [m] na konci hrotu t.ror = [m] Minimální plocha A.R = [m2] Materiál trouby: E-Modul v podélém smìru E.axl = [N/mm2] Podélná tlaková pevnost f.k = [N/mm2] Støední tahová pevnost f.tm = [N/mm2] Výpoètová pevnost f.d = [N/mm2] Dílèí souèinitel odolnosti prvku v podélém smìru Gamma.M.axl = 1.35 Tlakový pøenosový prstenec (DUER): Poèet DUERs na spáru trouby n_duer = 0 Stavební provedení: Souèinitel dílèí bezpeènosti pro úèinky pøi zatížení podél osy a doèasnou návrhovou situaci (tab. 12) gama.f.axl = 1.15 Hnací síla, odhad V_estim = [kn] Mìøené nebo zaruèené úhlové odchylky, pokud >= 0: žádné zadání strana: 17

18 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 16 Výpočet Úhlová odchylka ze zakøivení trasy phi.r = [ ] úhlová odchylka vlivem smìrování phi.st0 = [ ] phi.st = [ ] Maximální odchylka vnitøního prùøezu trouby od ortogonálnosti d.a.cal = 3.2 [mm] z toho úhlová odchylka z výrobní tolerance phi.d.a.cal = [ ] Celková výpoèetní úhlová odchylka na spáru phi.ges = [ ] Souèinitel pro max.dov.sigma alfa.dt = t.rohr.min/t.duer kappa.t = max.dov.sigma trouby sigm_cal = [N/mm2] Tlakové napìtí trouby sigm.max = [N/mm2] Souèinitel alfa.b = Souèinitel alfa.phi = Deformaèní faktor kappa.ab = Deformace trouby delta.sr = 5.74 [mm] strana: 18

19 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 17 Iterace n_iter = 0: ********************************** Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Integrál = [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 4.46 Odhadovaná hnací síla V_estim = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] Výsledek: Odhadovaná hnací síla VPRES = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Number of errors: W = 3, E = 0, F = 0 Program DURO: konec výpoètu vstupního souboru _DURO.DUR strana: 19