Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 1
|
|
|
- Miluše Doležalová
- před 4 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 1 strana: 1
2 strana: 2
3 STATICKÉ VÝPOČTY RAŽENÝCH TRUB Dle směrnice DVGW GW312, resp. směrnice DWA A161, 03/2014 Kontrola minimální tloušťky stěny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnější průměr Da = mm Střední poloměr Rm = mm Min. tloušťka stěny t.min = 44.4 mm Stáv.tloušťka stěny t.stáv. = 45.0 mm Statický výpočet bezvýkopových potrubí typu Kameninová trouba dle DIN EN 295 Protokol zadání: Rozměry a parametry trouby: Jmenovitý průměr DN 300 Vnější průměr Da = 400 mm Vnitřní průměr Di = 310 mm Tloušťka stěny t = 45 mm Hloubka lemu v oblasti spoje trub: ext. delta.t = 5 mm int. delta.t = 0 mm Materiálové parametry: Spec.tíha materiálu trouby Modul pružnosti trouby Výpočtové napětí v ohybu spec.tíha.r = kn/m3 E.R = N/mm2 sigma.r = 15.0 N/mm2 strana: 3
4 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 2 Součinitele dílčí bezpečnosti: Návrhová hodnota pro stálé účinky gamma.g = 1.35 Návrhová hodnota pro proměnné účinky gamma.q = 1.35 Dílčí součinitel pro beton (concrete) gamma.c = 1.50 Dílčí součinitel pro výztuž (steel) gamma.s = 1.15 Faktor pro časový pokles pevnosti(t) betonu alpha.d = 0.85 Součinitel materiálu pro únosnost gamma.r = 1.35 Při posouzení únavy se používají: Dílčí součinitel pro účinky gamma.f,fat = 1.00 Dílčí součinitel pro nejistoty modelu gamma.ed,fat = 1.00 Dílčí součinitel pro výztuž gamma.s,fat = 1.15 Spáry trub: Plánovaná bezvýkopová trasa je zakřivená. Dodavetel stavby musí uspořádáním tvarů trub a spar zajistit, aby se i při řízení trasy přenášela v tlačené oblasti spáry při jejím poměrném rozevření 0.91 tlaková napětí. Tato směrnice DVGW/ATV platí pouze pro přímé bezvýkopové úseky bez rozevírání spar. V případě rozevíraných spar jsou nutné ve smyslu této směrnice zvláštní úvahy a výpočty. Ve zde uvedeném výpočtu bezvýkopových trub se minimální návrhové vnitřní účinky zvyšují o 0.0 %. NÁVRH MINIMÁLNÍ VÝZTUŽE (vynucená přetvoření ve stavebním stavu) Celkem M.Opěra = * Rm2 Celkem M.Vrchol = 45.0 * Rm2 Celkem M.Dno = 45.0 * Rm2 Celkem N.Opěra = * Rm Celkem N.Vrchol = * Rm Celkem N.Dno = * Rm z/da >= 0.91 < 1.0 strana: 4
5 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 3 Řez! Opěra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! ! ! Korek. součinitel alpha.ki! 1.08! 1.08! 1.08 Korek. součinitel alpha.ka! 0.92! 0.92! 0.92 Vnitřní účinky Momenty (knm/m): Suma M.q=(celk.zatížení)! -1.42! 1.42! 1.42 Normálové síly (kn/m): Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! Posudek návrhových napětí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitř. = M*alfa.I/W! -4.6! 4.6! 4.6 Sigma.M vnější = M*alfa.A/W! 3.8! -3.8! -3.8 Sigma.N = N/A! -1.1! -0.5! -0.5 stáv.sigma vnitrní z N+M! -5.6! 4.0! 4.0 stáv. Sigma vnejší z N+M! 2.8! -4.4! -4.4 dov. Beta.BZR! 15.0! 15.0! 15.0 Dílčí součinitele : Gamma stávající! 3.31! 2.29! 2.29 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Provádění: Ukládání bezvýkopových potrubí se provádí podzemní technologií. Bezvýkopové trouby se postupně řadí v pracovní šachtě za řezný nástroj a zasouvají tlakovou silou lisu. Pro přenos hnací síly se do spár trub vkládají dřevěné vyrovnávací prstence. Pro směrování potrubí se přes spáry trub přetahují manžety. Vytyčení a přesné řízení, jakož i pečlivé odtěžování zeminy jsou předpokladem pro následující výpočet. Při provádění je třeba respektovat: směrnici DVGW W304, resp. směrnici ATV A125: bezvýkopová potrubí a obdobné technologie RESPEKTOVAT TECHNOLOGII PROVÁDĚNÍ: Předpokladem pro použití níže spočtených a navržených ražených trub je: - soustavná aplikace bentonitového maziva během ražby - zalisování oblasti prstence mezi protlačovanou troubou a zeminou - po dokončení ražby strana: 5
6 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 4 ÚDAJE k zemině a ražbě ve STAVEBNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štěrky Skupina G2: mírně soudržné písky a štěrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá půda) Ražba potrubí v nesoudržné hornině se středovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpočtová = kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodněno = kn/m3 Poměry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = pod vrcholem trub K2 ve st. stavu = Úhel vnitřního tření Phi' = Úhel tření ve střižné spáře Del' = Hutnost ve stavebním stavu D = Faktor pro deformační modul f1 = Faktor pro deformační modul ve SS f2 = 1.00 Deformační modul ve stavebním stavu E.B = N/mm2 Redukční faktor při vzniku klenby ve stavebním stavu Kappa = Redukční faktor při vzniku klenby při přitížení ve stavebním stavu Kappa.0 = strana: 6
7 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 5 VÝPOČET STAVEBNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 3.00 m Typ doprav. zať. = zatěžovací model LM1 Max. hladina podzemní vody max VO = 3.00 m nad vrcholem trouby Min. hladina podzemní vody min VO = 1.50 m nad vrcholem trouby Vnitřní přetlak int.pe = 1.03 bar Trubní vedení prázdné ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou zohled. Vztlak Zprůměrovaná přes výšku zatížení Spec. tíha zeminy = 15.5 kn/m3 Svislé zať.zeminou ev = 36.6 kn/m2 Přitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné zať.zeminou eh = 15.5 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = kn/m2 Dynam. součinitel wir.phi = 1.20 Dynam. součinitel phi0 = 1.20 Působící staticky pv = 23.9 kn/m2 Působící staticky ph = 3.1 kn/m2 Maximál.celkové zatížení qv = 60.5 kn/m2 qh = 18.6 kn/m2 strana: 7
8 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 6 Řez! Opěra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! ! ! Korek. součinitel alpha.ki! 1.08! 1.08! 1.08 Korek. součinitel alpha.ka! 0.92! 0.92! 0.92 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! ! 0.012! M.w = (zavodnění/podz.voda)! 0.000! 0.000! M.ev = (svislé zať. zeminou)! ! 0.193! M.eh = (vodorov.zať.zeminou)! 0.082! ! M.pV = (svislé dopravní)! ! 0.188! M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.024! ! M.pe = (přetlak)! 0.015! 0.015! M.auf= (vztlak)! 0.012! ! Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 0.291! M.Gk (suma stálé zatížení)! ! 0.112! M.Qk (suma proměnná zať.)! ! 0.164! M.Gd=gamma.G*M.Gk + M.ped! ! 0.174! M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! ! 0.221! M.Ed = M.Gd + M.Qd! ! 0.395! Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! ! 0.044! N.w = (zavodnění/podz.voda)! 0.000! 0.000! N.ev = (svislé zať. zeminou)! ! ! N.eh = (vodorov.zať.zeminou)! ! ! N.pV = (svislé dopravní)! ! 0.000! N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! ! N.pe = (přetlak)! ! ! N.auf= (vztlak)! ! ! Suma N.q=(celk.zatížení)! 3.127! 8.264! N.Gk (suma stálé zatížení)! ! ! N.Qk (suma proměnná zať.)! ! ! N.Gd=gamma.G*N.Gk + N.ped! ! ! N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! ! ! N.Ed = N.Gd + N.Qd! 6.616! ! strana: 8
9 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 7 Posudek charakterist. napětí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitř. = M*alfa.I/W! -0.8! 0.9! 0.9 Sigma.M vnější = M*alfa.A/W! 0.7! -0.8! -0.8 Sigma.N = N/A! 0.1! 0.2! 0.2 stáv.sigma vnitrní z N+M! -0.8! 1.1! 1.1 stáv. Sigma vnejší z N+M! 0.8! -0.6! -0.6 Posudek návrhových napětí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitř. = M*alfa.I/W! -1.1! 1.3! 1.3 Sigma.M vnější = M*alfa.A/W! 1.0! -1.1! -1.1 Sigma.N = N/A! 0.1! 0.3! 0.3 stáv. Sigma vnitř. z N+M! -1.0! 1.6! 1.6 stáv. Sigma vnější z N+M! 1.1! -0.8! -0.8 dov. Beta.BZR! 15.0! 15.0! 15.0 Dílčí součinitele : Gamma stávající! 8.38! 5.86! 5.88 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek stability ve SS není nutný ÚDAJE k zemině a ražbě v PROVOZNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štěrky Skupina G2: mírně soudržné písky a štěrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá půda) Ražba potrubí v nesoudržné hornině se středovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpočtová = kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodněno = kn/m3 strana: 9
10 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 8 Poměry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = pod vrcholem trub K2 v provozním stavu = Úhel vnitřního tření Phi' = Úhel tření ve střižné spáře Del' = Hutnost v provozním stavu D = Faktor pro deformační modul f1 = Faktor pro deformační modul v PR f2 = 1.00 Deformační modul v provozním stavu E.B = N/mm2 Redukční faktor při vzniku klenby v provozním stavu Kappa = Redukční faktor při vzniku klenby při přitížení v provozním stavu Kappa.0 = strana: 10
11 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 9 VÝPOČET PROVOZNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 3.00 m Typ doprav. zať. = zatěžovací model LM1 Max. hladina podzemní vody max VO = 3.00 m nad vrcholem trouby Min. hladina podzemní vody min VO = 1.50 m nad vrcholem trouby ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou zohled. Vztlak Zprůměrovaná přes výšku zatížení Spec. tíha zeminy = 15.5 kn/m3 Svislé zať.zeminou ev = 29.3 kn/m2 Přitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné zať.zeminou eh = 14.6 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = kn/m2 Dynam. součinitel wir.phi = 1.20 Dynam. součinitel phi0 = 1.20 Působící staticky pv = 23.9 kn/m2 Působící staticky ph = 3.6 kn/m2 Maximál.celkové zatížení qv = 53.2 kn/m2 qh = 18.1 kn/m2 strana: 11
12 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 10 Řez! Opěra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! ! ! Korek. součinitel alpha.ki! 1.08! 1.08! 1.08 Korek. součinitel alpha.ka! 0.92! 0.92! 0.92 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! ! 0.012! M.w = (zavodnění/podz.voda)! ! 0.011! M.ev = (svislé zať. zeminou)! ! 0.231! M.eh = (vodorov.zať.zeminou)! 0.115! ! M.pV = (svislé dopravní)! ! 0.188! M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.028! ! M.pe = (přetlak)! ! ! M.auf= (vztlak)! 0.012! ! Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 0.286! M.Gk (suma stálé zatížení)! ! 0.125! M.Qk (suma proměnná zať.)! ! 0.160! M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! ! 0.169! M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! ! 0.216! M.Ed = M.Gd + M.Qd! ! 0.386! Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! ! 0.044! N.w = (zavodnění/podz.voda)! 0.068! 0.197! N.ev = (svislé zať. zeminou)! ! 0.000! N.eh = (vodorov.zať.zeminou)! 0.000! ! N.pV = (svislé dopravní)! ! 0.000! N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! ! N.pe = (přetlak)! ! ! N.auf= (vztlak)! ! ! Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! N.Gk (suma stálé zatížení)! ! ! N.Qk (suma proměnná zať.)! ! ! N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! ! ! N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! ! ! N.Ed = N.Gd + N.Qd! ! ! strana: 12
13 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 11 Posudek charakterist. napětí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitř. = M*alfa.I/W! -0.9! 0.9! 0.9 Sigma.M vnější = M*alfa.A/W! 0.8! -0.8! -0.8 Sigma.N = N/A! -0.3! -0.1! -0.1 stáv.sigma vnitrní z N+M! -1.2! 0.8! 0.8 stáv. Sigma vnejší z N+M! 0.5! -0.9! -0.9 Posudek návrhových napětí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitř. = M*alfa.I/W! -1.3! 1.2! 1.3 Sigma.M vnější = M*alfa.A/W! 1.1! -1.0! -1.1 Sigma.N = N/A! -0.4! -0.2! -0.2 stáv. Sigma vnitř. z N+M! -1.6! 1.1! 1.1 stáv. Sigma vnější z N+M! 0.7! -1.2! -1.3 dov. Beta.BZR! 15.0! 15.0! 15.0 Dílčí součinitele : Gamma stávající! 13.36! 8.73! 8.46 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek stability v PR není nutný strana: 13
14 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 12 Přípustná hnací síla F.j dle DWA-A 161: 2013 Počáteční údaje: Číslo segmentu: Počítá se segment 1. trasy = 1. obloukve směru od lisu Geometrie trasy: Tento segment trasy je kruhový oblouk s poloměrem [m] Vyskytují se přechodnice. Nejedná se o průzkumnou ražbu potrubí. Geometrie trouby: Délka jedné trouby = m Vnější průměr Da = 400.0, nejmenší da.min = mm Vnitřní průměr Di = 310.0, největší di.max = mm Tloušťka stěny t = , nejmenší t.min = m na konci hrotu t.ror = m Minimální plocha A.R = m2 Materiál trouby: E-Modul v podélém směru E.axl = N/mm2 Podélná tlaková pevnost f.k = N/mm2 Střední tahová pevnost f.tm = 15.0 N/mm2 Výpočtová pevnost f.d = 74.1 N/mm2 Dílčí součinitel odolnosti prvku v podélém směru Gamma.M.axl = 1.35 Tlakový přenosový prstenec (DUER): Počet DUERs na spáru trouby n_duer = 1 Vnější průměr DUER Da.duer = 390. mm Vzdálenost DUER trouba.vně.min a.a = 0. mm Vnitřní průměr DUER Di.duer = 310. mm Vzdálenost DUER trouba.vnit.max a.i = 0. mm DUER-šířka t.duer = m DUER-Plocha A.duer = m2 1. DUER: č.materiálu 2, Tloušťka s_d() = 19.0 mm Zadané počáteční zatížení = 61. % je prioritní, pokud > 0 Stavební provedení: Součinitel dílčí bezpečnosti pro účinky při zatížení podél osy a dočasnou návrhovou situaci (tab. 12) gama.f.axl = 1.15 Hnací síla, odhad V_estim = kn Měřené nebo zaručené úhlové odchylky, pokud >= 0: žádné zadání strana: 14
15 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 13 Výpočet: Úhlová odchylka ze zakřivení trasy phi.r = úhlová odchylka vlivem směrování phi.st0 = phi.st = Maximální odchylka vnitřního průřezu trouby od ortogonálnosti d.a.cal = 2.0 mm z toho úhlová odchylka z výrobní tolerance phi.d.a.cal = Celková výpočetní úhlová odchylka na spáru phi.ges = (Vzdálenost DUER ke stěně trouby)/t.min: vnější a.a/t.min = at.a = mm vnitř. a.i/t.min = at.i = mm průměr at.m = mm Součinitel dle obr. 15 kappa.r1 = Součinitel dle obr. 16 kappa.r2 = Maximální součnitel kappa.r = Součinitel pro max.dov.sigma alfa.dt = t.rohr.min/t.duer kappa.t = max.dov.sigma trouby sigm_cal = N/mm2 Tlakové napětí trouby sigm.max = N/mm2 Součinitel alfa.b = Součinitel alfa.phi = Deformační faktor kappa.ab = Deformace trouby delta.sr = 2.31 mm strana: 15
16 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 14 Iterace n_iter = 0: ********************************** Rovnoměrně rozložené napětí sig0.duer = N/mm2 Rozhodující napětí z poč.zatížení sig1 = N/mm2 Poč.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = % zadané VBi (nesmí být podkročeno) = % Průběh výpočtu pro VBi = % DUER Nr. 1 Tloušťka mm Materiál Dřevotříska E-Modul N/mm2 Lineár. srovnávací modul N/mm2 Deformační podíl 1.89 Celková deformace DUER delta.sd = 1.9 mm Míra rozevření spáry z_k = von 1.0 Integrál = m2 Poměr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 3.74 Odhadovaná hnací síla V_estim = kn Přípustná hnací síla dov. F.j = kn Iterace n_iter = 1: ********************************** Rovnoměrně rozložené napětí sig0.duer = N/mm2 Rozhodující napětí z poč.zatížení sig1 = N/mm2 Poč.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = % Průběh výpočtu pro VBi = % DUER Nr. 1 Tloušťka mm Materiál Dřevotříska E-Modul N/mm2 Lineár. srovnávací modul N/mm2 Deformační podíl 1.89 Celková deformace DUER delta.sd = 1.9 mm Míra rozevření spáry z_k = von 1.0 Integrál = m2 Poměr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 3.74 Odhadovaná hnací síla V_estim = kn Přípustná hnací síla dov. F.j = kn strana: 16
17 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 15 Iterace n_iter = 2: ********************************** Rovnoměrně rozložené napětí sig0.duer = N/mm2 Rozhodující napětí z poč.zatížení sig1 = N/mm2 Poč.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = % Průběh výpočtu pro VBi = % DUER Nr. 1 Tloušťka mm Materiál Dřevotříska E-Modul N/mm2 Lineár. srovnávací modul N/mm2 Deformační podíl 3.08 Celková deformace DUER delta.sd = 3.1 mm Míra rozevření spáry z_k = von 1.0 Integrál = m2 Poměr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 3.08 Odhadovaná hnací síla V_estim = kn Přípustná hnací síla dov. F.j = kn Iterace n_iter = 3: ********************************** Rovnoměrně rozložené napětí sig0.duer = N/mm2 Rozhodující napětí z poč.zatížení sig1 = N/mm2 Poč.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = % Průběh výpočtu pro VBi = % DUER Nr. 1 Tloušťka mm Materiál Dřevotříska E-Modul N/mm2 Lineár. srovnávací modul N/mm2 Deformační podíl 3.08 Celková deformace DUER delta.sd = 3.1 mm Míra rozevření spáry z_k = von 1.0 Integrál = m2 Poměr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 3.08 Odhadovaná hnací síla V_estim = kn Přípustná hnací síla dov. F.j = kn strana: 17
18 Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 16 Iterace n_iter = 4: ********************************** Rovnoměrně rozložené napětí sig0.duer = N/mm2 Rozhodující napětí z poč.zatížení sig1 = N/mm2 Poč.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = % Průběh výpočtu pro VBi = % DUER Nr. 1 Tloušťka mm Materiál Dřevotříska E-Modul N/mm2 Lineár. srovnávací modul N/mm2 Deformační podíl 3.08 Celková deformace DUER delta.sd = 3.1 mm Míra rozevření spáry z_k = von 1.0 Integrál = m2 Poměr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 3.08 Odhadovaná hnací síla V_estim = kn Přípustná hnací síla dov. F.j = kn Výsledek po 4 iteracích: Odhadovaná hnací síla VPRES = kn Přípustná hnací síla dov. F.j = kn Míra rozevření spáry z_k = von 1.0 Poč.zatížení DUER VBi = % Program DURO: konec výpočtu vstupního souboru _DURO.DUR strana: 18
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 1300.0 mm Støední polomìr Rm = 575.0 mm
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 950.0 mm Støední polomìr Rm = 437.5 mm
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 830.0 mm Støední polomìr Rm = 407.5 mm
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Zadání: _DURO.DUR Datum/Date: 16.10.2018 Echo zadání: W*** Durohr: Pøi znaèce trouby 7.0 je zvolená tlouš ka cement.
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4
Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.00m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky
RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1
RIBgeo ROHR DWA-A127 18.0 HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1 Zadání: ROHR-BetonObetonovany.ror Datum/Date : 16.10.2018 SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/- 0.00 m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m min w=-10.00m
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4
S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.22m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky ATV A127: Sm rnice pro statický výpo et
RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1
RIBgeo ROHR DWA-A127 18.0 HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1 Zadání: ROHR_PVC_ZhutneneLoze.ror Datum/Date : 16.10.2018 SLW 60 E 1 h= 3.m max w=0.96m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m S
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha 4
Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/- 0.00 m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m dle metodiky ATV A127:
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420
1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
338/2017 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:
Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních
Posouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Pilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
Posouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21.
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) PrimyNosnikSozubemAprostupem.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 0.00 1.08 0.00 1.08 0.50 20.00 Typ nosníku = N.konstatní výšky Délka nosníku = 21.00 m Sklon
Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.. 0.6. 0.6. -0.80. 6-0.80. 7-0.7. 8-0.7 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu
Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
47/2016 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Jednopodlažní sloup.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Jednopodlažní sloup, profil IPE 300, šikmý ohyb Položka
TROUBY KERADRIVE PROGRAM PROTLAČOVACÍCH TRUB. . dokonalém plánování. kvalitním propočtu. čistém provedení staveb. XXX xxx
5 XXX xxx KERADRIVE PROGRAM PROTLAČOVACÍCH TRUB Jak pro novou výstavbu kanalizačních systémů, tak pro celkové nebo částečné obnovy původních vedení bezvýkopovou metodou, nabízíme naše kameninové protlačovací
V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2016 Návrh úhlové zdi Program: Úhlová zeď Soubor: Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.00 0.60 0.0 0.6 0.0.80 0.0.0 6-0.79.0 7-0.79.80 8-0.70 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2018 Návrh úhlové zdi Program: Soubor: Úhlová zeď Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Úvodní příklad Dílec: Hala se zavětrováním
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Ztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec Ocelové konstrukce Ztužený sloup se skokem
1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
STATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Přiklad 1 Dílec: Sloup v ose A/12
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Neztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Neztužený sloup se skokem v průřezu,
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce : ČSN 7 0 R Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního
4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i
Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN 1997-1 se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi,
předběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha
LIMES Opěrná stěna V:19.0 26042019 Soubor: UHLOVAOPERKASESVAHOVANIM Název projektu: Demonstrační příklad Systém A 3.00 4.00 20 10.00 5.00 4.10 1.81 15-0 3.00 25-0 2.00 Zemina1 1.80 1.80 1.87 Zemina vlevo
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
Návrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
Telefon: Zakázka: Položka: Dílec: masivní zákl.deska
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Základová deska na pružném podloží.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Základová deska na pružném podloží masivní
Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: Praha 4 fax:
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) Zakriveny-sedlovy-vaznik.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 25.00 R=18.18 1.40 1.30 2.90 21.00 4.60 10.63 6.47 1.00 1.20 9.80 11.90 1.50 Typ nosníku = N.sedlové
Typ výpočtu. soudržná. soudržná
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Datu : 2.11.2005 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [] γ [/ 3 ] γ su [/ 3 ] δ [ ] 1 Třída S4 3 17.50 7.50 2 Třída R4, přetváření křehké
13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky
13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost
STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí. V Obilí 1180/12, , Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI. Mezholezy. C.01 Technická zpráva a statický výpočet
STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí V Obilí 1180/12, 326 00, Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI Mezholezy C.01 Objednatel: SÚSPK, p.o., Škroupova/18, 306 13 Plzeň Datum: 09/2016 Obsah TECHNICKÁ ZPRÁVA... 2 a.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: F3-PEVNÁ 4.30 F3-PEVNÁ
LIMES Opěrná stěna V:17.0 13042017 Soubor: TIHOVAOPERKA Název projektu: Název projektu Systém A 3 7.50 1.41 4.10 NÁSYP 5.30 1.00 180 F3-PEVNÁ 4.30 3.50 F3-PEVNÁ 9.00 Použité normy: CSN 1997-1, Posudek:
ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem
![γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem](/thumbs/58/41543613.jpg "γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem")
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :..00 Materiály bloků výplň γ φ c [ ] [ ] [] 7.00 Materiály bloků pletivo Pevnost sítě R t [] Vzdálenost svislých sítí b [m] Únosnost čelního spoje R s [] 4.00
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
Výpočtová únosnost U vd. Cvičení 4
Výpočtová únosnost U vd Cvičení 4 Podmínka únosnosti: V de U vd V de Svislá složka extrémního výpočtového zatížení U vd výpočtová únosnost ve svislém směru Stanovení výpočtové únosnosti pilot Podle ČSN:
Výpočtová únosnost pilot. Cvičení 8
Výpočtová únosnost pilot Cvičení 8 Podmínka únosnosti: V de U vd V de Svislá složka extrémního výpočtového zatížení U vd výpočtová únosnost ve svislém směru Stanovení výpočtové únosnosti pilot Podle ČSN:
Telefon: Zakázka: Prefabrikovaný vazní Položka: D10 Dílec: Trám D10
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Atyp Prefa.Balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Prefabrikovaný vazní Vazník s proměnným průřezem D10 Trám D10 Systémové
BZKV 10. přednáška RBZS. Opěrné a suterénní stěny
Opěrné a suterénní stěny Opěrné stěny Zachycují účinky zeminy nebo sypké látky za zdí. Zajišťují zeminu proti ujetí ze svahu Gravitační Úhelníkové Žebrové Speciální Opěrné stěny dřík stěny = = hradící
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
STATICKÉ POSOUZENÍ ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE STATICKÉ POSOUZENÍ. p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ
STATICKÉ POSOUZENÍ VYPRACOVAL: SCHVÁLIL: ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ OBJEDNATEL: FORMÁT A4: MÍSTO STAVBY: STAVBA - OBJEKT: AVEK s.r.o., PROSECKÁ 683/15, 190 00 PRAHA 9 p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Zakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu
1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
STATICKÉ POSOUZENÍ. Tel.: Projekční ateliér: Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: Razítko:
STATICKÉ POSOUZENÍ ENGINEERS CZ Tel.: +420 252546463 Projekční ateliér: IČO: 24127663 s.r.o. info@engineers-cz.cz Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: 43082734 Razítko: Kraj. úřad: Praha Investor: Vězeňská
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy Investor: Město Modřice Náměstí Svobody 93 664 42 Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Vypracoval: Ing. Miroslav Dorazil Ivanovické náměstí 404/28a
Nejprve v rámu Nastavení zrušíme zatrhnutí možnosti nepočítat sedání. Rám Nastavení
Inženýrský manuál č. 10 Aktualizace: 05/2018 Výpočet sedání a natočení patky Program: Soubor: Patky Demo_manual_10.gpa V tomto inženýrském manuálu je popsán výpočet sednutí a natočení plošného základu.
PŘEHRÁŽKY. Příčné objekty s nádržným prostorem k zachycování splavenin. RETENČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zastavit enormní přínos splavenin níže.
PŘEHRÁŽKY Příčné objekty s nádržným prostorem k zachycování splavenin. RETENČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zastavit enormní přínos splavenin níže. KONSOLIDAČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zamezit dalšímu prohlubování koryta.
Zatížení obezdívek podzemních staveb. Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer
Zatížení obezdívek podzemních staveb Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer 1 O. Kommerel (1912) Hornina pod horninovou klenbou se postupně nakypřuje (zvětšuje
STATICKÝ VÝPOČET. PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190 15 PRAHA 9. Kabelová komora Zekan XXL. pro stavební povolení
2012 STAVBA STUPEŇ Kabelová komora Zekan XXL pro stavební povolení STATICKÝ VÝPOČET březen 2012 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 15 PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190
Téma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
Zdivo YTONG a statika
- České a evropské normy Zatížení staveb Statické parametry a návrh zdiva YTONG Ověření pevnosti zdiva zkouškami Vliv vlhkosti na pevnost zdiva Únosnost zdiva Ytong a Silka Návrh stěn budovy z materiálu
Příloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
Výpočet gabionu Vstupní data
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Dovolená
Protlačování. Hydraulické protlačování
PROTLAČOVÁNÍ Protlačování Soubor metod, který umožňuje zabudovat do zeminy potrubí (konstrukce malých kruhových i nekruhových profilů) bez porušení nadloží. Metody jsou obecně dvě: Řízené horizontálnívrtání
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET Statický výpočet je podkladem pro vypracování technické specifikace konstrukční části a výkresové dokumentace Obsahuje dimenzování veškerých prvků konstrukcí, které jsou obsahem
Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice
10/stat.03/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení jímky, na vliv podzemní vody 1,0 m až 0,3 m, a založením 1,86 m pod upraveným terénem. Číslo zakázky... 10/stat.03 Vypracoval
Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE
Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce
http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET
http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD 08/2009 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY:
Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot
Inženýrský manuál č. 17 Aktualizace: 04/2016 Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot Proram: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_17.sp Úvod Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití
MILLAU VIADUCT FOSTER AND PARTNERS Koncepce projektu Vícenásobné zavěšení do 8 polí, 204 m + 6x342 m + 204 m Celková délka mostu 2 460 m Zakřivení v mírném směrovém oblouku poloměru 20 000 m Konstantní
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
09/stat.36/1. Vypracoval ing. Vl. Chobot, Tábor, Buzulucká 2332 Autorizovaný inženýr pro pozemní stavby, ČKAIT
09/stat.36/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení návrhu vyztužení dna šachty, při působení hydrostatického tlaku podzemní vody, o výši hladiny 1,5 m nad základovou spárou.
MOŽNOSTI ZVÝŠENÍ ÚNOSNOSTI OSTĚNÍ KANALIZAČNÍHO SBĚRAČE
Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc., Ing. Lukáš Ďuriš, RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1758, 708 00 Ostrava Poruba tel.: 597 321 944, fax: 597 321 943, e mail: josef.aldorf@vsb.cz
RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn
RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn Zdivo zadní stěny suterénu je namáháno bočním zatížením od zeminy (lichoběžníkovým). Obecně platí, že je výhodné, aby bočně namáhaná
NK 1 Zatížení 1. Vodojem
NK 1 Zatížení 1 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
11. Zásobníky, nádrže, potrubí Zatížení, konstrukce stěn a podpor. Návrh upravuje ČSN EN 1993-4 bunkry sila
11. Zásobníky, nádrže, potrubí Zatížení, konstrukce stěn a podpor. Návrh upravuje ČSN EN 1993-4 Zásobníky - na sypké materiály bunkry sila Nádrže Plynojemy - na tekuté materiály - na plyny nízkotlaké (
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
BW3-CZ - ht_2 RIB PONTIbetonverbund CSN EN RIB Software AG
Zelený pruh 156/99 tel.: +42 241 442 78 Praha 4 fax: +42 241 442 85 BW3-CZ - ht_2 RIB PONTIbetonverbund CSN EN 1992 212 RIB Software AG Soubor: BW3-CZ.bvtr 26. 26. 1 2 12 11 4 3 Y 15. Z 891 567 258. Průřez:
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
RIBTEC návrh prostupů dle Heft 459 Newsletter
Návrh příčných prostupů metodikou Heft 459 v softwarech RIBTEC RIBtec RTbalken, RTfermo a RTec kompakt RTool/Prostup verze 14.0 Nové programové verze 14.0 statických softwarů RIBtec RTbalken, RTfermo a