Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
|
|
|
- Ondřej Beránek
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1
2 strana: 2
3 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = mm Støední polomìr Rm = mm Min. tlouška stìny t.min = 11.7 mm Stáv.tlouška stìny t.stáv. = 15.0 mm S T A T I C K É V Ý P O Č T Y R A Ž E N Ý C H P O T R U B Í Dle smìrnice DVGW GW312, resp. smìrnice DWA A161, 03/2014 Statický výpoèet bezvýkopových potrubí typu Trouba z tvárné litiny s cementovou vložkou DIN EN 598 Protokol zadání: Rozměry a parametry trouby: Jmenovitý prùmìr DN 800 Vnìjší prùmìr Da = mm Vnitøní prùmìr Di = mm Tlouška stìny t = 15.0 mm Hloubka lemu v oblasti spoje trub: ext. delta.t = 2 mm int. delta.t = 0 mm Materiálové parametry: Spec.tíha materiálu trouby Modul pružnosti trouby Výpoètové napìtí v ohybu spec.tíha.r = kn/m3 E.R = N/mm2 sigma.r = N/mm2 strana: 3
4 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 2 Součinitele dílčí bezpečnosti: Návrhová hodnota pro stálé úèinky gamma.g = 1.35 Návrhová hodnota pro promìnné úèinky gamma.q = 1.35 Dílèí souèinitel pro beton (concrete) gamma.c = 1.50 Dílèí souèinitel pro výztuž (steel) gamma.s = 1.15 Faktor pro èasový pokles pevnosti(t) betonu alpha.d = 0.85 Souèinitel materiálu pro únosnost gamma.r = 1.35 Pøi posouzení únavy se používají: Dílèí souèinitel pro úèinky gamma.f,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro nejistoty modelu gamma.ed,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro výztuž gamma.s,fat = 1.15 Spáry trub: Plánovaná bezvýkopová trasa je pøímá. Ražba probíhá pøi souèasném peèlivém zamìøování a øízení trasy tak pøesnì, že dodavatel stavby zaruèuje protlak s plnì tlaèenými sparami, tj. bez možnosti výskytu rozevírání spar (z/da >= 1.0). NÁVRH MINIMÁLNÍ VÝZTUŽE (vázaná přetvoření ve stavebním stavu) Celkem M.Opìra = * Rm2 Celkem M.Vrchol = 45.0 * Rm2 Celkem M.Dno = 45.0 * Rm2 Celkem N.Opìra = * Rm Celkem N.Vrchol = * Rm Celkem N.Dno = * Rm 1.0 > z/da >= 1.00 strana: 4
5 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 3 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! 37.50! 37.50! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky Momenty (knm/m): Suma M.q=(celk.zatížení)! -7.47! 7.47! 7.47 Normálové síly (kn/m): Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! ! 199.3! Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 199.3! ! Sigma.N = N/A! -7.3! -3.7! -3.7 stáv.sigma vnitrní z N+M! ! 195.6! stáv. Sigma vnejší z N+M! 191.9! ! dov. Beta.BZR! 550.0! 550.0! Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 2.40! 2.44! 2.44 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Provádění: Ukládání bezvýkopových potrubí se provádí podzemní technologií. Bezvýkopové trouby se postupnì øadí v pracovní šachtì za øezný nástroj a zasouvají tlakovou silou lisu. Pro pøenos hnací síly se do spár trub vkládají døevìné vyrovnávací prstence. Pro smìrování potrubí se pøes spáry trub pøetahují manžety. Vytyèení a pøesné øízení, jakož i peèlivé odtìžování zeminy jsou pøedpokladem pro následující výpoèet. Pøi provádìní je tøeba respektovat: smìrnici DVGW W304, resp. smìrnici ATV A125: bezvýkopová potrubí a obdobné technologie RESPEKTOVAT TECHNOLOGII PROVÁDÌNÍ: Pøedpokladem pro použití níže spoètených a navržených ražených trub je: - soustavná aplikace bentonitového maziva bìhem ražby - zalisování oblasti prstence mezi protlaèovanou troubou a zeminou - po dokonèení ražby strana: 5
6 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 4 ÚDAJE k zemině a ražbě ve STAVEBNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = pod vrcholem trub K2 ve st. stavu = Úhel vnitøního tøení Phi' = Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = Hutnost ve stavebním stavu D = Faktor pro deformaèní modul f1 = Faktor pro deformaèní modul ve SS f2 = 1.00 Deformaèní modul ve stavebním stavu E.B = N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby ve stavebním stavu Kappa = Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení ve stavebním stavu Kappa.0 = strana: 6
7 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 5 VÝPOČET STAVEBNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží Typ doprav. za. Neexistuje podzemní voda Trubní vedení prázdné h = 1.60 m = zatìžovací model LM1 ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou nezohl. Vztlak Svislé za.zeminou q0 = 35.2 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 17.4 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.20 Dynam. souèinitel phi0 = 1.20 Pùsobící staticky pv = 48.0 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 6.9 kn/m2 Maximál.celkové zatížení qv = 83.3 kn/m2 qh = 24.3 kn/m2 strana: 7
8 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 6 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! 37.50! 37.50! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! ! 0.067! M.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! M.ev = (svislé za. zeminou)! ! 0.977! M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.483! ! M.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! 0.000! M.pV = (svislé dopravní)! ! 1.995! M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.285! ! M.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! 0.000! M.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 2.271! M.Gk (suma stálé zatížení)! ! 0.562! M.Qk (suma promìnná za.)! ! 1.710! M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! ! 0.758! M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! ! 2.308! M.Ed = M.Gd + M.Qd! ! 3.066! Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! ! 0.108! N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! N.ev = (svislé za. zeminou)! ! ! N.eh = (vodorov.za.zeminou)! ! ! N.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! 0.000! N.pV = (svislé dopravní)! ! 0.000! N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! ! N.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! 0.000! N.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! N.Gk (suma stálé zatížení)! ! ! N.Qk (suma promìnná za.)! ! ! N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! ! ! N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! ! ! N.Ed = N.Gd + N.Qd! ! ! strana: 8
9 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 7 Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -60.8! 60.6! 62.1 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 60.8! -60.6! Sigma.N = N/A! -2.1! -0.8! -0.9 stáv.sigma vnitrní z N+M! -63.0! 59.8! 61.2 stáv. Sigma vnejší z N+M! 58.7! -61.4! Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -82.1! 81.8! 83.8 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 82.1! -81.8! Sigma.N = N/A! -2.9! -1.1! -1.2 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -85.0! 80.7! 82.6 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 79.2! -82.9! dov. Beta.BZR! 550.0! 550.0! Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 5.83! 5.98! 5.83 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek srovnávacích napìtí ve stavebním stavu Poèáteèní data: Podélná tlaková pevnost beta.ld = N/mm2 Podélná tahová pevnost sigm.z = N/mm2 Ohybová tahová pevnost sigm.r = N/mm2 Dílèí souèinitel pro axiální odolnost prvku gamm.axl = 1.35 Dílèí souèinitel pro lom v pøíèném smmìru gamma.a = 1.11 max. návrhové podélné tlakové napìtí sigm.max.l.d = N/mm2 max. pøíslušející tangenciální napìtí sigm.max.r.d = N/mm2 Výpočet posudku : Srovnávací napìtí max. dov. srovnávací napìtí sigm.vge.d = N/mm2 sigm.zk/gamm.axl= N/mm2 sigm.vge.d/(sigm.zk/gamm.axl)= /74.07 = Stupeò využití srovnávacího napìtí = % >> Posudek sigm.vge.d/(beta.ld/gamm.axl) <= 1 NEVYHOVUJE strana: 9
10 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 8 Krátkodobá deformace trouby (s dopravním zatížením) Krátkodobý modul pružnosti! E-Rohr = N/mm2 Tuhost trouby! SR = N/mm2 Tuhost lože! SBh = N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina! VRB = Prùhyb trouby! delta-d = 2.76 mm pøi maximálním zatížení! delta-d = 0.34 % dovolený prùhyb! zul.delta = 3.0 % W*** Kappa1: Delta_v = 0.34 nepøípustné; výpoèet se provede s 1.0 strana: 10
11 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 9 Posudek stability dle kapitoly (Bezpeènost vyboulení) Souèinitel prùrazu(diagram D10 ) alpha-d = Redukèní faktor (diagram D11 ) kappa-nue2 = Redukèní faktor (diagram D12 ) kappa-a2 = Redukèní faktor (diagram D13 ) kappa-a1 = Redukèní faktor kappa-a=kappa-a1*kappa-a2 = Obvodová pevnost S0 trouby = N/mm2 Výpoètová tuhost trouby S.R = N/mm2 Krit.boulící napìtí, zemina! krit.qv = kn/m2 Krit.boulící napìtí, voda! krit.pw = 0.0 kn/m2 Celk.zatížení (pøi max.vodì)! massg.qv = 83.3 kn/m2 Tlak ve výšce dna! vorh.pe = 0.0 kn/m2 Stáv.bezpeènost vyboulení! vorh.gamma = 58.2 Nut. bezpeènost vyboulení! erf.gamma = 2.5 ÚDAJE k zemině a ražbě v PROVOZNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = pod vrcholem trub K2 v provozním stavu = Úhel vnitøního tøení Phi' = Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = Hutnost v provozním stavu D = Faktor pro deformaèní modul f1 = Faktor pro deformaèní modul v PR f2 = 1.00 Deformaèní modul v provozním stavu E.B = N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby v provozním stavu Kappa = Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení v provozním stavu Kappa.0 = strana: 11
12 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 10 VÝPOÈET PROVOZNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží Typ doprav. za. Neexistuje podzemní voda h = 1.60 m = zatìžovací model LM1 ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou nezohl. Vztlak Svislé za.zeminou ev = 28.2 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 16.9 kn/m2 Tlak reakce lože (ev - eh) * k* = eh* = 7.6 kn/m2 Se zohlednìním gama.vztlak až po min hladinu vody s k* = Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.20 Dynam. souèinitel phi0 = 1.20 Pùsobící staticky pv = 48.0 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 7.9 kn/m2 Tlak reakce lože pv * k* = ph* = 32.1 kn/m2 Maximál.celkové zatížení qv = 76.2 kn/m2 qh = 24.8 kn/m2 qh* = 39.7 kn/m2 strana: 12
13 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 11 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! 37.50! 37.50! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! ! 0.067! M.w = (zavodnìní/podz.voda)! ! 0.130! M.ev = (svislé za. zeminou)! ! 1.170! M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.701! ! M.eh*= (tlak reakce lože)! 0.261! ! M.pV = (svislé dopravní)! ! 1.995! M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.329! ! M.ph*= (reak.lože, dopravní)! 1.109! ! M.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 1.140! M.Gk (suma stálé zatížení)! ! 0.440! M.Qk (suma promìnná za.)! ! 0.700! M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! ! 0.593! M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! ! 0.946! M.Ed = M.Gd + M.Qd! ! 1.539! Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! ! 0.108! N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.357! 1.038! N.ev = (svislé za. zeminou)! ! 0.000! N.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.000! ! N.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! ! N.pV = (svislé dopravní)! ! 0.000! N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! ! N.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! ! N.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! N.Gk (suma stálé zatížení)! ! ! N.Qk (suma promìnná za.)! ! ! N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! ! ! N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! ! ! N.Ed = N.Gd + N.Qd! ! ! strana: 13
14 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 12 Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -26.4! 30.4! 34.8 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 26.4! -30.4! Sigma.N = N/A! -2.1! -1.2! -1.2 stáv.sigma vnitrní z N+M! -28.5! 29.2! 33.6 stáv. Sigma vnejší z N+M! 24.3! -31.6! Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -35.6! 41.0! 47.0 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 35.6! -41.0! Sigma.N = N/A! -2.8! -1.6! -1.7 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -38.5! 39.4! 45.3 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 32.8! -42.7! dov. Beta.BZR! 550.0! 550.0! Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 12.88! 11.61! Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Dlouhodobá deformace trouby (s dopravním zatížením) Dlouhodobý modul pružnosti! E-Rohr = N/mm2 Tuhost trouby! SR = N/mm2 Tuhost lože! SBh = N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina! VRB = Prùhyb trouby! delta-d = 2.40 mm pøi maximálním zatížení! delta-d = 0.30 % dovolený prùhyb! zul.delta = 3.0 % W*** Kappa1: Delta_v = 0.30 nepøípustné; výpoèet se provede s 1.0 strana: 14
15 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 13 Posudek stability dle kapitoly (Bezpeènost vyboulení) Souèinitel prùrazu(diagram D10 ) alpha-d = Redukèní faktor (diagram D11 ) kappa-nue2 = Redukèní faktor (diagram D12 ) kappa-a2 = Redukèní faktor (diagram D13 ) kappa-a1 = Redukèní faktor kappa-a=kappa-a1*kappa-a2 = Obvodová pevnost S0 trouby = N/mm2 Výpoètová tuhost trouby S.R = N/mm2 Krit.boulící napìtí, zemina! krit.qv = kn/m2 Krit.boulící napìtí, voda! krit.pw = 0.0 kn/m2 Celk.zatížení (pøi max.vodì)! massg.qv = 76.2 kn/m2 Tlak ve výšce dna! vorh.pe = 0.0 kn/m2 Stáv.bezpeènost vyboulení! vorh.gamma = 63.6 Nut. bezpeènost vyboulení! erf.gamma = 2.5 strana: 15
16 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 14 Pøípustná hnací síla F.j dle DWA-A 161: 2013 Počáteční údaje: Èíslo segmentu: Poèítá se segment 1. trasy ve smìru od lisu Geometrie trasy: Tento segment trasy je pøímý Geometrie trouby: Délka jedné trouby = [m] Vnìjší prùmìr Da = 830.0, nejmenší da.min = [mm] Vnitøní prùmìr Di = 800.0, nejvìtší di.max = [mm] Tlouška stìny t = , nejmenší t.min = [m] na konci hrotu t.ror = [m] Minimální plocha A.R = [m2] Materiál trouby: E-Modul v podélém smìru E.axl = [N/mm2] Podélná tlaková pevnost f.k = [N/mm2] Støední tahová pevnost f.tm = [N/mm2] Výpoètová pevnost f.d = [N/mm2] Dílèí souèinitel odolnosti prvku v podélém smìru Gamma.M.axl = 1.35 Tlakový pøenosový prstenec (DUER): Poèet DUERs na spáru trouby n_duer = 1 Vnìjší prùmìr DUER Da.duer = 826. [mm] Vzdálenost DUER trouba.vnì.min a.a = 0. [mm] Vnitøní prùmìr DUER Di.duer = 805. [mm] Vzdálenost DUER trouba.vnit.max a.i = 2. [mm] DUER-šíøka t.duer = [m] DUER-Plocha A.duer = [m2] 1. DUER: è.materiálu 1, Tlouška s_d() = 20.0 [mm] Zadané poèáteèní zatížení = 1. % je prioritní, pokud > 0 Stavební provedení: Souèinitel dílèí bezpeènosti pro úèinky pøi zatížení podél osy a doèasnou návrhovou situaci (tab. 12) gama.f.axl = 1.15 Hnací síla, odhad V_estim = [kn] Mìøené nebo zaruèené úhlové odchylky, pokud >= 0: žádné zadání strana: 16
17 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 15 Výpočet Úhlová odchylka ze zakøivení trasy phi.r = [ ] úhlová odchylka vlivem smìrování phi.st0 = [ ] phi.st = [ ] Maximální odchylka vnitøního prùøezu trouby od ortogonálnosti d.a.cal = 4.0 [mm] z toho úhlová odchylka z výrobní tolerance phi.d.a.cal = [ ] Celková výpoèetní úhlová odchylka na spáru phi.ges = [ ] (Vzdálenost DUER ke stìnì trouby)/t.min: vnìjší a.a/t.min = at.a = [mm] vnitø. a.i/t.min = at.i = [mm] støed at.m = [mm] Souèinitel dle obr. 15 kappa.r1 = Souèinitel dle obr. 16 kappa.r2 = Maximální souènitel kappa.r = Souèinitel pro max.dov.sigma alfa.dt = t.rohr.min/t.duer kappa.t = max.dov.sigma trouby sigm_cal = [N/mm2] Tlakové napìtí trouby sigm.max = [N/mm2] Souèinitel alfa.b = Souèinitel alfa.phi = Deformaèní faktor kappa.ab = Deformace trouby delta.sr = 6.11 [mm] strana: 17
18 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 16 Iterace n_iter = 0: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = [%] DUER Nr. 1 Tlouška [mm] Materiál Masiv.døevo E-Modul [N/mm2] Lineár. srovnávací modul [N/mm2] Deformaèní podíl 1.26 Celková deformace DUER delta.sd = 1.3 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Integrál = [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.65 Odhadovaná hnací síla V_estim = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] Iterace n_iter = 1: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = [%] DUER Nr. 1 Tlouška [mm] Materiál Masiv.døevo E-Modul [N/mm2] Lineár. srovnávací modul [N/mm2] Deformaèní podíl 1.26 Celková deformace DUER delta.sd = 1.3 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Integrál = [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.65 Odhadovaná hnací síla V_estim = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] strana: 18
19 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 17 Iterace n_iter = 2: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = [%] DUER Nr. 1 Tlouška [mm] Materiál Masiv.døevo E-Modul [N/mm2] Lineár. srovnávací modul [N/mm2] Deformaèní podíl 1.83 Celková deformace DUER delta.sd = 1.8 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Integrál = [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.65 Odhadovaná hnací síla V_estim = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] Výsledek po 2 iteracích: Odhadovaná hnací síla VPRES = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Poè.zatížení DUER VBi = [%] Number of errors: W = 2, E = 0, F = 0 Program DURO: konec výpoètu vstupního souboru _DURO.DUR strana: 19
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 1300.0 mm Støední polomìr Rm = 575.0 mm
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Zadání: _DURO.DUR Datum/Date: 16.10.2018 Echo zadání: W*** Durohr: Pøi znaèce trouby 7.0 je zvolená tlouš ka cement.
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 950.0 mm Støední polomìr Rm = 437.5 mm
Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 STATICKÉ VÝPOČTY RAŽENÝCH TRUB Dle směrnice DVGW GW312, resp. směrnice DWA A161, 03/2014 Kontrola minimální tloušťky stěny
RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1
RIBgeo ROHR DWA-A127 18.0 HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1 Zadání: ROHR_PVC_ZhutneneLoze.ror Datum/Date : 16.10.2018 SLW 60 E 1 h= 3.m max w=0.96m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m S
RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1
RIBgeo ROHR DWA-A127 18.0 HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1 Zadání: ROHR-BetonObetonovany.ror Datum/Date : 16.10.2018 SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/- 0.00 m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m min w=-10.00m
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4
Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.00m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4
S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.22m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky ATV A127: Sm rnice pro statický výpo et
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha 4
Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/- 0.00 m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m dle metodiky ATV A127:
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21.
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) PrimyNosnikSozubemAprostupem.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 0.00 1.08 0.00 1.08 0.50 20.00 Typ nosníku = N.konstatní výšky Délka nosníku = 21.00 m Sklon
Zpráva è Výmìna lehkého obvodového pláštì tìlocvièny (objektu F) ZŠ Šumava, Na Šumavì 2300/43, k.ú., èást obce a obec Jablonec nad Nisou
Ing. Aleš Vacek autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb znalec v oboru stavebnictví, odvìtví stavby obytné a prùmyslové znalec v oboru ekonomika, odvìtví ceny a odhady, zvl. specializace oceòování
1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:
Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních
Š 5,5 5,5 5 5 5 5 5 9,5 D 6 6 6,5 60 0 6,5 D 5,5 7 7 7 7 60 Š 7 7,5 7 7 7 6.5.5,5 D Š 5 0 0 0 0 0 0 0 5 60,5 0 5 6.5.5 D,5,5 7 7 7 7,5 60 5 5 O5 0 nx 0 Š 0 nx 0 D 0 0 min.6mm F F 0 70 70 0 min.60mm min.60mm
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
338/2017 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Zakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu
1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis
Pilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
Únosnosti stanovené níže jsou uvedeny na samostatné stránce pro každý profil.
Směrnice Obsah Tato část se zabývá polyesterovými a vinylesterovými konstrukčními profily vyztuženými skleněnými vlákny. Profily splňují požadavky na kvalitu dle ČSN EN 13706. GDP KORAL s.r.o. může dodávat
V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2016 Návrh úhlové zdi Program: Úhlová zeď Soubor: Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: Praha 4 fax:
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) Zakriveny-sedlovy-vaznik.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 25.00 R=18.18 1.40 1.30 2.90 21.00 4.60 10.63 6.47 1.00 1.20 9.80 11.90 1.50 Typ nosníku = N.sedlové
Posouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
Návrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2018 Návrh úhlové zdi Program: Soubor: Úhlová zeď Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
STATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Přiklad 1 Dílec: Sloup v ose A/12
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Neztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Neztužený sloup se skokem v průřezu,
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha
LIMES Opěrná stěna V:19.0 26042019 Soubor: UHLOVAOPERKASESVAHOVANIM Název projektu: Demonstrační příklad Systém A 3.00 4.00 20 10.00 5.00 4.10 1.81 15-0 3.00 25-0 2.00 Zemina1 1.80 1.80 1.87 Zemina vlevo
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
47/2016 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
předběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: F3-PEVNÁ 4.30 F3-PEVNÁ
LIMES Opěrná stěna V:17.0 13042017 Soubor: TIHOVAOPERKA Název projektu: Název projektu Systém A 3 7.50 1.41 4.10 NÁSYP 5.30 1.00 180 F3-PEVNÁ 4.30 3.50 F3-PEVNÁ 9.00 Použité normy: CSN 1997-1, Posudek:
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i
Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN 1997-1 se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi,
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
Typ výpočtu. soudržná. soudržná
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Datu : 2.11.2005 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [] γ [/ 3 ] γ su [/ 3 ] δ [ ] 1 Třída S4 3 17.50 7.50 2 Třída R4, přetváření křehké
Telefon: Zakázka: Položka: Dílec: masivní zákl.deska
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Základová deska na pružném podloží.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Základová deska na pružném podloží masivní
ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.. 0.6. 0.6. -0.80. 6-0.80. 7-0.7. 8-0.7 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu
VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Jednopodlažní sloup.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Jednopodlažní sloup, profil IPE 300, šikmý ohyb Položka
ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.00 0.60 0.0 0.6 0.0.80 0.0.0 6-0.79.0 7-0.79.80 8-0.70 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším
MOŽNOSTI ZVÝŠENÍ ÚNOSNOSTI OSTĚNÍ KANALIZAČNÍHO SBĚRAČE
Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc., Ing. Lukáš Ďuriš, RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1758, 708 00 Ostrava Poruba tel.: 597 321 944, fax: 597 321 943, e mail: josef.aldorf@vsb.cz
STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE
Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce : ČSN 7 0 R Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách
9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách 9.1 Všeobecně 9.1.1 Rozsah platnosti Tato kapitola normy se zabývá spřaženými stropními deskami vybetonovanými do profilovaných plechů, které
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Úvodní příklad Dílec: Hala se zavětrováním
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Ztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec Ocelové konstrukce Ztužený sloup se skokem
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
D.2.4 Kanalizace dešťová - odvodnění sportoviště
TECHNICKÁ ZPRÁVA Název stavby : DOKONČENÍ SPORTOVNÍHO AREÁLU MEDLÁNKY, REVITALIZACE ŠKVÁROVÉHO HŘIŠTĚ Místo stavby : Brno-Medlánky, stávající sportovní areál FC Medlánky Investor : Statutární město Brno,
Návrh kotvené pažící stěny
Inženýrský manuál č. 6 Aktualizace: 03/2018 Návrh kotvené pažící stěny Program: Pažení posudek Soubor: Demo_manual_06.gp2 V tomto inženýrském manuálu je provedeno ověření návrhu kotvené pažící konstrukce
STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí. V Obilí 1180/12, , Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI. Mezholezy. C.01 Technická zpráva a statický výpočet
STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí V Obilí 1180/12, 326 00, Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI Mezholezy C.01 Objednatel: SÚSPK, p.o., Škroupova/18, 306 13 Plzeň Datum: 09/2016 Obsah TECHNICKÁ ZPRÁVA... 2 a.
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
BZKV 10. přednáška RBZS. Opěrné a suterénní stěny
Opěrné a suterénní stěny Opěrné stěny Zachycují účinky zeminy nebo sypké látky za zdí. Zajišťují zeminu proti ujetí ze svahu Gravitační Úhelníkové Žebrové Speciální Opěrné stěny dřík stěny = = hradící
Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
8 Předpjatý beton. 8.1 Úvod. 8.2 Zatížení. Předpjatý beton
8 Předpjatý beton 8.1 Úvod Předpjatý beton se dříve považoval za zvláštní materiál, resp. předpjaté konstrukce byly považovány do jisté míry za speciální, a měly své zvláštní normové předpisy. Dnes je
STATICKÉ POSOUZENÍ. Tel.: Projekční ateliér: Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: Razítko:
STATICKÉ POSOUZENÍ ENGINEERS CZ Tel.: +420 252546463 Projekční ateliér: IČO: 24127663 s.r.o. info@engineers-cz.cz Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: 43082734 Razítko: Kraj. úřad: Praha Investor: Vězeňská
Telefon: Zakázka: Prefabrikovaný vazní Položka: D10 Dílec: Trám D10
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Atyp Prefa.Balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Prefabrikovaný vazní Vazník s proměnným průřezem D10 Trám D10 Systémové
2 Materiály, krytí výztuže betonem
2 Materiály, krytí výztuže betonem 2.1 Beton V ČSN EN 1992-1-1 jsou běžné třídy betonu (C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60) rozšířeny o tzv. vysokopevnostní třídy (C55/67,
Zatížení obezdívek podzemních staveb. Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer
Zatížení obezdívek podzemních staveb Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer 1 O. Kommerel (1912) Hornina pod horninovou klenbou se postupně nakypřuje (zvětšuje
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
Příloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
Telefon: Zakázka: A Položka: H08 Dílec: ŽB nosník
RIB Software AG BALKEN V16.0 Build-Nr. 13062016 Typ: Železobeton Soubor: Úvodní příklad.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec A122832015 Nosník o 4 polích H08 ŽB nosník Systémové informace
ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Posouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET realizačního projektu Akce: Investor: Místo stavby: Stupeň: Projektant statiky: KANALIZACE A ČOV TŘEBENICE - ČOV sdružený objekt obec Třebenice, 675 52 Lipník u Hrotovic
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
Předpjatý beton Přednáška 7
Předpjatý beton Přednáška 7 Obsah Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Odolnost proti vzniku trhlin Návrh předpětí Realizovatelná plocha předpětí Přípustná zóna poloha kabelu a tlakové
VZDUCHOVODY PRAVOÚHLÉHO PRÙØEZU
1.01 Materiál Pro výrobu vzduchovodù pravoúhlého prùøezu pou íváme následující materiály: standardní materiál: PLECH DIN EN 10142-1.0226 povrch: DIN EN 10147 + Z275-N-A-CO (Pozinkovaný) alternativní materiál
Prvky betonových konstrukcí BL01 1. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 1. přednáška Program přednášek, literatura. Podstata betonu, charakteristika prvků. Zásady a metody navrhování konstrukcí. Zatížení, jeho dělení a kombinace. Idealizace
MPa MPa MPa. MPa MPa MPa
Výpočet úhlové zdi Vstupní data Projekt Datu :..005 Materiál konstrukce Objeová tíha g.00 kn/ Výpočet betonových konstrukcí proveden podle nory ČSN 7 0 R. Beton : Beton B 0 Pevnost v tlaku Pevnost v tahu
BW3-CZ - ht_2 RIB PONTIbetonverbund CSN EN RIB Software AG
Zelený pruh 156/99 tel.: +42 241 442 78 Praha 4 fax: +42 241 442 85 BW3-CZ - ht_2 RIB PONTIbetonverbund CSN EN 1992 212 RIB Software AG Soubor: BW3-CZ.bvtr 26. 26. 1 2 12 11 4 3 Y 15. Z 891 567 258. Průřez:
Obr. 1 Stavební hřebík. Hřebíky se zarážejí do dřeva ručně nebo přenosnými pneumatickými hřebíkovačkami.
cvičení Dřevěné konstrukce Hřebíkové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího prostředku Na hřebíkové spoje se nejčastěji používají ocelové stavební hřebíky s hladkým dříkem kruhového průřezu se zápustnou
Objekt pro ubytování surikatů v ZOO Hodonín prosinec 12 Statický výpočet a technická zpráva 261/2012
ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 2 Podklady: 2 POPIS OBJEKTU všeobecně: 2 STATICKÝ VÝPOČET: 3 Krov: 3 Zatížení krovu: 3 Svislé konstrukce : 6 Překlady : 7 Základy : 7 ZÁVĚR: 7 1 Obsahem tohoto dokumentu je návrh a posouzení
STATICKÝ VÝPOČET. PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190 15 PRAHA 9. Kabelová komora Zekan XXL. pro stavební povolení
2012 STAVBA STUPEŇ Kabelová komora Zekan XXL pro stavební povolení STATICKÝ VÝPOČET březen 2012 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 15 PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190
BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
Telefon: Zakázka: Dvoupolový nosník s p Položka: XY Dílec: Trám XY
RIB Software SE BALKEN V19.0 Build-Nr. 20052019 Typ: Železobeton Soubor: Předpětí.Balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Dvoupolový nosník s p Nosník s předpětím XY Trám XY Systémové informace
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
A2.1 Rozsah platnosti
Příloha A2 Použití pro mosty A2.1 Rozsah platnosti A2.1.1 Všeobecně Příloha A2 uvádí pravidla pro kombinace zatížení a doporučuje návrhové hodnoty zatížení pro mosty pozemních komunikací, pro lávky pro
Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 2014 RIB Software AG Dílec: Typový prefabrikovaný vazník Soubor: Prefabrikovaný vazník.
Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 214 RIB Software AG Soubor: Prefabrikovaný vazník.rtbal Zat žov ací stav 1 - technologie Sníh max Dodate ná zatížení A - 1-2.8 2.8 B $ % 7.4 7.4
Telefon: Zakázka: Vzor Položka: BK I, 2009 Dílec:
RIB Software SE BEST V19.0 Build-Nr. 11042019 Typ: Železobetonový sloup Soubor: RIBtecBEST-Sloup450x450-7.Besx Informace o projektu Zakázka Vzor Popis S1 Položka BK I, 2009 Dílec Systémové informace Norma:
Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
1. identifikační údaje... 2 2. úvod... 3 3. přehled výchozích podkladů... 3 4. technické řešení... 3 5. popis stavby... 4. 5.1.1. Trasa...
OBSAH: 1. identifikační údaje... 2 2. úvod... 3 3. přehled výchozích podkladů... 3 4. technické řešení... 3 5. popis stavby... 4 5.1.1. Trasa... 4 5.1.2. Materiál... 5 5.1.3. Uložení... 6 5.1.4. Odbočky...
09/stat.36/1. Vypracoval ing. Vl. Chobot, Tábor, Buzulucká 2332 Autorizovaný inženýr pro pozemní stavby, ČKAIT
09/stat.36/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení návrhu vyztužení dna šachty, při působení hydrostatického tlaku podzemní vody, o výši hladiny 1,5 m nad základovou spárou.
Skořepinové konstrukce úvod. Skořepinové konstrukce výpočetní řešení. Zavěšené, visuté a kombinované konstrukce
133 BK4K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Betonové konstrukce BK4K Program výuky Přednáška Týden Datum Téma 1 40 4.10.2011 2 43 25.10.2011 3 44 12.12.2011 4 45 15.12.2011 Skořepinové konstrukce úvod Úvod do problematiky
STATICKÉ POSOUZENÍ ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE STATICKÉ POSOUZENÍ. p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ
STATICKÉ POSOUZENÍ VYPRACOVAL: SCHVÁLIL: ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ OBJEDNATEL: FORMÁT A4: MÍSTO STAVBY: STAVBA - OBJEKT: AVEK s.r.o., PROSECKÁ 683/15, 190 00 PRAHA 9 p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE
1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
Pevnost kompozitů obecné zatížení
Pevnost kompozitů obecné zatížení Osnova Příčná pevnost v tahu Pevnost v tahu pod nenulovým úhlem proti vláknům Podélná pevnost v tlaku Příčná pevnost v tlaku Pevnost vláknových kompozitů - obecně Základní