RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1
|
|
|
- Radovan Milan Jaroš
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1 Zadání: ROHR_PVC_ZhutneneLoze.ror Datum/Date : SLW 60 E 1 h= 3.m max w=0.96m E 2 +/ m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í dle metodiky DWA A127: Smìrnice pro statické výpoèty odvodòovacích kanálù a drenážních potrubí (statický software RIBgeo ROHR) Výpoèet dle DWA-A 127 Polyvinylchloridová trouba bez zmìkèovaèe (PVC-HART), DIN Protokol zadání: Rozměry a parametry trouby: Jmenovitý prùmìr DN 450 Vnìjší prùmìr da = mm Vnitøní prùmìr di = mm Tlouška stìny t = 12.2 mm Materiálové parametry: Spec.tíha materiálu trouby S.tíha.R = kn/m3 Modul pružnosti trouby E.R = 3000 N/mm2 Dlouhodobý modul pružnosti E.dotvar = 1500 N/mm2 Výpoètová hodnota ohybového napìtí sigma.r = 90.0 N/mm2 Souèinitel dílèí bezpeènosti odolnosti prvku pøíènì k ose trouby gam.r,rad = 2.50 Ukládání: Tyto trouby jsou spoèteny pro ukládání dle DIN EN 1610 a ATV-DVWK-A 139: - Lože typu 1, resp. 3 v písku/štìrkopísku, resp. na rostlé zeminì dle DIN EN 1610, obr. 3 nebo 5, resp. ATV-DVWK-A 139, obr. 5 Støedový úhel 2*Alpha = Podmínka uložení B2: Svislé pažení uvnitø zóny potrubí fošnami nebo strana: 1
2 tenkostìnné tìsnící profily, které se vytahují až po zásypu, nebo pažící desky nebo boxy za pøedpokladu, že je po vytažení pažící konstrukce provedeno zhutnìní zeminy. (Fošny nebo tenkostìnné tìsnící profily se nezarážejí do zeminy až pod dno trouby) Zaplavení lože (není dle DIN EN 1610 pøípustné!) - Podmínka zásypu A2: Svislé pažení výkopu rýhy fošnami nebo tenkostìnnými tìsnícími profily, které se vytahují až po zásypu, nebo pažící desky nebo boxy, které se po zásypu rýhy postupnì vytahují, nebo nezhutnìný zásyp rýhy. - Výpoèet šíøky rýhy b = 1.6 m Úhel svahu Beta = 90 strana: 2
3 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 2 ZOHLEDNIT VÝMÌNU ZEMINY Statický výpoèet pøedpokládá výmìnu zeminy v celé zónì potrubí. Tato zahrnuje (A127, obr. 1): celou šíøku a výšku rýhy až po 0.3 m nad vrcholem trouby, nebo v rozevøené rýze nebo násypu pak prùmìrnou šíøku = 2.00 m. Jako materiál výmìny zeminy se použije nesoudržná zemina skupiny G1 Ukládat po vrstvách a zhutnit na minimálnì 95% Proctorovi hutnosti. Výmìna zeminy ztrácí na úèinnosti, pokud se zemina boèního obsypu zóny potrubí uloží jen volnì nebo je mìkká a pokud se nad zónou potrubí uloží namísto požadované zeminy zemmina s menším podílem soudržnosti. Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 3.00 m Relativní vyložení a = 1.00 Dopravní zatížení: SLW 60 Maximální vodní hladina max hw = 0.96 m nad vrchol trouby tj. podzemní voda v libovolné výšce Minimální vodní hladina pod dnem trouby Vliv podzemní vody zohlednìn jen souèinitelem f2! Parametry zemin: Zóny zemin Zóna 1 Zóna 2 Zóna 3 Zóna 4 Hlavní zásyp Zóna potrubí Rostlá zemina Pod troubou Podmínky ukládání A2 B2 Parametry zemin G3 G1 G3 Proctor.hutnost Dpr = 90 % Dpr = 92 % Dpr = 90 % Deformaèní modul E1 = 3.0 E2 = 9.0 E3 = 2.0 E4 = 30.0 Úhel tøení Phi' = 25.0 Phi'= 25.0 Sec.tíha Gamma = 20.0 pøi vztlaku Gamma'= 10.0 Význam skupin zemin (viz kapitola 3.1): Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky, zhutnit na Dpr 95% Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky, zhutnit na Dpr 95% Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny, zhutnit na Dpr 92% Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda), zhutnit na Dpr 92% strana: 3
4 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 3 Výsledky výpočtu: Zóny zemin Zóna 1 Zóna 2 Zóna 3 Zóna 4 Pomìr tlak zeminy K1 = K2 = Mezní hodnota E2 E2 = 9.0 Souè. dotvar. f1 f1 = 1.0 Faktor f2 f2 = Faktor Alpha.B alp.b= efektivní E E1 = 3.0 E2 = 6.3 E3 = 3.0 E4 = 30.0 efektivní Phi' phi'= 25.0 efektivní Delta del = 8.3 Pro únosnost trub se pøedpokládá, že stìny výkopu rýhy se trvale zachovají a nebudou (napø. sousedním výkopem) porušeny. Efektivní relativní vyložení a' = a*e1/e2 = Redukèní souèinitel zatížení rýhy kappa = Reduk. souèinitel plošného zatížení kappa.0 = Tuhost trouby SR = N/mm2 zeta = Vodorovná tuhost lože SBh = 3.10 N/mm2 Svislá tuhost lože SBv = 6.29 N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina VRB = K* = cv* = Pomìr tuhostí VS = 0.35 Koncentraèní souèinitele max.lambda = lambda.r = lambda.rg = lambda.b = Zatížení: Zatížení zeminou: - v zeminì nad troubou pe = 52.5 kn/m2 - svisle lambda.rg * pe = ev = 41.9 kn/m2 - vodorovnì qh = eh = 24.9 kn/m2 - Tlak reakce z lože (ev - eh) * K* = eh* = 19.9 kn/m2 Dopravní zatížení: - dopravní zatížení p = 17.4 kn/m2 - dynamický souèinitel phi = staticky úèinný pv = 20.8 kn/m2 - staticky úèinný ph = 0.0 kn/m2 - Tlak reakce z lože (pv-ph) * K* = ph* = 24.5 kn/m2 strana: 4
5 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 4 Maximální celkové zatížení qv = 62.7 kn/m2 qh = 24.9 kn/m2 qh* = 48.6 kn/m2 Øez Opìra Vrchol Dno Průřezové charakteristiky: Plocha v cm2/m : Ohybový modul v cm3/m : Korekèní souè. vni.alpha.k = Korekèní souè. vnì.alpha.k = Vnitřní účinky dle kap. 9.1 (poč. vnitřní účinky dle tab. T3) Momenty (knm/m): M.g (vlastní tíha) : M.w (zaplnìní/podzemní voda) : M.ev (zatížení zemina svisle) : M.eh (zatížení zemina vodorovnì): M.eh*(reakce zemního lože) : M.pV (svislé dopravní zatížení) : M.pH (vodorov.dopravní zatížení): M.ph*(reakce lože na doprav.za): Souèet M (celkové zatížení) = M.Gk (souèet stálých zatížení) = M.Qk (souèet promìnných za.) = M.Gd = gamma.g*m.gk = 1.35*M.Gk = M.Qd = gamma.q*m.qk = 1.35*M.Qk = M.Ed = M.Gd + M.Qd = Normálové síly (kn/m): N.g (vlastní tíha) : N.w (zaplnìní/podzemní voda) : N.ev (zatížení zemina svisle) : N.eh (zatížení zemina vodorovnì): N.eh*(reakce zemního lože) : N.pV (svislé dopravní zatížení) : N.pH (vodorov.dopravní zatížení): N.ph*(reakce lože na doprav.za): Souèet N (celkové zatížení) = N.Gk (souèet stálých zatížení) = N.Qk (souèet promìnných za.) = N.Gd = gamma.g*n.gk = 1.35*N.Gk = N.Qd = gamma.q*n.qk = 1.35*N.Qk = N.Ed = N.Gd + N.Qd = strana: 5
6 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 5 Posudek napětí, charakter., dle kapitoly 9.2 (N/mm2) sigma.m vnitø. = M*alfa.I/W! -4.3! 6.4! 9.0 sigma.m vnìjší = M*alfa.A/W! 4.2! -6.2! -8.7 sigma.n = N/A! -1.2! -0.9! -1.0 stáv. sigma vnìjší z N+M! -5.6! 5.5! 8.1 stáv. sigma vnitøní z N+M! 2.9! -7.2! -9.7 Posudek napětí, návrhová, dle kapitoly 9.2 (N/mm2) sigma.m vnitø. = M*alfa.I/W! -5.8! 8.7! 12.2 sigma.m vnìjší = M*alfa.A/W! 5.6! -8.4! sigma.n = N/A! -1.7! -1.3! -1.3 stáv. sigma vnìjší z N+M! -7.5! 7.4! 10.9 stáv. sigma vnitøní z N+M! 4.0! -9.7! dov. beta.bzr =! 90.0! 90.0! 90.0 dov. beta.bzr,d=! 36.0! 36.0! 36.0 dov. beta.d =! 150.0! 150.0! dov. beta.d,d =! 60.0! 60.0! 60.0 Souèinitele bezpeènosti: stávající gamma =! 7.98! 4.86! 3.31 nutná gamma =! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek přetvoření dle kapitoly 9.3 a 11.2 v o/oo Øez Opìra Vrchol Dno eps v krajním vláknì vnitøní pøíslušející stáv.sigma vnitøní eps v krajním vláknì vnìjší pøíslušející stáv. sigma vnìjší dov.pøetvoøení eps=dov.beta/e-r Souèinitele bezpeènosti: stávající gama vnitøní = stávající gama vnìjší = nutné gama = Výpočet krátkodobých deformací: Støedový úhel 2 * Alpha'= 120 Efektivní deformaèní modul E2 = 6.3 N/mm2 Efektivní pomìr tlaku zeminy K2 = Efektivní relativní vyložení a' = a*e1/e2 = Redukèní souèinitel zatížení rýhy kappa = Reduk. souèinitel plošného zatížení kappa.0 = Tuhost trouby SR = N/mm2 zeta = Vodorovná tuhost lože SBh = 3.10 N/mm2 Svislá tuhost lože SBv = 6.29 N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina VRB = K* = cv* = Pomìr tuhostí VS = 0.35 Koncentraèní souèinitele max.lambda = lambda.r = lambda.rg = lambda.b = strana: 6
7 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 6 Zatížení: Zatížení zeminou: - v zeminì nad troubou pe = 52.5 kn/m2 - svisle lambda.rg * pe = ev = 41.9 kn/m2 - vodorovnì qh = eh = 24.9 kn/m2 - Tlak reakce z lože (ev - eh) * K* = eh* = 19.9 kn/m2 Dopravní zatížení: - dopravní zatížení p = 17.4 kn/m2 - dynamický souèinitel phi = staticky úèinný pv = 20.8 kn/m2 - staticky úèinný ph = 0.0 kn/m2 - Tlak reakce z lože (pv-ph) * K* = ph* = 24.5 kn/m2 Maximální celkové zatížení qv = 62.7 kn/m2 qh = 24.9 kn/m2 qh* = 48.6 kn/m2 Krátkodobá deformace trouby (bez dopravního zatížení): Krátkodobý modul pružnosti E-trouba = N/mm2 Prùhyb trouby - delta-d = 6.1 mm pøi stálých zatíženích delta-d = 1.2 % Výpočet dlouhodobých deformací: Efektivní deformaèní modul E2 = 6.3 N/mm2 Efektivní pomìr tlaku zeminy K2 = Efektivní relativní vyložení a' = a*e1/e2 = Redukèní souèinitel zatížení rýhy kappa = Reduk. souèinitel plošného zatížení kappa.0 = Tuhost trouby SR = N/mm2 zeta = Vodorovná tuhost lože SBh = 3.10 N/mm2 Svislá tuhost lože SBv = 6.29 N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina VRB = K* = cv* = Pomìr tuhostí VS = 0.31 Koncentraèní souèinitele max.lambda = lambda.r = lambda.rg = lambda.b = strana: 7
8 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 7 Zatížení: Zatížení zeminou: - v zeminì nad troubou pe = 52.5 kn/m2 - svisle lambda.rg * pe = ev = 40.9 kn/m2 - vodorovnì qh = eh = 25.1 kn/m2 - Tlak reakce z lože (ev - eh) * K* = eh* = 19.4 kn/m2 Dopravní zatížení: - dopravní zatížení p = 17.4 kn/m2 - dynamický souèinitel phi = staticky úèinný pv = 20.8 kn/m2 - staticky úèinný ph = 0.0 kn/m2 - Tlak reakce z lože (pv-ph) * K* = ph* = 25.7 kn/m2 Maximální celkové zatížení qv = 61.7 kn/m2 qh = 25.1 kn/m2 qh* = 49.5 kn/m2 Øez Opìra Vrchol Dno Průřezové charakteristiky: Plocha v cm2/m : Ohybový modul v cm3/m : Korekèní souè. vni.alpha.k = Korekèní souè. vnì.alpha.k = Vnitřní účinky dle kap. 9.1 (poč. vnitřní účinky dle tab. T3) Momenty (knm/m): M.g (vlastní tíha) : M.w (zaplnìní/podzemní voda) : M.ev (zatížení zemina svisle) : M.eh (zatížení zemina vodorovnì): M.eh*(reakce zemního lože) : M.pV (svislé dopravní zatížení) : M.pH (vodorov.dopravní zatížení): M.ph*(reakce lože na doprav.za): Souèet M (celkové zatížení) = M.Gk (souèet stálých zatížení) = M.Qk (souèet promìnných za.) = M.Gd = gamma.g*m.gk = 1.35*M.Gk = M.Qd = gamma.q*m.qk = 1.35*M.Qk = M.Ed = M.Gd + M.Qd = strana: 8
9 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 8 Normálové síly (kn/m): N.g (vlastní tíha) : N.w (zaplnìní/podzemní voda) : N.ev (zatížení zemina svisle) : N.eh (zatížení zemina vodorovnì): N.eh*(reakce zemního lože) : N.pV (svislé dopravní zatížení) : N.pH (vodorov.dopravní zatížení): N.ph*(reakce lože na doprav.za): Souèet N (celkové zatížení) = N.Gk (souèet stálých zatížení) = N.Qk (souèet promìnných za.) = N.Gd = gamma.g*n.gk = 1.35*N.Gk = N.Qd = gamma.q*n.qk = 1.35*N.Qk = N.Ed = N.Gd + N.Qd = Posudek napětí, charakter., dle kapitoly 9.2 (N/mm2) sigma.m vnitø. = M*alfa.I/W! -3.2! 5.3! 7.9 sigma.m vnìjší = M*alfa.A/W! 3.1! -5.2! -7.7 sigma.n = N/A! -1.2! -1.0! -1.0 stáv. sigma vnìjší z N+M! -4.4! 4.4! 6.9 stáv. sigma vnitøní z N+M! 1.8! -6.1! -8.7 Posudek napětí, návrhová, dle kapitoly 9.2 (N/mm2) sigma.m vnitø. = M*alfa.I/W! -4.3! 7.2! 10.7 sigma.m vnìjší = M*alfa.A/W! 4.1! -7.0! sigma.n = N/A! -1.7! -1.3! -1.3 stáv. sigma vnìjší z N+M! -5.9! 5.9! 9.4 stáv. sigma vnitøní z N+M! 2.5! -8.3! dov. beta.bzr =! 61.4! 61.4! 61.4 dov. beta.bzr,d=! 24.5! 24.5! 24.5 dov. beta.d =! 150.0! 150.0! dov. beta.d,d =! 60.0! 60.0! 60.0 Souèinitele bezpeènosti: stávající gamma =! 9.86! 4.15! 2.62 nutná gamma =! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek přetvoření dle kapitoly 9.3 a 11.2 v o/oo Øez Opìra Vrchol Dno eps v krajním vláknì vnitøní pøíslušející stáv.sigma vnitøní eps v krajním vláknì vnìjší pøíslušející stáv. sigma vnìjší dov.pøetvoøení eps=dov.beta/e-r Souèinitele bezpeènosti: stávající gama vnitøní = stávající gama vnìjší = nutné gama = strana: 9
10 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 9 Dlouhodobá deformace trouby (vè.dopravního zatížení): Dlouhodobý modul pružnosti E-dotvar = N/mm2 prùhyb trouby - delta-d = 6.1 mm pøi maximálním zatížení delta-d = 1.2 % Dovolený prùhyb dov. delta = 6.0 % Posudek stability dle kapitoly 9.5 (bezpečnost vyboulení): Souèinitel prùrazu (diagram D10) alpha-d = Redukèní souèinitel (diagram D11) kappa-ný2 = Redukèní souèinitel (diagram D12) kappa-a2 = Redukèní souèinitel (diagram D13) kappa-a1 = Redukèní souèinitel kappa-a=kappa-a1*kappa-a2= Vážená tuhost trouby So-pøíènì (dlouhodobá) = kn/m2 Výpoètová tuhost trouby So (dlouhodobá) = kn/m2 Krit. boulící napìtí - tlak zeminy krit.qv = kn/m2 Krit. boulící napìtí - tlak vody krit.pw = kn/m2 Celkové zatížení (pøi max. vodì) rozhod.qv = 55.2 kn/m2 Tlak ve výšce dna stáv.pe = 14.6 kn/m2 Stávající bezpeènost vyboulení stáv.gama = 4.9 Nutná bezpeènost vyboulení nut.gama = 2.0 Prùhyb Delta-D = 1.9 % Bezpeènost vyboulení gama-b = 4.9 strana: 10
11 RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 10 Posudek bezpečnosti vyplavení (přibližně): Bezpeènost vyplavení pøi stavu podzemní vody po horní hranu zásypu je zaruèena, zásypem s minimální výškou h.nadloží = 0.38 m Vztlak prázdné trouby A = 1.96 kn/m Vlastní tíha trouby G = 0.26 kn/m s výpoètovým materiálem ( kn/m3) Tíha zásypu Ü = 1.90 kn/m s tíhou zeminy pøi vztlaku ( kn/m3) Bezpeènost proti vyplavení eta=(g+ü)/a = 1.10 Program ROHR: konec výpoètu ROHR_PVC_ZhutneneLoze.ror strana: 11
12 strana: 12
RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1
RIBgeo ROHR DWA-A127 18.0 HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1 Zadání: ROHR-BetonObetonovany.ror Datum/Date : 16.10.2018 SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/- 0.00 m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m min w=-10.00m
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4
Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.00m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4
S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.22m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky ATV A127: Sm rnice pro statický výpo et
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha 4
Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/- 0.00 m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m dle metodiky ATV A127:
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Zadání: _DURO.DUR Datum/Date: 16.10.2018 Echo zadání: W*** Durohr: Pøi znaèce trouby 7.0 je zvolená tlouš ka cement.
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 830.0 mm Støední polomìr Rm = 407.5 mm
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 1300.0 mm Støední polomìr Rm = 575.0 mm
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 950.0 mm Støední polomìr Rm = 437.5 mm
Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 STATICKÉ VÝPOČTY RAŽENÝCH TRUB Dle směrnice DVGW GW312, resp. směrnice DWA A161, 03/2014 Kontrola minimální tloušťky stěny
Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:
Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních
Pilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i
Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN 1997-1 se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi,
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
Posouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
Zakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu
1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis
Návrh kotvené pažící stěny
Inženýrský manuál č. 6 Aktualizace: 03/2018 Návrh kotvené pažící stěny Program: Pažení posudek Soubor: Demo_manual_06.gp2 V tomto inženýrském manuálu je provedeno ověření návrhu kotvené pažící konstrukce
ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.. 0.6. 0.6. -0.80. 6-0.80. 7-0.7. 8-0.7 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu
ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.00 0.60 0.0 0.6 0.0.80 0.0.0 6-0.79.0 7-0.79.80 8-0.70 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
09/stat.36/1. Vypracoval ing. Vl. Chobot, Tábor, Buzulucká 2332 Autorizovaný inženýr pro pozemní stavby, ČKAIT
09/stat.36/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení návrhu vyztužení dna šachty, při působení hydrostatického tlaku podzemní vody, o výši hladiny 1,5 m nad základovou spárou.
Návrh nekotvené pažící stěny
Inženýrský manuál č. 4 Aktualizace 03/2018 Návrh nekotvené pažící stěny Program: Pažení návrh Soubor: Demo_manual_04.gp1 V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh nekotvené pažící stěny na trvalé i mimořádné
CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice
10/stat.03/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení jímky, na vliv podzemní vody 1,0 m až 0,3 m, a založením 1,86 m pod upraveným terénem. Číslo zakázky... 10/stat.03 Vypracoval
Posouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Přiklad 1 Dílec: Sloup v ose A/12
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Neztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Neztužený sloup se skokem v průřezu,
1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
338/2017 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Výpočet gabionu Vstupní data
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Dovolená
Posouzení záporové stěny kotvené ve více úrovních
Inženýrský manuál č. 7 Aktualizace: 04/2018 Posouzení záporové stěny kotvené ve více úrovních Program: Soubory: Pažení posudek Demo_manual_07.gp2 V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh pažící konstrukce
Únosnosti stanovené níže jsou uvedeny na samostatné stránce pro každý profil.
Směrnice Obsah Tato část se zabývá polyesterovými a vinylesterovými konstrukčními profily vyztuženými skleněnými vlákny. Profily splňují požadavky na kvalitu dle ČSN EN 13706. GDP KORAL s.r.o. může dodávat
Zpráva è Výmìna lehkého obvodového pláštì tìlocvièny (objektu F) ZŠ Šumava, Na Šumavì 2300/43, k.ú., èást obce a obec Jablonec nad Nisou
Ing. Aleš Vacek autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb znalec v oboru stavebnictví, odvìtví stavby obytné a prùmyslové znalec v oboru ekonomika, odvìtví ceny a odhady, zvl. specializace oceòování
VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha
LIMES Opěrná stěna V:19.0 26042019 Soubor: UHLOVAOPERKASESVAHOVANIM Název projektu: Demonstrační příklad Systém A 3.00 4.00 20 10.00 5.00 4.10 1.81 15-0 3.00 25-0 2.00 Zemina1 1.80 1.80 1.87 Zemina vlevo
Kopané, hloubené stavby
Kopané, hloubené stavby 25/08/2014 2014 Karel Vojtasík - Geotechnické stavby 1 OBSAH Charakteristika kopaných hloubených GS Jámy Pažící konstrukce Zatížení pažící konstrukce Řešení pažící konstrukce Stabilita
WEHOLITE SPIRO WEHOLITE SPIRO DN 300 - DN 3000
WEHOLITE SPIRO WEHOLITE SPIRO DN 300 - DN 3000 Systém trub WEHOLITE SPIRO pro gravitační kanalizace WEHOLITE SPIRO to je moderní systém lehkých trub (WEHOLITE) se spirálovou konstrukcí (SPIRO), určených
Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky
Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia Zemní tlaky Rozdělení, aktivizace Výpočet pro soudržné i nesoudržné zeminy Tlaky zemin a vody na pažení Katedra geotechniky a podzemního
list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Úvodní příklad Dílec: Hala se zavětrováním
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Ztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec Ocelové konstrukce Ztužený sloup se skokem
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Jednopodlažní sloup.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Jednopodlažní sloup, profil IPE 300, šikmý ohyb Položka
Wavin Solidwall PVC SN 12
6. kapitola Wavin Solidwall PVC SN 12 Výhody systému robustní plnostěnná konstrukce vysoká podélná tuhost vysoká kruhová tuhost SN 12 do míst s vysokým zatížením dopravou snadné napojení do všech šachet
Návrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
Typ výpočtu. soudržná. soudržná
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Datu : 2.11.2005 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [] γ [/ 3 ] γ su [/ 3 ] δ [ ] 1 Třída S4 3 17.50 7.50 2 Třída R4, přetváření křehké
V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2016 Návrh úhlové zdi Program: Úhlová zeď Soubor: Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce : ČSN 7 0 R Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního
Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb
Stavební fakulta ČVUT Praha Katedra geotechniky Rok 2004/2005 Obor, ročník: Posluchač/ka: Stud.skupina: Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb Příklad 1 30g vysušené zeminy bylo podrobeno
γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem
![γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem](/thumbs/58/41543613.jpg "γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem")
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :..00 Materiály bloků výplň γ φ c [ ] [ ] [] 7.00 Materiály bloků pletivo Pevnost sítě R t [] Vzdálenost svislých sítí b [m] Únosnost čelního spoje R s [] 4.00
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací
Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
Výpočtová únosnost U vd. Cvičení 4
Výpočtová únosnost U vd Cvičení 4 Podmínka únosnosti: V de U vd V de Svislá složka extrémního výpočtového zatížení U vd výpočtová únosnost ve svislém směru Stanovení výpočtové únosnosti pilot Podle ČSN:
Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
Výpočtová únosnost pilot. Cvičení 8
Výpočtová únosnost pilot Cvičení 8 Podmínka únosnosti: V de U vd V de Svislá složka extrémního výpočtového zatížení U vd výpočtová únosnost ve svislém směru Stanovení výpočtové únosnosti pilot Podle ČSN:
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: F3-PEVNÁ 4.30 F3-PEVNÁ
LIMES Opěrná stěna V:17.0 13042017 Soubor: TIHOVAOPERKA Název projektu: Název projektu Systém A 3 7.50 1.41 4.10 NÁSYP 5.30 1.00 180 F3-PEVNÁ 4.30 3.50 F3-PEVNÁ 9.00 Použité normy: CSN 1997-1, Posudek:
Kapitola 24. Numerické řešení pažící konstrukce
Kapitola 24. Numerické řešení pažící konstrukce Cílem tohoto manuálu je vypočítat deformace kotvené stěny z ocelových štětovnic a dále zjistit průběhy vnitřních sil pomocí metody konečných prvků. Zadání
Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2018 Návrh úhlové zdi Program: Soubor: Úhlová zeď Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
Numerické řešení pažící konstrukce
Inženýrský manuál č. 24 Aktualizace 06/2016 Numerické řešení pažící konstrukce Program: MKP Soubor: Demo_manual_24.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat deformace kotvené stěny z ocelových štětovnic a
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET realizačního projektu Akce: Investor: Místo stavby: Stupeň: Projektant statiky: KANALIZACE A ČOV TŘEBENICE - ČOV sdružený objekt obec Třebenice, 675 52 Lipník u Hrotovic
RAUVIA PP VÍCEVRSTVÉ KANALIZAČNÍ TRUBKY. Stavebnictví Automotive Průmysl. Platné od května 2009 Technické změny vyhrazeny www.rehau.
RAUVIA PP VÍCEVRSTVÉ KANALIZAČNÍ TRUBKY Platné od května 2009 Technické změny vyhrazeny www.rehau.cz Stavebnictví Automotive Průmysl OBSAH RAUVIA PP Potrubí pro dešťovou a splaškovou vodu.....................
Kanalizační potrubní systémy KATALOG VÝROBKŮ A MONTÁŽNÍ PŘEDPIS. Acaro PP SN 12
Kanalizační potrubní systémy KATALOG VÝROBKŮ A MONTÁŽNÍ PŘEDPIS Acaro PP SN 12 Obsah Přednosti a výhody systému......................... 3 Vzorová statika................................... 7 Vzorová hydraulika................................
Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
Technické informace pro projektování
Technické informace pro projektování Kapitola 8 137 Dovolená výška krytí Dovolená výška krytí Kanalizační trouby z tvárné litiny snášejí velké vnější zatížení, které je dáno tlakem zeminy a dopravním
CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, Pardubice
09/stat.32/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení návrhu šachty, provedení s víkem, pod úroveň terénu 2,0 2,2, s uvažování vlivu podzemní vody, na úrovni + 1,2 m nad zákl. spárou.
Druhy plošných základů
Plošné základy Druhy plošných základů Ovlivnění se základů Hloubka vlivu plošných základů Příčné profily plošných základů Obecně výpočtové Zatížení Extrémní většinou 1 MS Provozní 2 MS Co znamená součinitel
Celkem Stavební objekt ZRN NUS Celkem bez DPH DPH vč. DPH. SO 01 - Tlaková kanalizace , , , , ,05
Psáry - kanalizace a vodovod v ul. Nad Cihelnou Sestavení nákladů Celkem Stavební objekt ZRN NUS Celkem bez DPH DPH vč. DPH SO 01 - Tlaková kanalizace 371 407,98 40 854,88 412 262,85 86 575,20 498 838,05
Výpočet sedání osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 14 Aktualizace: 06/2018 Výpočet sedání osamělé piloty Program: Pilota Soubor: Demo_manual_14.gpi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO 5 PILOTA pro výpočet
Projektování. 6. kapitola. Užitečné informace pro projektování
6. kapitola Užitečné informace pro projektování kompletně zpracované podklady pro PE informace přímo od výrobce PE potrubí univerzální specifikace do projektové dokumentace 234 PE potrubní systémy Katalog
5. Cvičení. Napětí v základové půdě
5. Cvičení Napětí v základové půdě Napětí v základové půdě - geostatické (původní) napětí - σ or - napětí od zatížení (od základu) - σz h σor σz Průběh napětí v zemině Na svislé ose: z h Pa Objemová tíha
Funkce pružiny se posuzuje podle průběhu a velikosti její deformace v závislosti na působícím zatížení.
Teorie - základy. Pružiny jsou konstrukční součásti určené k zachycení a akumulaci mechanické energie, pracující na principu pružné deformace materiálu. Pružiny patří mezi nejvíce zatížené strojní součásti
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21.
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) PrimyNosnikSozubemAprostupem.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 0.00 1.08 0.00 1.08 0.50 20.00 Typ nosníku = N.konstatní výšky Délka nosníku = 21.00 m Sklon
Předběžný Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,
GEOTEXTILIE VE STAVBÁCH POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ
GEOTEXTILIE VE STAVBÁCH POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ J a n V a l á š e k a T a d e á š Z ý k a, J U T A a. s. D a t u m : 28. 11. 2018 Umístění geotextilií v konstrukci Funkce geotextilií Typy geotextilií Umístění
STATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
Téma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV
Téma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola báňská
1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Kabuflex Ochrana kabelů uložených v zemi. Pomáhá udržet náš ztechnizovaný svět v chodu.
Kabuflex Ochrana kabelů uložených v zemi. Pomáhá udržet náš ztechnizovaný svět v chodu. Stav: Květen 013 DRENÁŽNÍ SYSTÉMY ELEKTROSYSTÉMY DOMÁCÍ TECHNIKA PRŮMYSLOVÉ VÝROBKY Kabuflex S, Kabuflex R a Kabuflex
CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění
CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN CEMVIN FORM - Desky pro konstrukce ztraceného bednění Vysoká pevnost Třída reakce na oheň A1 Mrazuvzdornost Vysoká pevnost v ohybu Vhodné do vlhkého
Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring stavebních jam doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
BZKV 10. přednáška RBZS. Opěrné a suterénní stěny
Opěrné a suterénní stěny Opěrné stěny Zachycují účinky zeminy nebo sypké látky za zdí. Zajišťují zeminu proti ujetí ze svahu Gravitační Úhelníkové Žebrové Speciální Opěrné stěny dřík stěny = = hradící
Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot
Inženýrský manuál č. 17 Aktualizace: 04/2016 Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot Proram: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_17.sp Úvod Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití
ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
![ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů](/thumbs/50/26338473.jpg "ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů")
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
Soupis stavebních prací, dodávek a služeb. C3F/ Domov pro seniory Rožnov pod Radhoštěm - Humanizace pobytových služeb
Soupis stavebních prací, dodávek a služeb Stavba : C3F/160514 Domov pro seniory Rožnov pod Radhoštěm - Humanizace pobytových služeb Zadavatel : IČO : DIČ : Projektant : CENTROPROJEKT GROUP a.s. IČO : 01643541
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
Sedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí. V Obilí 1180/12, , Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI. Mezholezy. C.01 Technická zpráva a statický výpočet
STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí V Obilí 1180/12, 326 00, Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI Mezholezy C.01 Objednatel: SÚSPK, p.o., Škroupova/18, 306 13 Plzeň Datum: 09/2016 Obsah TECHNICKÁ ZPRÁVA... 2 a.
D.2.4 Kanalizace dešťová - odvodnění sportoviště
TECHNICKÁ ZPRÁVA Název stavby : DOKONČENÍ SPORTOVNÍHO AREÁLU MEDLÁNKY, REVITALIZACE ŠKVÁROVÉHO HŘIŠTĚ Místo stavby : Brno-Medlánky, stávající sportovní areál FC Medlánky Investor : Statutární město Brno,
Návrh hlubinných základů dle EC 7
Návrh hlubinných základů dle EC 7 PILOTOVÉ ZÁKLADY PLATNOST NORMY, MEZNÍ STAVY, ZATÍŽENÍ A NÁVRHOVÉ PŘÍSTUPY Kapitola 7 je členěna do článků: všeobecné údaje seznam mezních stavů - všeobecné poznámky -
Příklady ke cvičení Mechanika zemin a zakládání staveb
Stavební fakulta ČVUT Praha Program, ročník: S+A, 3. Katedra geotechniky K135 Posluchač/ka: Akademický rok 2018/2019 LS Stud. skupina: Příklady ke cvičení Mechanika zemin a zakládání staveb Příklad 1 30
Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
Zdíkov Dostavba kanalizace a vodovodu
Zdíkov Dostavba kanalizace a vodovodu Chudenín 30, 340 22 Nýrsko tel.+ 420 376 572 185, 376 571 196 fax:+ 420 376 572 186 GSM:+ 420 724 187 566 Email: aqua@aquasumava.cz WWW.aquasumava.cz stavba : Zdíkov,
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: Praha 4 fax:
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) Zakriveny-sedlovy-vaznik.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 25.00 R=18.18 1.40 1.30 2.90 21.00 4.60 10.63 6.47 1.00 1.20 9.80 11.90 1.50 Typ nosníku = N.sedlové
STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE
Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce
Zakládání staveb 5 cvičení
Zakládání staveb 5 cvičení Únosnost základové půdy Mezní stavy Mezní stav použitelnosti (.MS) Stlačitelnost Voda v zeminách MEZNÍ STAVY I. Skupina mezní stav únosnosti (zhroucení konstrukce, nepřípustné