Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
|
|
|
- Alois Macháček
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1
2 strana: 2
3 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = mm Støední polomìr Rm = mm Min. tlouška stìny t.min = 93.0 mm Stáv.tlouška stìny t.stáv. = mm S T A T I C K É V Ý P O Č T Y R A Ž E N Ý C H P O T R U B Í Dle smìrnice DVGW GW312, resp. smìrnice DWA A161, 03/2014 Statický výpoèet bezvýkopových potrubí typu VLÁKNOCEMENTOVÁ TROUBA DIN EN 588 Protokol zadání: Rozměry a parametry trouby: Jmenovitý prùmìr DN 1000 Vnìjší prùmìr Da = 1300 mm Vnitøní prùmìr Di = 1000 mm Tlouška stìny t = 150 mm Hloubka lemu v oblasti spoje trub: ext. delta.t = 5 mm int. delta.t = 0 mm Materiálové parametry: Spec.tíha materiálu trouby Modul pružnosti trouby Výpoètové napìtí v ohybu spec.tíha.r = kn/m3 E.R = N/mm2 sigma.r = 48.4 N/mm2 strana: 3
4 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 2 Součinitele dílčí bezpečnosti: Návrhová hodnota pro stálé úèinky gamma.g = 1.35 Návrhová hodnota pro promìnné úèinky gamma.q = 1.35 Dílèí souèinitel pro beton (concrete) gamma.c = 1.50 Dílèí souèinitel pro výztuž (steel) gamma.s = 1.15 Faktor pro èasový pokles pevnosti(t) betonu alpha.d = 0.85 Souèinitel materiálu pro únosnost gamma.r = 1.35 Pøi posouzení únavy se používají: Dílèí souèinitel pro úèinky gamma.f,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro nejistoty modelu gamma.ed,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro výztuž gamma.s,fat = 1.15 Spáry trub: Plánovaná bezvýkopová trasa je zakøivená. Dodavetel stavby musí uspoøádáním tvarù trub a spar zajistit, aby se i pøi øízení trasy pøenášela v tlaèené oblasti spáry pøi jejím pomìrném rozevøení 0.53 tlaková napìtí. Tato smìrnice DVGW/ATV platí pouze pro pøímé bezvýkopové úseky bez rozevírání spar. V pøípadì rozevíraných spar jsou nutné ve smyslu této smìrnice zvláštní úvahy a výpoèty. Ve zde uvedeném výpoètu bezvýkopových trub se minimální návrhové vnitøní úèinky zvyšují o 0.0 %. NÁVRH MINIMÁLNÍ VÝZTUŽE (vázaná přetvoření ve stavebním stavu) Celkem M.Opìra = * Rm2 Celkem M.Vrchol = 45.0 * Rm2 Celkem M.Dno = 45.0 * Rm2 Celkem N.Opìra = * Rm Celkem N.Vrchol = * Rm Celkem N.Dno = * Rm z/da >= 0.53 < 1.0 strana: 4
5 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 3 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! ! ! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.09! 1.09! 1.09 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.91! 0.91! 0.91 Vnitřní účinky Momenty (knm/m): Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 14.88! Normálové síly (kn/m): Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -4.3! 4.3! 4.3 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 3.6! -3.6! -3.6 Sigma.N = N/A! -1.0! -0.5! -0.5 stáv.sigma vnitrní z N+M! -5.3! 3.8! 3.8 stáv. Sigma vnejší z N+M! 2.6! -4.1! -4.1 dov. Beta.BZR! 48.4! 48.4! 48.4 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 10.69! 7.29! 7.29 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Provádění: Ukládání bezvýkopových potrubí se provádí podzemní technologií. Bezvýkopové trouby se postupnì øadí v pracovní šachtì za øezný nástroj a zasouvají tlakovou silou lisu. Pro pøenos hnací síly se do spár trub vkládají døevìné vyrovnávací prstence. Pro smìrování potrubí se pøes spáry trub pøetahují manžety. Vytyèení a pøesné øízení, jakož i peèlivé odtìžování zeminy jsou pøedpokladem pro následující výpoèet. Pøi provádìní je tøeba respektovat: smìrnici DVGW W304, resp. smìrnici ATV A125: bezvýkopová potrubí a obdobné technologie strana: 5
6 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 4 ÚDAJE k zemině a ražbě ve STAVEBNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G2 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = pod vrcholem trub K2 ve st. stavu = Úhel vnitøního tøení Phi' = Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = Hutnost ve stavebním stavu D = Faktor pro deformaèní modul f1 = Faktor pro deformaèní modul ve SS f2 = 0.40 Deformaèní modul ve stavebním stavu E.B = 4.80 N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby ve stavebním stavu Kappa = Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení ve stavebním stavu Kappa.0 = strana: 6
7 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 5 VÝPOČET STAVEBNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 2.00 m Typ doprav. za. = LM 71 - vícekolejný Max. hladina podzemní vody max VO = 0.29 m nad vrcholem trouby Min. hladina podzemní vody min VO = 0.00 m nad vrcholem trouby Trubní vedení prázdné ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou zohled. Vztlak Svislé za.zeminou q0 = 49.7 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 11.4 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.57 Dynam. souèinitel phi0 = 1.67 Pùsobící staticky pv = 70.6 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 10.4 kn/m2 Pùsobící dynamicky dyn.pv = 70.6 kn/m2 Pùsobící dynamicky dyn.ph = 10.4 kn/m2 s alpha = 1.0 Maximál.celkové zatížení qv = kn/m2 qh = 21.8 kn/m2 strana: 7
8 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 6 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! ! ! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.09! 1.09! 1.09 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.91! 0.91! 0.91 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! ! 0.457! M.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! M.ev = (svislé za. zeminou)! ! 2.742! M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.627! ! M.pV = (svislé dopravní)! ! 5.840! M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.862! ! M.auf= (vztlak)! 0.416! ! Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 7.184! Momenty dopravního zatížení pøi nepøevládajícím klidovém zatížení M.pV (dyn)=! ! 5.840! M.pH (dyn)=! 0.862! ! M.Gk (suma stálé zatížení)! ! 2.207! M.Qk (suma promìnná za.)! ! 4.977! M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! ! 2.979! M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! ! 6.719! M.Ed = M.Gd + M.Qd! ! 9.699! Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! ! 0.517! N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! N.ev = (svislé za. zeminou)! ! ! N.eh = (vodorov.za.zeminou)! ! ! N.pV = (svislé dopravní)! ! 0.000! N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! ! N.auf= (vztlak)! ! ! Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! Normálové síly dopravního zatížení pøi nepøevládajícím klidovém zatížení N.pV (dyn)=! ! 0.000! N.pH (dyn)=! 0.000! ! strana: 8
9 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 7 N.Gk (suma stálé zatížení)! ! ! N.Qk (suma promìnná za.)! ! ! N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! ! ! N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! ! ! N.Ed = N.Gd + N.Qd! ! ! Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -2.1! 2.1! 2.1 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 1.8! -1.7! -1.8 Sigma.N = N/A! -0.4! -0.1! -0.2 stáv.sigma vnitrní z N+M! -2.5! 1.9! 1.9 stáv. Sigma vnejší z N+M! 1.3! -1.9! -1.9 Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -2.8! 2.8! 2.8 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 2.4! -2.4! -2.4 Sigma.N = N/A! -0.6! -0.2! -0.2 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -3.4! 2.6! 2.6 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 1.8! -2.6! -2.6 dov. Beta.BZR! 48.4! 48.4! 48.4 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 15.60! 10.56! Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek stability ve SS není nutný ÚDAJE k zemině a ražbě v PROVOZNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G2 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = kn/m3 strana: 9
10 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 8 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = pod vrcholem trub K2 v provozním stavu = Úhel vnitøního tøení Phi' = Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = Hutnost v provozním stavu D = Faktor pro deformaèní modul f1 = Faktor pro deformaèní modul v PR f2 = 0.40 Deformaèní modul v provozním stavu E.B = 4.80 N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby v provozním stavu Kappa = Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení v provozním stavu Kappa.0 = strana: 10
11 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 9 VÝPOÈET PROVOZNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 2.00 m Typ doprav. za. = LM 71 - vícekolejný Max. hladina podzemní vody max VO = 0.50 m nad vrcholem trouby Min. hladina podzemní vody min VO = 0.00 m nad vrcholem trouby ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou zohled. Vztlak Svislé za.zeminou ev = 36.4 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 13.1 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.57 Dynam. souèinitel phi0 = 1.67 Pùsobící staticky pv = 70.6 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 15.7 kn/m2 Pùsobící dynamicky dyn.pv = 70.6 kn/m2 Pùsobící dynamicky dyn.ph = 15.7 kn/m2 s alpha = 1.0 Maximál.celkové zatížení qv = kn/m2 qh = 28.7 kn/m2 strana: 11
12 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 10 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! ! ! Ohybový modul (cm3/m)! ! ! Korek. souèinitel alpha.ki! 1.09! 1.09! 1.09 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.91! 0.91! 0.91 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! ! 0.457! M.w = (zavodnìní/podz.voda)! ! 0.365! M.ev = (svislé za. zeminou)! ! 3.011! M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 1.080! ! M.pV = (svislé dopravní)! ! 5.840! M.pH = (vodorovné dopravní)! 1.294! ! M.auf= (vztlak)! 0.416! ! Suma M.q=(celk.zatížení)! ! 6.933! Momenty dopravního zatížení pøi nepøevládajícím klidovém zatížení M.pV (dyn)=! ! 5.840! M.pH (dyn)=! 1.294! ! M.Gk (suma stálé zatížení)! ! 2.387! M.Qk (suma promìnná za.)! ! 4.546! M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! ! 3.223! M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! ! 6.137! M.Ed = M.Gd + M.Qd! ! 9.360! Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! ! 0.517! N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.711! 2.066! N.ev = (svislé za. zeminou)! ! 0.000! N.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.000! ! N.pV = (svislé dopravní)! ! 0.000! N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! ! N.auf= (vztlak)! ! ! Suma N.q=(celk.zatížení)! ! ! Normálové síly dopravního zatížení pøi nepøevládajícím klidovém zatížení N.pV (dyn)=! ! 0.000! N.pH (dyn)=! 0.000! ! strana: 12
13 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 11 N.Gk (suma stálé zatížení)! ! ! N.Qk (suma promìnná za.)! ! ! N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! ! ! N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! ! ! N.Ed = N.Gd + N.Qd! ! ! Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -2.0! 2.0! 2.1 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 1.7! -1.7! -1.8 Sigma.N = N/A! -0.4! -0.1! -0.1 stáv.sigma vnitrní z N+M! -2.5! 1.9! 2.0 stáv. Sigma vnejší z N+M! 1.3! -1.8! -1.9 Posudek návrhových napìtí dle kapitoly (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -2.7! 2.7! 2.9 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 2.3! -2.3! -2.4 Sigma.N = N/A! -0.6! -0.1! -0.2 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -3.3! 2.6! 2.7 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 1.7! -2.4! -2.6 dov. Beta.BZR! 48.4! 48.4! 48.4 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 16.11! 10.77! Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek bezpečnosti při dlouhodobém cyklickém zatížení 2-sigma-A stávající! 1.589! 1.258! sigma-A dovolené! ! ! gamma.fat! 9.065! ! U dynamických drážních zatížení by mìlo být gama.fat >=2.0. Následující statický výpoèet odpovídá požadavkùm smìrnice DWA A161, kapitola 7.2 za pøedpokladu, že je pøiložen ve stavebnì atestované formì posudek uvažovaného materiálového parametru dovoleného rozkmitu (dov. 2- sigma-a). Posudek stability v PR není nutný strana: 13
14 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 12 Pøípustná hnací síla F.j dle DWA-A 161: 2013 Počáteční údaje: Èíslo segmentu: Poèítá se segment 1. trasy = 1. obloukve smìru od lisu Geometrie trasy: Tento segment trasy je kruhový oblouk s polomìrem [m] Vyskytují se pøechodnice. Nejedná se o prùzkumnou ražbu potrubí. Geometrie trouby: Délka jedné trouby = [m] Vnìjší prùmìr Da = , nejmenší da.min = [mm] Vnitøní prùmìr Di = , nejvìtší di.max = [mm] Tlouška stìny t = , nejmenší t.min = [m] na konci hrotu t.ror = [m] Minimální plocha A.R = [m2] Materiál trouby: E-Modul v podélém smìru E.axl = [N/mm2] Podélná tlaková pevnost f.k = 48.4 [N/mm2] Støední tahová pevnost f.tm = 48.4 [N/mm2] Výpoètová pevnost f.d = 35.9 [N/mm2] Dílèí souèinitel odolnosti prvku v podélém smìru Gamma.M.axl = 1.35 Tlakový pøenosový prstenec (DUER): Poèet DUERs na spáru trouby n_duer = 1 Vnìjší prùmìr DUER Da.duer = [mm] Vzdálenost DUER trouba.vnì.min a.a = 110. [mm] Vnitøní prùmìr DUER Di.duer = [mm] Vzdálenost DUER trouba.vnit.max a.i = 2. [mm] DUER-šíøka t.duer = [m] DUER-Plocha A.duer = [m2] 1. DUER: è.materiálu 2, Tlouška s_d() = 20.0 [mm] Zadané poèáteèní zatížení = 50. % je prioritní, pokud > 0 Stavební provedení: Souèinitel dílèí bezpeènosti pro úèinky pøi zatížení podél osy a doèasnou návrhovou situaci (tab. 12) gama.f.axl = 1.15 Hnací síla, odhad V_estim = [kn] Mìøené nebo zaruèené úhlové odchylky, pokud >= 0: žádné zadání strana: 14
15 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 13 Výpočet Úhlová odchylka ze zakøivení trasy phi.r = [ ] úhlová odchylka vlivem smìrování phi.st0 = [ ] phi.st = [ ] Maximální odchylka vnitøního prùøezu trouby od ortogonálnosti d.a.cal = 6.0 [mm] z toho úhlová odchylka z výrobní tolerance phi.d.a.cal = [ ] Celková výpoèetní úhlová odchylka na spáru phi.ges = [ ] (Vzdálenost DUER ke stìnì trouby)/t.min: vnìjší a.a/t.min = at.a = [mm] vnitø. a.i/t.min = at.i = [mm] støed at.m = [mm] Souèinitel dle obr. 15 kappa.r1 = Souèinitel dle obr. 16 kappa.r2 = Maximální souènitel kappa.r = Souèinitel pro max.dov.sigma alfa.dt = t.rohr.min/t.duer kappa.t = max.dov.sigma trouby sigm_cal = [N/mm2] Tlakové napìtí trouby sigm.max = [N/mm2] Souèinitel alfa.b = Souèinitel alfa.phi = Deformaèní faktor kappa.ab = Deformace trouby delta.sr = 2.90 [mm] strana: 15
16 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 14 Iterace n_iter = 0: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 9.44 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = [%] zadané VBi (nesmí být podkroèeno) = [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = [%] DUER Nr. 1 Tlouška [mm] Materiál Døevotøíska E-Modul [N/mm2] Lineár. srovnávací modul [N/mm2] Deformaèní podíl 4.35 Celková deformace DUER delta.sd = 4.4 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Integrál = [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 4.75 Odhadovaná hnací síla V_estim = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] Iterace n_iter = 1: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = [%] DUER Nr. 1 Tlouška [mm] Materiál Døevotøíska E-Modul [N/mm2] Lineár. srovnávací modul [N/mm2] Deformaèní podíl 4.35 Celková deformace DUER delta.sd = 4.4 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Integrál = [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 4.75 Odhadovaná hnací síla V_estim = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] strana: 16
17 Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 15 Iterace n_iter = 2: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = [%] DUER Nr. 1 Tlouška [mm] Materiál Døevotøíska E-Modul [N/mm2] Lineár. srovnávací modul [N/mm2] Deformaèní podíl 4.35 Celková deformace DUER delta.sd = 4.4 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Integrál = [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 4.75 Odhadovaná hnací síla V_estim = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] Výsledek po 2 iteracích: Odhadovaná hnací síla VPRES = [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = [kn] Míra rozevøení spáry z_k = von 1.0 Poè.zatížení DUER VBi = [%] Program DURO: konec výpoètu vstupního souboru _DURO.DUR strana: 17
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 950.0 mm Støední polomìr Rm = 437.5 mm
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 830.0 mm Støední polomìr Rm = 407.5 mm
Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO 19.0 BEZVÝKOPOVÉ TROUBY DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 STATICKÉ VÝPOČTY RAŽENÝCH TRUB Dle směrnice DVGW GW312, resp. směrnice DWA A161, 03/2014 Kontrola minimální tloušťky stěny
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1
Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1 strana: 2 Zadání: _DURO.DUR Datum/Date: 16.10.2018 Echo zadání: W*** Durohr: Pøi znaèce trouby 7.0 je zvolená tlouš ka cement.
RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1
RIBgeo ROHR DWA-A127 18.0 HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1 Zadání: ROHR_PVC_ZhutneneLoze.ror Datum/Date : 16.10.2018 SLW 60 E 1 h= 3.m max w=0.96m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m S
RIBgeo ROHR DWA-A HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1
RIBgeo ROHR DWA-A127 18.0 HLOUBENA POTRUBI Seite/Page 1 Zadání: ROHR-BetonObetonovany.ror Datum/Date : 16.10.2018 SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/- 0.00 m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m min w=-10.00m
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4
Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.00m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4
S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.22m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky ATV A127: Sm rnice pro statický výpo et
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha 4
Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/- 0.00 m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m dle metodiky ATV A127:
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420
1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:
Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
338/2017 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Š 5,5 5,5 5 5 5 5 5 9,5 D 6 6 6,5 60 0 6,5 D 5,5 7 7 7 7 60 Š 7 7,5 7 7 7 6.5.5,5 D Š 5 0 0 0 0 0 0 0 5 60,5 0 5 6.5.5 D,5,5 7 7 7 7,5 60 5 5 O5 0 nx 0 Š 0 nx 0 D 0 0 min.6mm F F 0 70 70 0 min.60mm min.60mm
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
Zpráva è Výmìna lehkého obvodového pláštì tìlocvièny (objektu F) ZŠ Šumava, Na Šumavì 2300/43, k.ú., èást obce a obec Jablonec nad Nisou
Ing. Aleš Vacek autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb znalec v oboru stavebnictví, odvìtví stavby obytné a prùmyslové znalec v oboru ekonomika, odvìtví ceny a odhady, zvl. specializace oceòování
V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2016 Návrh úhlové zdi Program: Úhlová zeď Soubor: Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21.
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) PrimyNosnikSozubemAprostupem.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 0.00 1.08 0.00 1.08 0.50 20.00 Typ nosníku = N.konstatní výšky Délka nosníku = 21.00 m Sklon
Posouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
STATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2018 Návrh úhlové zdi Program: Soubor: Úhlová zeď Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Zakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu
1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.. 0.6. 0.6. -0.80. 6-0.80. 7-0.7. 8-0.7 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu
Pilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá
Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.00 0.60 0.0 0.6 0.0.80 0.0.0 6-0.79.0 7-0.79.80 8-0.70 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Přiklad 1 Dílec: Sloup v ose A/12
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Neztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Neztužený sloup se skokem v průřezu,
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha
LIMES Opěrná stěna V:19.0 26042019 Soubor: UHLOVAOPERKASESVAHOVANIM Název projektu: Demonstrační příklad Systém A 3.00 4.00 20 10.00 5.00 4.10 1.81 15-0 3.00 25-0 2.00 Zemina1 1.80 1.80 1.87 Zemina vlevo
list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: F3-PEVNÁ 4.30 F3-PEVNÁ
LIMES Opěrná stěna V:17.0 13042017 Soubor: TIHOVAOPERKA Název projektu: Název projektu Systém A 3 7.50 1.41 4.10 NÁSYP 5.30 1.00 180 F3-PEVNÁ 4.30 3.50 F3-PEVNÁ 9.00 Použité normy: CSN 1997-1, Posudek:
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
Návrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: Praha 4 fax:
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) Zakriveny-sedlovy-vaznik.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 25.00 R=18.18 1.40 1.30 2.90 21.00 4.60 10.63 6.47 1.00 1.20 9.80 11.90 1.50 Typ nosníku = N.sedlové
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Úvodní příklad Dílec: Hala se zavětrováním
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Ztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec Ocelové konstrukce Ztužený sloup se skokem
Posouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
BZKV 10. přednáška RBZS. Opěrné a suterénní stěny
Opěrné a suterénní stěny Opěrné stěny Zachycují účinky zeminy nebo sypké látky za zdí. Zajišťují zeminu proti ujetí ze svahu Gravitační Úhelníkové Žebrové Speciální Opěrné stěny dřík stěny = = hradící
Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Jednopodlažní sloup.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Jednopodlažní sloup, profil IPE 300, šikmý ohyb Položka
Telefon: Zakázka: Položka: Dílec: masivní zákl.deska
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Základová deska na pružném podloží.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Základová deska na pružném podloží masivní
STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí. V Obilí 1180/12, , Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI. Mezholezy. C.01 Technická zpráva a statický výpočet
STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí V Obilí 1180/12, 326 00, Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI Mezholezy C.01 Objednatel: SÚSPK, p.o., Škroupova/18, 306 13 Plzeň Datum: 09/2016 Obsah TECHNICKÁ ZPRÁVA... 2 a.
4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i
Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN 1997-1 se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi,
STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE
Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce : ČSN 7 0 R Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
47/2016 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Typ výpočtu. soudržná. soudržná
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Datu : 2.11.2005 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [] γ [/ 3 ] γ su [/ 3 ] δ [ ] 1 Třída S4 3 17.50 7.50 2 Třída R4, přetváření křehké
MPa MPa MPa. MPa MPa MPa
Výpočet úhlové zdi Vstupní data Projekt Datu :..005 Materiál konstrukce Objeová tíha g.00 kn/ Výpočet betonových konstrukcí proveden podle nory ČSN 7 0 R. Beton : Beton B 0 Pevnost v tlaku Pevnost v tahu
1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem
![γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem](/thumbs/58/41543613.jpg "γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem")
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :..00 Materiály bloků výplň γ φ c [ ] [ ] [] 7.00 Materiály bloků pletivo Pevnost sítě R t [] Vzdálenost svislých sítí b [m] Únosnost čelního spoje R s [] 4.00
Předpjatý beton Přednáška 7
Předpjatý beton Přednáška 7 Obsah Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Odolnost proti vzniku trhlin Návrh předpětí Realizovatelná plocha předpětí Přípustná zóna poloha kabelu a tlakové
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy Investor: Město Modřice Náměstí Svobody 93 664 42 Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Vypracoval: Ing. Miroslav Dorazil Ivanovické náměstí 404/28a
MOŽNOSTI ZVÝŠENÍ ÚNOSNOSTI OSTĚNÍ KANALIZAČNÍHO SBĚRAČE
Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc., Ing. Lukáš Ďuriš, RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1758, 708 00 Ostrava Poruba tel.: 597 321 944, fax: 597 321 943, e mail: josef.aldorf@vsb.cz
STATICKÉ POSOUZENÍ. Tel.: Projekční ateliér: Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: Razítko:
STATICKÉ POSOUZENÍ ENGINEERS CZ Tel.: +420 252546463 Projekční ateliér: IČO: 24127663 s.r.o. info@engineers-cz.cz Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: 43082734 Razítko: Kraj. úřad: Praha Investor: Vězeňská
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
Telefon: Zakázka: Prefabrikovaný vazní Položka: D10 Dílec: Trám D10
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Atyp Prefa.Balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Prefabrikovaný vazní Vazník s proměnným průřezem D10 Trám D10 Systémové
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací
předběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
Výpočet gabionu Vstupní data
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Dovolená
Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
Návrh skupiny pilot. Běžně se používají tři metody návrhu:
Skupina pilot -Sedání skupiny pilot -Únosnost skupiny pilot -Zvedání skupiny pilot, momenty a boční zatížení -Účinnost skupiny pilot -Návrh hlavy piloty Návrh skupiny pilot. Běžně se používají tři metody
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.
Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 2014 RIB Software AG Dílec: Typový prefabrikovaný vazník Soubor: Prefabrikovaný vazník.
Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 214 RIB Software AG Soubor: Prefabrikovaný vazník.rtbal Zat žov ací stav 1 - technologie Sníh max Dodate ná zatížení A - 1-2.8 2.8 B $ % 7.4 7.4
Telefon: Zakázka: Dvoupolový nosník s p Položka: XY Dílec: Trám XY
RIB Software SE BALKEN V19.0 Build-Nr. 20052019 Typ: Železobeton Soubor: Předpětí.Balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Dvoupolový nosník s p Nosník s předpětím XY Trám XY Systémové informace
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA SADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 12. DESKA JEDNOSTRANNĚ VETKNUTÁ - KONZOLA + OSAMĚLÉ BŘEMENO DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: SŠS JIHLAVA ŠABLONY REGISTRAČNÍ ČÍSLO
SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST
SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST Stanovte návrhovou hodnotu maximálního ohybového momentu a posouvající síly na nejzatíženějším nosníku silničního mostu pro silnici S 9,5 s pravostranným
Telefon: Zakázka: Vzor Položka: BK I, 2009 Dílec:
RIB Software SE BEST V19.0 Build-Nr. 11042019 Typ: Železobetonový sloup Soubor: RIBtecBEST-Sloup450x450-7.Besx Informace o projektu Zakázka Vzor Popis S1 Položka BK I, 2009 Dílec Systémové informace Norma:
Únosnosti stanovené níže jsou uvedeny na samostatné stránce pro každý profil.
Směrnice Obsah Tato část se zabývá polyesterovými a vinylesterovými konstrukčními profily vyztuženými skleněnými vlákny. Profily splňují požadavky na kvalitu dle ČSN EN 13706. GDP KORAL s.r.o. může dodávat
9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách
9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách 9.1 Všeobecně 9.1.1 Rozsah platnosti Tato kapitola normy se zabývá spřaženými stropními deskami vybetonovanými do profilovaných plechů, které
Výpočtová únosnost U vd. Cvičení 4
Výpočtová únosnost U vd Cvičení 4 Podmínka únosnosti: V de U vd V de Svislá složka extrémního výpočtového zatížení U vd výpočtová únosnost ve svislém směru Stanovení výpočtové únosnosti pilot Podle ČSN:
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
Výpočtová únosnost pilot. Cvičení 8
Výpočtová únosnost pilot Cvičení 8 Podmínka únosnosti: V de U vd V de Svislá složka extrémního výpočtového zatížení U vd výpočtová únosnost ve svislém směru Stanovení výpočtové únosnosti pilot Podle ČSN:
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
BW3-CZ - ht_2 RIB PONTIbetonverbund CSN EN RIB Software AG
Zelený pruh 156/99 tel.: +42 241 442 78 Praha 4 fax: +42 241 442 85 BW3-CZ - ht_2 RIB PONTIbetonverbund CSN EN 1992 212 RIB Software AG Soubor: BW3-CZ.bvtr 26. 26. 1 2 12 11 4 3 Y 15. Z 891 567 258. Průřez:
Smykové trny Schöck typ ESD
Smykové trny Schöck typ kombinované pouzdro HK kombinované pouzdro HS pouzdro HSQ ED (pozinkovaný) ED (z nerezové oceli) -B Systémy jednoduchých trnů Schöck Obsah strana Typy a označení 36-37 Příklady
Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
Zatížení obezdívek podzemních staveb. Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer
Zatížení obezdívek podzemních staveb Vysoké nadloží * Protodjakonov * Terzaghi * Kommerel Nízké nadloží * Suquet * Bierbaumer 1 O. Kommerel (1912) Hornina pod horninovou klenbou se postupně nakypřuje (zvětšuje
Objekt pro ubytování surikatů v ZOO Hodonín prosinec 12 Statický výpočet a technická zpráva 261/2012
ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 2 Podklady: 2 POPIS OBJEKTU všeobecně: 2 STATICKÝ VÝPOČET: 3 Krov: 3 Zatížení krovu: 3 Svislé konstrukce : 6 Překlady : 7 Základy : 7 ZÁVĚR: 7 1 Obsahem tohoto dokumentu je návrh a posouzení
Sada 2 Dřevěné a ocelové konstrukce
Stř ední škola stavební Jihlava Sada 2 Dřevěné a ocelové konstrukce 20. Prostý ohb Digitální učební materiál projektu: SŠS Jihlava šablon registrační číslo projektu:cz.1.09/1.5.00/34.0284 Šablona: III/2
STATICKÝ VÝPOČET. PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190 15 PRAHA 9. Kabelová komora Zekan XXL. pro stavební povolení
2012 STAVBA STUPEŇ Kabelová komora Zekan XXL pro stavební povolení STATICKÝ VÝPOČET březen 2012 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 15 PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190
Telefon: Zakázka: A Položka: H08 Dílec: ŽB nosník
RIB Software AG BALKEN V16.0 Build-Nr. 13062016 Typ: Železobeton Soubor: Úvodní příklad.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec A122832015 Nosník o 4 polích H08 ŽB nosník Systémové informace
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST. Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o.
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o. Obsah prezentace Návrh konstrukce Podklady pro návrh Návrhové přístupy Chování primárního ostění Numerické modelování
BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
Telefon: Zakázka: Kindmann/Krüger Položka: Pos.2 Dílec: Stropní nosník
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Ocel Soubor: Plastická únosnost.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Kindmann/Krüger Plastická únosnost Pos.2 Stropní nosník Systémové
Obj. èíslo. Velikost Rozmìry mìrek (mm) Poèet ks kazety D od D do d L l v kazetì
váleèkové Mìrky, mìøicí drátky, přesné kuličky váleèkové Mìrky Použití: slouží k pøesnému mìøení otvorù válcového tvaru, k promìøování rozteèí, k mìøení vnìjších i vnitøních tvarù souèástek v pøesné výrobì.
Aktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
RIBTEC návrh prostupů dle Heft 459 Newsletter
Návrh příčných prostupů metodikou Heft 459 v softwarech RIBTEC RIBtec RTbalken, RTfermo a RTec kompakt RTool/Prostup verze 14.0 Nové programové verze 14.0 statických softwarů RIBtec RTbalken, RTfermo a