předběžný statický výpočet

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "předběžný statický výpočet"

Transkript

1 předběžný statický výpočet (část: dřevěné konstrukce) KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

2 . Základní inormace.. ateriály.. Schéma konstrukce. Zatížení 4. Návrh prvků 5.. Střecha 5.. Skleněná asáda KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

3 . ZÁKADNÍ INFORACE.. ATERIÁY dřevo: lepené lamelové: třída pevnosti SA (pro všechny lamely) hraněné: třída pevnosti SI spojovací prostředky: lepení rámový roh svorníky, hřebíky, vruty.. SCHÉA KONSTRUKCE rozměry v některých případech jsou pouze přibližné a mohou se mezi sebou ve výpočtu a v konečném výkresu mírně lišit... Střecha půdorys... Skleněná asáda řešení je pouze přibližné a zjednodušené, je zanedbána šikmost sloupků a jejich nepravidelné rozmístění pohled řez řez A, řez B KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

4 oblast H: c pe,7 q k,v,h,45,4 q d,v,h, oblast I: c pe ±, q k,v,i ±,,4 q d,v,i ±,8. ZATÍŽENÍ stěna oblast D: c pe,8 q k,w,d,5,4 q d,v,f,7 oblast E: c pe, q k,w,e,9,4 q d,v,g,7 zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé D,8 E-, instalace vzduchotechniky, podhled s osvětlením, OSB deska tl. mm,,, spádová vrstva minerální izolace tl. mm,,5,9 minerální izolace tl. 8 mm,8,5,4 celkem g k,94, g d, nahodilé užitné nepochozí střecha,75 b) vítr podélný: e min (b;h) min (7;4) 7 m; h/d,7 střecha oblast F: c pe,8 q k,w,f,7,4 q d,w,f,4 oblast G: c pe, q k,w,g,78,4 q d,w,g,9 oblast H: c pe,7 q k,w,h,45,4 q d,w,h, oblast I: c pe ±, q k,w,i ±,,4 q d,w,i ±,8 celkem q k,u,75,4 q d,u,5 sníh vítr sněhová oblast I., α s q ks μ i c k c t s k,8,75, celkem q k,s,,4 q d,s,84 větrná oblast I: v re 4 m/s kategorie terénu III.: c e (Z e ),8; Z e m q re,5 ρ v re,5,5 4 N/m, kn/m w e q v q re c e (Z e ) c pe,,8 c pe a) vítr příčný: e min (b;h) min (44;4) 4 m střecha oblast F: c pe,8 q k,v,f,7,4 q d,v,f,4 oblast G: c pe, q k,v,g,78,4 q d,v,g,9 stěna oblast A: c pe, q k,w,f,,4 q d,w,a,8 oblast B: c pe,8 q k,w,b,5,4 q d,w,b,7 oblast C: c pe,5 q k,w,d,,4 q d,w,d,45 oblast D: c pe,8 q k,w,d,5,4 q d,w,d,7 oblast E: c pe, q k,w,e,9,4 q d,w,e,7 4 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

5 b) vítr podélný: e min (b;h) min (7;4) 7 m; h/d,7 střecha oblast F: c pe,8 q k,v,f,7,4 q d,v,f, oblast G: c pe, q k,v,g,48,4 q d,v,g,7 oblast H: c pe,7 q k,v,h,7,4 q d,v,h, oblast I: c pe ±, q k,v,i ±,8,4 q d,v,i ±, vítr větrná oblast I: v re 4 m/s kategorie terénu III.: c e (Z e ),; Z e m q re,5 ρ v re,5,5 4 N/m, kn/m w e q v q re c e (Z e ) c pe,, c pe a) vítr příčný: e min (b;h) min (44;4) 4 m střecha oblast F: c pe,8 q k,v,f,7,4 q d,v,f, oblast G: c pe, q k,v,g,48,4 q d,v,g,7 oblast H: c pe,7 q k,v,h,7,4 q d,v,h, oblast I: c pe ±, q k,v,i ±,8,4 q d,v,i ±, stěna oblast A: c pe, q k,w,f,48,4 q d,w,a, oblast B: c pe,8 q k,w,b,,4 q d,w,b,4 oblast C: c pe,5 q k,w,d,,4 q d,w,d,8 oblast D: c pe,8 q k,w,d,,4 q d,w,d,4 oblast E: c pe, q k,w,e,,4 q d,w,e,7 stěna oblast D: c pe,8 q k,w,d,,4 q d,v,f,45 oblast E: c pe, q k,w,e,,4 q d,v,g,. NÁVRH PRVKŮ D,8 E-,.. STŘECHA... Vaznice prvek č. schéma KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 5

6 . S: posouzení na smyk za ohybu návrhová pevnost za ohybu: m,g,k 4 m,g,d k mod,9 4,9 Pa γ,45 zatížení zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé: střešní plášť,94,94 vlastní tíha (odhad) vaznice 4 mm,,4 4,5 celkem g k,9, g d, nahodilé: užitné q k,u,75,75,4 q d,u,5 kombinace zatížení stálé + užitné: g d + q d,u 8 Sd ( ) (,,5) 4,8 knm 8 g q d + d,u + V Sd ( g + q ) (,+,5),54 kn návrh d d,u z důvodu vedení vzduchotechniky mezi vaznicemi, navržen vysoký lepený proil mm. S: posouzení na průhyb průhyb od nahodilého rovnoměrného zatížení: u 4 5q 4 k,u 5,75 4, mm < mm vyhovuje 84EI 84,inst konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: u u 4 4,inst 5 gk 5,4 5,9 mm 84EI 84 u,inst ( + k,de ) + u,inst ( + k, de ) 5,9 ( +,) + 4, ( +,5) 4,8 mm < mm vyhovuje net,in průhyb od posouvajících sil u prostě podepřeného nosníku obdélníkového průřezu zatíženého rovnoměrným zatížením je poměr průhybu od posouvajících sil a momentů přibližně: u u V E h G u V,9 u,u 8 konečný průhyb s uvážením posouvajících sil: u,unet, in, 4,8 5,mm < mm vyhovuje návrhová pevnost za smyku: v,g,k,7,g,d k mod,9 γ,45 v posouzení na ohyb: ohybové napětí: m,g,d m,g, d,7 4,9 posouzení na smyk: smykové napětí: τ v,g,d v,g, d,8,8,8 Pa Sd 4,8 m,g,d W,8 vyhovuje τ VSd,54 A v,g,d,9 vyhovuje průřez mm vyhovuje... Prostý nosník prvek č.,7 Pa,5 Pa Plnostěnný lepený vazník je prostě uložen na betonové stěny o rozpětí 7 m. schéma vaznice jsou od sebe vzdáleny po m zatížení zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé G: střešní plášť F,94 5,4,,77 F,5,94,8,,8 vlastní tíha nosníku 4 8 mm g,4,8 4,8,,54 stálé minimální G min : m m m...,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, ,, KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

7 střešní plášť F,8,8,, F,5,8,84,, vlastní tíha (odhad) nosník 4 5 mm g,4,5 4,4,,88,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,. užitné Q U : F,75 4,5,4, F,5,75,5,4,5 kombinace zatížení stálé + užitné: rozhodující moment a smyk moment [knm],, -. 75,, užitné jednostranné Q U : zatížení na polovině střechy F,75 4,5,4, F,5,75,75,4,5,, -. 75,, sníh Q S : F,,, 5,4 F,5,,8,,5,, -. 8,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -.,, -. 8 V ohybová síla [kn] vítr příčný Q WT : pro druhý nosník,,. 5,, 7.,,. 59,,. 7,,. 7,,. 7 F,7,5,5,4 4,9 F,7 7,,4 9,8 F (,7,9 +,45,),59 9, F 4,45,7,4,78 F (,45,5 +,,5),74,44 F 4 8,,78,4,9 F 4 8,,5,9,4,55,,. 7,,. 7,,. 7,,. 7,,. 7,,. 7,,. 74,,. 78,,. 78,,. 78,,. 78,, návrhový moment max 55,98 knm návrhová ohybová síla V max 7, kn. S: posouzení na smyk za ohybu návrhová pevnost za ohybu: m,g,k 4,g,d k mod,9 γ,45 m návrhová pevnost za smyku: v,g,k,7,g,d k mod,9 γ,45 v 4,9 Pa,8 Pa vítr podélný Q W : pro druhý nosník F (,45,8 +,,),,79 F,5 (,45,8 +,,),,4 návrh průřezu nosníku: W d m,g,d b 4 mm 55,98 4,9 5, mm KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 7

8 W bh h h W 8,5 & 7 mm návrh: 4 mm posouzení na ohyb: ohybové napětí: m,g,d m,g, d 7,89 4,9 d m,g,d W 55,98 4,5 vyhovuje 7,89 Pa posouzení na smyk: smykové napětí: τ v,g,d v,g, d τ Vd 7, A 4 v,g,d,55, vyhovuje,8. S: posouzení na průhyb průhyb od nahodilého zatížení: u,inst, mm < 5,7 mm vyhovuje konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: u,inst 4, mm u,44 Pa..49 u,inst ( + k,de ) + u,inst ( + k, de ),5 ( +,) +, ( +,5) 49,4 mm < 85 mm vyhovuje net,in průřez 4 mm vyhovuje... Dvoukloubový rám prvek č. a 4 Dvoukloubový lepený rám je kotven do betonového základového pasu na rozpětí, m. schéma vaznice jsou od sebe vzdáleny po m zatížení zatížení char. zat. γ F návr. zat. stálé G: střešní plášť F,94 5,4 kn,,77 kn F,94,4, kn,,7 kn asáda g kn m -,,4 kn m - vlastní tíha nosníku 4 mm g,4 4, kn m -,,9 kn m - vlastní tíha sloupu 4 mm g,4, 4,9 kn m -,,5 kn m - m m m ,,-. -.9,.7, -.8,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,,-5.4,, ,, stálé minimální G min : střešní plášť F,8,8 kn,, F,8.4,7 kn,,8 kn asáda g kn m -,,4 kn m - vlastní tíha nosníku 4 mm g,4 4, kn m -,,9 kn m - vlastní tíha sloupu 4 mm g,4, 4,9 kn m -,,5 kn m - 8 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

9 -.9,, ,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,,-.8,, ,, ,.,,,-.8,,-.5 užitné Q U : F,75 4,5 kn,4, kn F,75,4,8 kn,4,5 kn,,-.8,,-.8 sníh Q S : nerozhoduje F,, kn, 5,4 kn F,,4,4 kn 4,, kn,,-.4,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.,,-.4,.8, vítr příčný Q WT : pro druhý nosník užitné jednostranné Q U : zatížení na polovině střechy F,75 4,5 kn,4, kn F,75,4,8 kn,4,5 kn střecha F,78,4,87 kn,4, kn F,78 4,8 kn,4,55 kn F (,78,9 +,45,) 4,48 kn,7 kn F 4,45,7 kn,4,78 kn F (,45,5 +,,5),74 kn,44 kn F 4 8,,78 kn,4,9 kn F 8,,4, kn,4,44 kn stěny w,5, kn m -,4 4,7 kn m - w,9,4 kn m -,4, kn m - KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 9

10 .,,4.8,,.87,,4.48,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.7,,.74,,.78.4,,.78,,.78,,.,, vítr podélný Q W : střecha F,,78 kn,4,9 kn F,,4, kn,4,45 kn stěny w,,9 kn m -,4,9 kn m - užitné ,,.,,.,,. -.9,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,.,,..9,,.,,.,,.,,.,, vliv rámových imperekcí počáteční natočení sloupu Φ / nahrazeno účinkem dvojice vodor. sil H Φ Φ ΣN stálé G: celk. char. zatížení svislé: ΣN 5,4 +, +,, +,9 4,8 kn ekv. vodor. síla: H Φ / 4,8,7 kn užitné jednostranné užitné Q u : celk. char. zatížení svislé: ΣN 4,5 +,8 75,4 kn ekv. vodor. síla: H Φ / 75,4,8 kn užitné Q u : celk. char. zatížení svislé: ΣN 8 4,5 +,8 +,5 4,5 kn ekv. vodor. síla: H Φ / 75,4, kn vnitřní síly: ohybové momenty a reakce od jednotlivých zatěžovacích stavů včetně vlivu rámových imperekcí (extrémní návrhové hodnoty, momenty v knm, reakce v kn) stálé KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

11 vítr příčný kombinace zatížení: ψ,7 pro užitné zatížení, ψ, pro zatížení větrem, () stálé + užitné + ψ vítr příčný: momenty v rozích rámu () stálé + užitné: momenty v poli příčle a smyk, normálová síla ve sloupu, svislý posuv () stálé + vítr příčný + ψ užitné vlevo: vodorovný posuv (4) stálé minimální + vítr podélný: tahová síla předběžný odhad proilů největší vliv bude mít moment od svislého zatížení; předběžně odhadneme jeho největší hodnotu jako % momentu na prostém nosníku zatíženém stálým a užitným zatížením: p [(, +,) : +,9], 5,9 knm 8 vítr podélný za předpokladu % rezervy pro vliv tlaku a klopení je potřebný průřezový modul:, p, 5,9 Wpl,min,9 mm,8,8 4,9 m,g,d návrh příčle a sloupu: b 4 mm W bh h h W,9 & 5 mm návrh příčle: 4 mm (lze stejně jako prostý nosník) návrh sloupu: 4 mm (došlo ke změně rozpětí z, m na 5,8 m) průběh vnitřních sil pro KZS (extrémní návrhové hodnoty) sd [knm] KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

12 průběh vnitřních sil pro KZS (extrémní návrhové hodnoty) N sd [kn] sd [knm] V sd [kn] N sd [kn] KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

13 průběh vnitřních sil pro KZS (extrémní návrhové hodnoty) N sd [kn] - tah V sd [kn] S posouzení na průhyb průhyb příčle: rozhoduje kombinace () a) průhyb od nahodilého zatížení: -. u,inst 55, mm < 5,7 mm vyhovuje deormace KZS posun vodorovný a svislý [knm] KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

14 reakce obou sloupů: V Sd, 5,9 kn (FEAT) V Sd, 5,9 kn (FEAT) vzpěrná délka v rovině rámu cr,y lze určit metodou rámových výseků délka sloupu: m součinitel tuhosti sloupu: I 4 y K c, mm b) konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: u,inst,9 mm součinitel eektivní tuhosti příčle za předpokladu dvojité křivosti příčle při vybočení: I 4 y,b K,5,5 4, mm 58 rozdělovací součinitele: K c, v rámovém rohu: η, 49 K + K, + 4, v patce: η (pro kloub) c součinitel vzpěrné délky sloupu β, 55 (určen pro rám s posuvnými styčníky),55 5,8 4,9 m V cr, y cr π EI cr y π, 49 VSd 5 V cr 5,9 +,7,9 9 <,,9 soustava je pro ověřenou kombinaci neposuvná, při posouzení se bude počítat se vzpěrnými délkami pro rám vodorovně podepřený ve vrcholu a vnitřní síly v příčli není nutno zvětšovat příčel N unet,in u,inst,de,inst, de vyhovuje ( + k ) + u ( + k ),9 ( +,) + 55, ( +,5) 8, mm < 85 mm průhyb sloupu: rozhoduje kombinace () a) průhyb od nahodilého zatížení: u,inst 55,4 mm < H 7, mm vyhovuje 5 b) konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: u,inst, mm unet,in u,inst,de,inst, de 5 vyhovuje ( + k ) + u ( + k ), ( +,) + 55,4 ( +,5) 7, mm < 7, mm klasiikace rámu z hlediska posuvnosti rám se uvažuje neposuvný, je-li: V Sd, V cr (podmínka bude ověřována pouze pro KZS, který rozhoduje o dimenzi proilů) vnitřní síly: rámový roh kombinace (): Sd 4,5 knm N Sd 5,79 kn V Sd 9, kn pole kombinace (): Sd 9,99 knm N Sd 4,7 kn V Sd kn návrh: proil 4 mm průřezové charakteristiky: (FEAT) A 4 mm I y, W pl,y 8 mm W el,y,7 7 mm i y 88,75 mm i z 5,47 mm I z 5, 9 mm 4 I t,55 mm 4 4 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

15 rámový roh: posouzení tlačeného prutu na vzpěr a ohyb materiálové charakteristiky: c,,g,k c,,g,k Pa; c,,g,d k mod,9 γ,45 m,g,k 4 Pa; E,5,g 7 Pa,4Pa m,g,k 4 m,g,d k mod,9 4,9 Pa γ,45 normálové napětí v tlaku, v ohybu a smyku: τ Sd c,,g,d N A W 5, Sd m,g,d Vd A 4,5 7,7 v,g,d 9, 5 4 vzpěrné délky: v rovině rámu: cr,y 5,8 m z roviny rámu: cr,z m štíhlostní poměry: cr,y 58 λ i 88,75 λ λ y y i 5,47 cr,z z z 54,7 8, π E, 5 π 7 c,crit y λ 54,7,8 c,,g,k rel c,crit součinitel vzpěrnosti: k,5 k,95,4 Pa 5, Pa,45 Pa,8 Pa [ + β ( λ rel,5 ) + λ rel ],5 +, (,95,5 ) [ +,95 ], 99 c c k + k λ rel,99 +,99,95 posouzení na vzpěr a ohyb: c,,g,d m,g,d + k c c,,g,d,4 +,79,4 m,g, d 5, 4,9,5 < vyhovuje,79 (vliv klopení není posuzován, neboť průřez má v únosnosti velkou rezervu) posouzení na smyk za ohybu: τv,g,d,45,7 vyhovuje,8 pole v,g, d moment v poli je menší než moment v rámovém rohu, navíc délka úseku, na kterém může dojít ke klopení je menší než v případě posudku rámového rohu, proto průřez v poli vyhoví průřez 4 mm vyhovuje sloup vnitřní síly: rámový roh kombinace (): Sd 4,5 knm N Sd 4,9 kn (v rámovém rohu) N Sd,7 kn (v patce) V Sd, kn (v patce) ohybový moment je největší v rámovém rohu a směrem k patce klesá do nuly, normálová síla je největší v patce je bezpečnější ve výpočtu nahradit skutečný průběh normálové síly průměrnou hodnotou: 4,9 +,7 N Sd 4, kn návrh: proil 4 mm průřezové charakteristiky: (FEAT) A 4 mm I y, W pl,y 8 mm W el,y,7 7 mm i y 88,75 mm i z 5,47 mm I z 5, 9 mm 4 I t,55 mm 4 posouzení tlačeného prutu na vzpěr a ohyb materiálové charakteristiky: c,,g,k c,,g,k Pa; c,,g,d k mod,9 γ,45 m,g,k 4 Pa; E,5,g 7 Pa γ 4,9,45 m,g,k m,g,d k mod normálové napětí v tlaku a v ohybu: Sd c,,g,d N A W 4, 5 4 Sd m,g,d 4,5 7,7, Pa 5, Pa,4Pa 4,9 Pa vzpěrné délky: v rovině rámu se určí metodou rámových výseků pro rám s neposuvnými styčníky (η,49, η ) β,8: cr,y β H,8 9, m z roviny rámu (bezpečně délka sloupu): cr,z m štíhlostní poměry: cr,y 9 λ i 88,75 λ y y i 5,47 cr,z z z,5 95, KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 5

16 λ π E,5 π 7 c,crit λ z 95, 7,9 c,,g,k rel c,crit součinitel vzpěrnosti: k,5 k, 7,9 Pa [ + β ( λrel,5 ) + λ rel ],5 +, (,,5 ) [ +, ], 99 c c k + k λ rel,99 +,99, posouzení na vzpěr a ohyb: c,,g,d m,g,d + k c c,,g,d, +,,4 m,g, d 5, 4,9,4 < vyhovuje, (vliv klopení není posuzován, neboť průřez má v únosnosti dostatečnou rezervu; vliv smyku lze rovněž zanedbat) průřez 4 mm vyhovuje.. SKENĚNÁ FASÁDA... Sloupek prvek č. 5 jedná se pouze o přibližný výpočet, je zanedbána šikmost sloupku schéma užitné: oblast D: c pe,8,,,4,4 oblast E: c pe,,,4,4,4 celkem užitné,8, kombinace zatížení stálé + vítr: N + normálová síla [kn] a moment [knm] zatížení zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé: sklo tl. 8 mm (od do,45 m),8 (,45),,4 vlastní tíha sloupku mm,, 4 (,45),,74 celkem stálé,95,4 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

17 návrhový moment Sd,5 knm návrhová normálová síla N Sd 8,47 kn návrh průřez mm. S: posouzení na vzpěr a průhyb materiálové charakteristiky: c,,g,k c,,g,k Pa; c,,g,d k mod,9 γ,45 m,g,k 4 Pa; E,5,g 7 Pa γ 4,9,45 m,g,k m,g,d k mod normálové napětí v tlaku a v ohybu: Sd c,,g,d N A W 8,47 m,g,d Sd,5,45, Pa, Pa ,4Pa 4,9 Pa λ π E,5 π 7 c,crit λ z,9 7, c,,g,k rel c,crit součinitel vzpěrnosti: k,5 k,8 7, Pa [ + β ( λrel,5 ) + λ rel ],5 +, (,8,5 ) [ +,8 ], 4 c c k + k λ rel,4 +,4,8 posouzení na vzpěr a ohyb: c,,g,d m,g,d + k c c,,g,d, +,54,4 m,g, d, 4,9,99 < vyhovuje průřez mm vyhovuje... Příčel,54 jedná se pouze o přibližný výpočet, zatěžovací šířky a rozpětí jsou přibližná schéma zatěžovací šířka 4,5 m / (polovinu přenáší sloupek) zatížení zatížení char. zat. [kn m - ] γ F návr. zat. [kn m - ] stálé: sklo tl. 8 mm,8 4,5 /,94,, příčel 8 + příčné rámy asády 8 (,8, +,8,) 4,8,9 celkem g k,8, g d, + reakce ze sloupků (stálé + vítr) vzpěrné délky: cr,y,95 m štíhlostní poměry: cr,y 95 λ i,5 y y,9 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 7

18 -.59 vnitřní síly stálé + užitné: g d + q d,u y + z [knm] ,, -.5,, Sd,y,88 knm Sd,z 7, knm návrh z důvodu vedení vzduchotechniky mezi vaznicemi, navržen vysoký lepený proil mm. S: posouzení na průhyb konečný průhyb od stálého a nahodilého zatížení: (jedná se pouze o značně přibližnou hodnotu dle FEATu) unet, in,8 mm < mm vyhovuje S: posouzení na dvojosý ohyb 8 KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE

19 návrhová pevnost za ohybu: m,g,k 4,g,d k mod,9 γ,45 m posouzení na ohyb: ohybové napětí: k m m,g,y,d m,g,y,d m,g,y,d m,g,y,d + k + m m,g,z,d m,g,z,d m,g,z,d m,g,z, d W 4,9 Pa Sd,y m,g,y,d W,88 8 Sd,z 7, m,g,z,d 5,79,7 4,9 5,79 4,9 + +,7 průřez 8 mm vyhovuje 8 4,8 4,9 4,8 4,9 5,79 Pa 4,8 Pa, vyhovuje, KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE 9

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku

Více

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD 08/2009 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY:

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING.

2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING. 2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ SŠS Jihlava ING. SVOBODOVÁ JANA OBSAH 1. ZATÍŽENÍ 3 ŽELEZOBETON PRŮHYBEM / OHYBEM / NAMÁHANÉ PRVKY

Více

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec

Více

A. 1 Skladba a použití nosníků

A. 1 Skladba a použití nosníků GESTO Products s.r.o. Navrhování nosníků I Stabil na účinky zatížení výchozí normy ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1995-1-1 ČSN 731702 modifikace DIN 1052:2004 navrhování dřevěných stavebních

Více

NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.

NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving. ČSN EN ISO 9001 NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.cz PROLAMOVANÉ NOSNÍKY SMĚRNICE 11 č. S

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY

TECHNICKÁ ZPRÁVA OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY Investor Město Jiříkov Projekt číslo: 767-13 Stran: 8 Stavba MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV Příloh: 0 Místo stavby Jiříkov STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY MĚSTO JIŘÍKOV - JIŘÍKOV

Více

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB 6. cvičení KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB Klasifikace konstrukčních prvků Uvádíme klasifikaci konstrukčních prvků podle idealizace jejich statického působení. Začneme nejprve obecným rozdělením, a to podle

Více

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. . cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty

Více

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

PROBLÉMY STABILITY. 9. cvičení

PROBLÉMY STABILITY. 9. cvičení PROBLÉMY STABILITY 9. cvičení S pojmem ztráty stability tvaru prvku se posluchač zřejmě již setkal v teorii pružnosti při studiu prutů namáhaných osovým tlakem (viz obr.). Problematika je však obecnější

Více

Projekt 3. Zastřešení sportovní haly založené na konceptu Leonardova mostu: statická analýza

Projekt 3. Zastřešení sportovní haly založené na konceptu Leonardova mostu: statická analýza Projekt 3 Zastřešení sportovní haly založené na konceptu Leonardova mostu: statická analýza Vypracovala: Bc. Karolína Mašková Vedoucí projektu: Doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D. Konzultace: Ing. Ladislav Svoboda,

Více

4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí

4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí 4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí 4.1 Statické systémy Tab. 4.1 Statické systémy podle namáhání Namáhání hlavního nosného systému Prostorové uspořádání Statický systém Schéma Charakteristické

Více

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA BAKALÁŘSKÝ PROJEKT Ubytovací zařízení u jezera v Mostě Vypracoval: Ateliér: Konzultace: Paralelka: Vedoucí cvičení: Jan Harciník Bočan, Herman, Janota, Mackovič,

Více

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling Objednavatel: M.T.A., spol. s r.o., Pod Pekárnami 7, 190 00 Praha 9 Zpracoval: Ing. Bohumil Koželouh, CSc. znalec v oboru

Více

1. Identifikační údaje

1. Identifikační údaje 1. Identifikační údaje 1.1 Název akce: Novostavba objektu Mateřské školy ve Vinoři Ulice Mikulovická a Ronovská, 190 17 Vinoř č.parc. 1093/1, 1093/2, 870, 871/1 1.2 Investor Městská část Praha - Vinoř

Více

JSOU LEHKÉ, STABILNÍ, ALE VYDRŽÍ VELKOU ZÁTĚŽ

JSOU LEHKÉ, STABILNÍ, ALE VYDRŽÍ VELKOU ZÁTĚŽ TECHNICKÁ PŘÍRUČKA OBSAH Úvod 04 Přehled sortimentu 06 Otvory pro technické instalace 07 Návrhová tabulka 08 Výztuhy stojiny 09 Stropní konstrukce 10 Střecha 16 Stěna 20 Energetická úspornost 22 Zásady

Více

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) Výstavba nového objektu ZPS na LKKV Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUČKNÍ ŘEŠENÍ Statický posudek a technická zpráva

Více

7. Haly. Dispozice, střešní konstrukce.

7. Haly. Dispozice, střešní konstrukce. 7. Haly. Dispozice, střešní konstrukce. Halové stavby: terminologie, dispoziční řešení (příčný a podélný směr, střešní rovina). Střešní konstrukce: střešní plášť, vaznice (prosté, spojité, kloubové, příhradové,

Více

φ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ

φ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr

Více

http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka

http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité

Více

Schöck Isokorb typ W. Schöck Isokorb typ W. Schöck Isokorb typ W

Schöck Isokorb typ W. Schöck Isokorb typ W. Schöck Isokorb typ W Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Používá se u volně vyložených stěn. Přenáší záporné ohybové momenty a kladné posouvající síly. Navíc přenáší i vodorovné síly působící střídavě opačnými směry. 115

Více

Desky TOPAS 06/2012. Deska s jádrem nerostu Sádrokartonová deska TOPAS

Desky TOPAS 06/2012. Deska s jádrem nerostu Sádrokartonová deska TOPAS Desky TOPAS 06/01 Deska s jádrem nerostu Sádrokartonová deska TOPAS KNAUF TOPAS / POUŽITÍ Deska Knauf TOPAS stabilizující prvek interiéru i dřevostaveb Deska Knauf TOPAS je určena pro ty, kteří požadují

Více

Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D

Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D. Schöck Isokorb typ D Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Používá se u ových desek pronikajících do stropních polí. Prvek přenáší kladné i záporné ohybové momenty a posouvající síly. 105 Schöck Isokorb

Více

Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:

Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady: Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních

Více

BH02 Pozemní stavitelství

BH02 Pozemní stavitelství BH02 Pozemní stavitelství Zastřešení budov A)Krovové soustavy B) Ploché střechy Střecha = nosná střešní konstrukce + střešní plášť (nenosná konstrukce - 1 a více) Dle sklonu střechu dělíme na -plochá (sklon

Více

Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM

Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM Základní informace o výuce předmětu SSK II Metody řešení staticky neurčitých konstrukcí

Více

BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska

BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1 Dimenzování - Deska Dimenzování - Deska Postup ve statickém výpočtu (pro BEK1): 1. Nakreslit navrhovaný průřez 2. Určit charakteristické hodnoty betonu 3. Určit charakteristické

Více

Ocelové konstrukce požární návrh

Ocelové konstrukce požární návrh Ocelové konstrukce požární návrh Zdeněk Sokol František Wald, 17.2.2005 1 2 Obsah prezentace Úvod Přestup tepla do konstrukce Požárně nechráněné prvky Požárně chráněné prvky Mechanické vlastnosti oceli

Více

Dřevěné a kovové konstrukce

Dřevěné a kovové konstrukce Učební osnova předmětu Dřevěné a kovové konstrukce Studijní obor: Stavebnictví Zaměření: Pozemní stavitelství Forma vzdělávání: denní Celkový počet vyučovacích hodin za studium: 64 4. ročník: 32 týdnů

Více

Tepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze

Tepelně izolační styčník s čelní deskou. Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Tepelně styčník s čelní deskou Zdeněk Sokol České vysoké učení technické v Praze Praktické využití tepelně ho spoje Vnější části objektu (přístřešky, nevytápěné části objektu) Střešní nástavby Balkony,

Více

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET Dokumentace pro ohlášení stavby REKONSTRUKCE ČÁSTI DVOJDOMKU Jeremenkova 959/80, Praha 4 2011/05-149 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ

Více

Konstrukční systém - rozdělení

Konstrukční systém - rozdělení Skeletové konstrukční systémy Konstrukční systém je celek složený z : a) Nosných konstrukcí b) Kompletačních konstrukcí (nenosných) c) Technického zařízení (vodovod, kanalizace, vytápění, větrání..) d)

Více

IDEA StatiCa novinky

IDEA StatiCa novinky strana 1/22 IDEA StatiCa novinky IDEA StatiCa novinky verze 5 strana 2/22 IDEA StatiCa novinky IDEA StatiCa... 3 Natočení podpor... 3 Pružné podpory... 3 Únava a mimořádné návrhové situace... 4 Změny a

Více

7.1 Úvod. 7 Dimenzování prvků dřevěných konstrukcí. σ max σ allow. σ allow = σ crit / k. Petr Kuklík

7.1 Úvod. 7 Dimenzování prvků dřevěných konstrukcí. σ max σ allow. σ allow = σ crit / k. Petr Kuklík Petr Kulí Dimenzování prvů dřevěných onstrucí 7 Dimenzování prvů dřevěných onstrucí 7.1 Úvod U dřevěných onstrucí musíme ověřit jejich stavy, teré se vztahují e zřícení nebo jiným způsobům pošození onstruce,

Více

Ing. Vladimír Jirka, Ph.D. Pozemní stavitelství II cvičení; úloha pátá Zastřešení objektu dřevěnou konstrukcí krovu

Ing. Vladimír Jirka, Ph.D. Pozemní stavitelství II cvičení; úloha pátá Zastřešení objektu dřevěnou konstrukcí krovu Zastřešení objektu dřevěnou konstrukcí krovu POZEMNÍ STAVITELSTVÍ II - úloha pátá Cíle a předmět páté úlohy budou vč. vysvětlujících poznámek, postupů a příkladů s obrázky popsány ve výkladu k cvičení,

Více

I. Přehled norem pro ocelové konstrukce ČSN EN 1993 1 Úvod

I. Přehled norem pro ocelové konstrukce ČSN EN 1993 1 Úvod Úvod I. Přehled norem pro ocelové konstrukce ČSN EN 1993 1 Úvod Zatímco stavební praxe vystačí pro betonové, dřevěné a ocelobetonové konstrukce se třemi evropskými normami, pro ocelové konstrukce je k

Více

NOVÉ MOŽNOSTI V NAVRHOVÁNÍ VELKOROZPONOVÝCH DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ PODLE PLATNÝCH EVROPSKÝCH NOREM

NOVÉ MOŽNOSTI V NAVRHOVÁNÍ VELKOROZPONOVÝCH DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ PODLE PLATNÝCH EVROPSKÝCH NOREM ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ NOVÉ MOŽNOSTI V NAVRHOVÁNÍ VELKOROZPONOVÝCH DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ PODLE PLATNÝCH EVROPSKÝCH NOREM PETR KUKLÍK VELKOROZPONOVÉ DŘEVĚNÉ stropy 12 m KONSTRUKCE!!!

Více

Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru

Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru Petr Kuklík České Budějovice, Kongresové centrum BAZILIKA 29.

Více

GlobalFloor. Cofraplus 60 Statické tabulky

GlobalFloor. Cofraplus 60 Statické tabulky GlobalFloor. Cofraplus 6 Statické tabulky Cofraplus 6. Statické tabulky Cofraplus 6 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Polakovaná strana Použití Profilovaný plech Cofraplus 6 je určen pro výstavbu

Více

NEXIS 32 rel. 3.70 Betonové konstrukce referenční příručka

NEXIS 32 rel. 3.70 Betonové konstrukce referenční příručka SCIA CZ, s. r. o. Slavíčkova 1a 638 00 Brno tel. 545 193 526 545 193 535 fax 545 193 533 E-mail info.brno@scia.cz www.scia.cz Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí NEXIS

Více

Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. NAMÁHÁNÍ NA OHYB

Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. NAMÁHÁNÍ NA OHYB Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHNIK DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PVELK V. 14. ČERVENCE 2013 Název zpracovaného celku: NMÁHÁNÍ N OHYB D) VETKNUTÉ NOSNÍKY ZTÍŽENÉ SOUSTVOU ROVNOBĚŽNÝCH SIL ÚLOH 1 Určete maximální

Více

Nosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti

Nosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce II - AF01 1. přednp ednáška Navrhování betonových prvků

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - technická zpráva statiky Zak.č.:B-12-14 TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY 1. Účel a rozsah projektu Předmětem této statické části dokumentace pro stavební povolení nástavby

Více

Z a C - profily ZED VAZNICOVÉ SYSTÉMY. Návrhové tabulky podle ČSN EN. pro sekundární ocelové konstrukce

Z a C - profily ZED VAZNICOVÉ SYSTÉMY. Návrhové tabulky podle ČSN EN. pro sekundární ocelové konstrukce ZED VZNICOVÉ SYSTÉMY Z a C - profily pro sekundární ocelové konstrukce Návrhové tabulky podle ČSN EN voestalpine PROFILFORM s.r.o. www.voestalpine.com/profilform-cz Konstrukční systémy METSEC jméno, kterému

Více

Příklady pro uspořádání prvků a řezy 34. Půdorysy 35. Popis výrobků 36. Typové varianty/zvláštní konstrukční detaily 37. Dimenzační tabulky 38-41

Příklady pro uspořádání prvků a řezy 34. Půdorysy 35. Popis výrobků 36. Typové varianty/zvláštní konstrukční detaily 37. Dimenzační tabulky 38-41 Schöck Isokorb typ Obsah Strana Příklady pro uspořádání prvků a řezy 34 Půdorysy 35 Popis výrobků 36 Typové varianty/zvláštní konstrukční detaily 37 Dimenzační tabulky 38-41 Příklad dimenzování/upozornění

Více

n =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční

n =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční Užitné zatížení Činnost lidí Je nahrazeno plošným a bodovým zatížením. Referenční hodnota 1 rok s pravděpodobností překročení 0,98 Zatížení stropů Velikost zatížení je dána v závislosti na druhu stavby

Více

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger

7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger 7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené

Více

RIBTEC zadání průběhů vnitřních sil z globálního modelu do výpočtu BEST Newsletter

RIBTEC zadání průběhů vnitřních sil z globálního modelu do výpočtu BEST Newsletter RIBtec BEST výpočet a zadání zatížení sloupu korespondující s průběhem jeho vnitřních sil v globálním výpočetním modelu (FEM) nosné konstrukce Běžným pracovním postupem, zejména u prefabrikovaných betonových

Více

KONSTRUKCE STROPŮ A STŘECH SYSTÉMU YTONG

KONSTRUKCE STROPŮ A STŘECH SYSTÉMU YTONG KONSTRUKCE STROPŮ A STŘECH SYSTÉMU YTONG Ytong Ekonom Ytong Komfort Ytong Klasik Ytong Komfort Ytong Ekonom Ytong Klasik Doporučená použití stropních a střešních konstrukcí Ytong ve stavbách typ konstrukce

Více

D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST

D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST ZODPOVĚDNÝ PROJEKTANT STAVEBNÍ DÍL Ak.arch.Karel Rulík STATIKA Ing.Václav Kikinčuk VYPRACOVAL STATIKA Ing.Václav Kikinčuk ING. Václav KIKINČUK projekční kancelář Jižní

Více

CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice

CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice 10/stat.03/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení jímky, na vliv podzemní vody 1,0 m až 0,3 m, a založením 1,86 m pod upraveným terénem. Číslo zakázky... 10/stat.03 Vypracoval

Více

Obr. 3: Pohled na rodinný dům

Obr. 3: Pohled na rodinný dům Samostatně stojící dvoupodlažní rodinný dům. Obvodové stěny jsou vystavěny z keramických zdících prvků tl. 365 mm, stropy provedeny z keramických tvarovek typu Hurdis. Střecha je pultová bez. Je provedeno

Více

NEXIS 32 rel. 3.60 Samostatný betonový průřez

NEXIS 32 rel. 3.60 Samostatný betonový průřez SCIA CZ, s. r. o. Slavíčkova 1a 638 00 Brno tel. 545 193 526 545 193 535 fax 545 193 533 E-mail info.brno@scia.cz www.scia.cz Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí NEXIS

Více

Pristavba hasicske zbrojnice Dobruska PP.doc SEZNAM PŘÍLOH: STANICE DOBRUŠKA - PŘÍSTAVBA GARÁŽE

Pristavba hasicske zbrojnice Dobruska PP.doc SEZNAM PŘÍLOH: STANICE DOBRUŠKA - PŘÍSTAVBA GARÁŽE Pristavba hasicske zbrojnice Dobruska PP.doc SEZNAM PŘÍLOH: ST.1 - SEZNAM PŘÍLOH, TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY ST.2 - STATICKÝ VÝPOČET ST.3 - VÝKRES TVARU A SKLADBY STROPNÍCH DÍLCŮ ST.4 - PRŮVLAK P1 VÝZTUŽ

Více

Advance Design 2014 / SP1

Advance Design 2014 / SP1 Advance Design 2014 / SP1 První Service Pack pro ADVANCE Design 2014 přináší několik zásadních funkcí a více než 240 oprav a vylepšení. OBECNÉ [Réf.15251] Nová funkce: Možnost zahrnout zatížení do generování

Více

Stručný technický popis systému. LindabRoof. Lehké konstrukce Lindab - systém zastřešení plochých střech -

Stručný technický popis systému. LindabRoof. Lehké konstrukce Lindab - systém zastřešení plochých střech - Stručný technický popis systému LindabRoof Lehké konstrukce Lindab - systém zastřešení plochých střech - Vypracoval: Ing. Petr Hynšt Lindab s.r.o. Telefon: 233 107 200 Fax: 233 107 251 Na Hůrce 1081/6

Více

36-47-M/01-2013/2014 STAVEBNÍ KONSTRUKCE

36-47-M/01-2013/2014 STAVEBNÍ KONSTRUKCE Maturitní témata - obor 36-47-M/01 Stavebnictví Zaměření: Pozemní stavitelství 2013/2014 STAVEBNÍ KONSTRUKCE profilová část maturitní zkoušky ústní zkouška před zkušební komisí 1. Staticky určité konstrukce

Více

14. JEŘÁBY 14. CRANES

14. JEŘÁBY 14. CRANES 14. JEŘÁBY 14. CRANES slouží k svislé a vodorovné přepravě břemen a jejich držení v požadované výšce Hlavní parametry jeřábů: 1. jmenovitá nosnost největší hmotnost dovoleného břemene (zkušební břemeno

Více

Ocelové konstrukce. Jakub Stejskal, 3.S

Ocelové konstrukce. Jakub Stejskal, 3.S Ocelové konstrukce { Jakub Stejskal, 3.S Výhody a nevýhody ocelových konstrukcí Výhody Vysoká pevnost vzhledem ke hmotnosti Průmyslová výroba (přesnost, produktivita, automatizace, odstranění sezónnosti,

Více

GlobalFloor. Cofrastra 40 Statické tabulky

GlobalFloor. Cofrastra 40 Statické tabulky GlobalFloor. Cofrastra 4 Statické tabulky Cofrastra 4. Statické tabulky Cofrastra 4 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Tloušťka stropní desky až cm Použití Profilovaný plech Cofrastra 4 je určen pro

Více

* Modelování (zjednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty

* Modelování (zjednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty 2. VNITŘNÍ SÍLY PRUTU 2.1 Úvod * Jak konstrukce přenáší atížení do vaeb/podpor? Jak jsou prvky konstrukce namáhány? * Modelování (jednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty 1 Prut: konstrukční prvek,

Více

Montované technologie. Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S

Montované technologie. Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S Montované technologie Technologie staveb Jan Kotšmíd,3.S Montované železobetonové stavby U montovaného skeletu je rozdělena nosná část sloupy, průvlaky a stropní panely) a výplňová část (stěny): Podle

Více

Stropní nosníky základní technické údaje PNG 72 3762-4. část

Stropní nosníky základní technické údaje PNG 72 3762-4. část KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Stropní nosníky základní technické údaje PNG 72 3762-4. část základní technické údaje a použití Keramické stropy HELUZ MIAKO jsou tvořené cihelnými vložkami HELUZ MIAKO a keramobetonovými

Více

HAVÁRIE KONZOL SKLADU EXPEDICE VLIVEM PŘETÍŽENÍ ŘEZIVEM

HAVÁRIE KONZOL SKLADU EXPEDICE VLIVEM PŘETÍŽENÍ ŘEZIVEM IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 81 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 HAVÁRIE KONZOL SKLADU EXPEDICE VLIVEM PŘETÍŽENÍ ŘEZIVEM

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTI-PURPOSE SPORTS BUILDING

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTI-PURPOSE SPORTS BUILDING VYOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERITY OF TECHNOLOGY FAKULTA TAVEBNÍ ÚTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INTITUTE OF METAL AND TIMBER TRUCTURE VÍCEÚČELOVÁ PORTOVNÍ HALA

Více

Platnost zásad normy:

Platnost zásad normy: musí zajistit Kotvení výztuže -spolehlivé přenesení sil mezi výztuží a betonem musí zabránit -odštěpování betonu -vzniku podélných trhlin Platnost zásad normy: betonářská prutová výztuž výztužné sítě předpínací

Více

Rekonstrukce bytů ze statického hlediska Doc. Ing. Hana Gattermayerová, CSc

Rekonstrukce bytů ze statického hlediska Doc. Ing. Hana Gattermayerová, CSc Rekonstrukce bytů ze statického hlediska Doc. Ing. Hana Gattermayerová, CSc ČVUT Stavební fakulta katedra pozemních staveb Thákurova 7, 166 29 Praha 6 e-mail: gatter@fsv.cvut.cz Atelier P.H.A., s.r.o.

Více

PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení

PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení PREFABRIKOVANÉ STROPNÍ A STŘEŠNÍ SYSTÉMY Inteligentní řešení STROPNÍ KERAMICKÉ PANELY POD - Stropní panely určené pro stropní a střešní ploché konstrukce, uložené na zdivo, průvlaky nebo do přírub ocelových

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ KOVOVÉ KONSTRUKCE I MODUL BO04-M01 USPOŘÁDÁNÍ A KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ PRŮMYSLOVÝCH BUDOV

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ KOVOVÉ KONSTRUKCE I MODUL BO04-M01 USPOŘÁDÁNÍ A KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ PRŮMYSLOVÝCH BUDOV VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ KOVOVÉ KONSTRUKCE I MODUL BO04-M01 USPOŘÁDÁNÍ A KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ PRŮMYSLOVÝCH BUDOV STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Kovové

Více

DODATEČNÉ INFORMACE Č. 4 K ZADÁVACÍM PODMÍNKÁM. Snížení energetických ztrát budovy Šumavská

DODATEČNÉ INFORMACE Č. 4 K ZADÁVACÍM PODMÍNKÁM. Snížení energetických ztrát budovy Šumavská DODATEČNÉ INFORMACE Č. 4 K ZADÁVACÍM PODMÍNKÁM k zakázce na stavební práce s názvem: Snížení energetických ztrát budovy Šumavská zadávané mimo režim zákona č. 137/2006 Sb., o veřejných zakázkách, ve znění

Více

1. Úvod... 3. 2. Návrh trapézových plechů... 3. 2.3. Šířky podpor... 13. 2.5. Spojitost trapézových plechů... 14

1. Úvod... 3. 2. Návrh trapézových plechů... 3. 2.3. Šířky podpor... 13. 2.5. Spojitost trapézových plechů... 14 Technická příručka pro výběr trapézových plechů Leden 2009 OBSAH PŘÍRUČKY 1. Úvod............................................................................. 3 2. Návrh trapézových plechů............................................................

Více

Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů

Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů Lukáš Vráblík, Vladimír Křístek 1. Úvod Jedním z nejzávažnějších faktorů ovlivňujících hlediska udržitelné výstavby mostů

Více

KOMPLETNÍ ŘEŠENÍ STAVBY

KOMPLETNÍ ŘEŠENÍ STAVBY HALY STŘECHY OPLÁŠTĚNÍ KOMPLETNÍ ŘEŠENÍ STAVBY REALIZACE O NÁS Firma ZEMAN PEM se věnuje realizaci halových staveb, ocelových konstrukcí a opláštění. Budujeme průmyslové objekty, sportovní haly, výstavní

Více

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled Petr Hájek, Ctislav Fiala Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti

Více

Manuál. Návrh ocelových konstrukcí

Manuál. Návrh ocelových konstrukcí Manuál Návrh ocelových konstrukcí Návrh ocelových konstrukcí Obsah Úvod do posudků... 2 Parametry posudků dílce pro EC-ENV... 3 Parametry posudků dílce pro EC-EN... 4 Parametry posudků dílce pro NEN 6770-6771...

Více

tpf.cz @tpf.cz www.t 40 621 E : tpf@ T: +420 271740621 00 Praha 10 12/273 101 TPF s.r.o. Krymská

tpf.cz @tpf.cz www.t 40 621 E : tpf@ T: +420 271740621 00 Praha 10 12/273 101 TPF s.r.o. Krymská 12/273 101 00 Praha 10 T : +420 27174 40 621 E : tpf@ @ www.t LEHKÉ OBVODOVÉ PLÁŠTĚ (LOP) Ing. Roman Zahradnický TPF s.r.o., Krymská 12/273, 10100 Praha 10 T: +420 271740621 M: +420 602321149 zahradnicky@

Více

12.9.2014. ÚVOD 4.ročník KOSTRUKCE STAVEB

12.9.2014. ÚVOD 4.ročník KOSTRUKCE STAVEB 12.9.2014 ÚVOD 4.ročník KOSTRUKCE STAVEB 12.9.2014 Cyklus materiálů ve stavebnictví 12.9.2014 OTEVŘENÝ SYSTÉM Stavebnice LEGO - základní prvek může být použit pro tvorbu nesčetného množství různých konstrukcí

Více

PREFABRIKOVANÉ KONSTRUKCE SKELETŮ. Funkční řešení

PREFABRIKOVANÉ KONSTRUKCE SKELETŮ. Funkční řešení PREFABRIKOVANÉ KONSTRUKCE SKELETŮ Funkční řešení ZÁKLADOVÉ KALICHY A PATKY Použití a konstrukce: - Založení železobetonových sloupů skeletů, ale případně i ocelových sloupů - Založení a kotvení libovolných

Více

Veřejná zakázka malého rozsahu odstranění stavby v Litvínově

Veřejná zakázka malého rozsahu odstranění stavby v Litvínově Veřejná zakázka malého rozsahu odstranění stavby v Litvínově Předmětem veřejné zakázky je odstranění části stavby na pozemku parc. č. 2583/4 k.ú. Horní Litvínov (je umístěna v žst. Litvínov v těsném sousedství

Více

STANOVENÍ ZATÍŽITELNOSTI MOSTŮ PK navržených podle norem a předpisů platných před účinností EN

STANOVENÍ ZATÍŽITELNOSTI MOSTŮ PK navržených podle norem a předpisů platných před účinností EN Ministerstvo dopravy TP 200 ODBOR INFRASTRUKTURY STANOVENÍ ZATÍŽITELNOSTI MOSTŮ PK navržených podle norem a předpisů platných před účinností EN Technické podmínky Schváleno MD-OI čj. 1075/08-910-IPK/1

Více

technika & detaily Technická příručka STEICO construction nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva

technika & detaily Technická příručka STEICO construction nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva Technická příručka STEICO construction nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva technika & detaily OBSAH Výrobky Charakteristiky Oblasti použití Rozpětí Řešení detailů Spojovací prostředky Tepelná ochrana

Více

BH02 Pozemní stavitelství

BH02 Pozemní stavitelství BH02 Pozemní stavitelství Zastřešení budov B) Ploché střechy Střecha = nosná střešní konstrukce + střešní plášť (nenosná konstrukce - 1 a více) Dle sklonu střechu dělíme na -plochá (sklon 1 až 5 )- ČSN

Více

DRUHY A FUNKCE OTVORŮ

DRUHY A FUNKCE OTVORŮ 3. OTVORY VE ZDECH DRUHY A FUNKCE OTVORŮ OKENNÍ OTVORY - PLNÍ FUNKCÍ PROSVĚTLENÍ A ODVĚTRÁNÍ MÍSTNOSTI DVEŘNÍ OTVORY - PLNÍ FUNKCI VSTUPU DO MÍSTNOSTI A SPOJENÍ MÍSTNOSTÍ VRATOVÉ OTVORY - PLNÍ FUNKCI

Více

Zakládání ve Scia Engineer

Zakládání ve Scia Engineer Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,

Více

Program pro prostorové. prutové konstrukce pro stavební inženýrství... Statika, která Vás bude bavit... RSTAB 8 EUROKÓDY / MEZINÁRODNÍ NORMY RSTAB8

Program pro prostorové. prutové konstrukce pro stavební inženýrství... Statika, která Vás bude bavit... RSTAB 8 EUROKÓDY / MEZINÁRODNÍ NORMY RSTAB8 Stabilita a dynamika 3D prutové konstrukce Ocel www.timberdesign.cz www.lackner-raml.at Masivní konstrukce Jeřábové dráhy Dřevo EUROKÓDY / MEZINÁRODNÍ NORMY RSTAB8 Program pro prostorové Přípoje Mosty

Více

Publikace Hodnoty ypožární odolnosti stavebních

Publikace Hodnoty ypožární odolnosti stavebních Publikace Hodnoty ypožární odolnosti stavebních konstrukcí k podle Eurokódů Důvody vydání a podmínky používání v praxi Příklady zpracování tabelárních hodnot a principy jejich stanovení Ing. Roman Zoufal,

Více

Přednáška 11 Šikmé střechy

Přednáška 11 Šikmé střechy BH02 Nauka o pozemních stavbách Přednáška 11 Přednášející: Ing. Radim Kolář, Ph.D. 8. 12. 2014 ÚVOD, POJMY Střecha (též střešní konstrukce) je stavební konstrukce nad chráněným (vnitřním) prostředím vystavěná

Více

SOFTWAROVÁ PODPORA NÁVRHU OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ

SOFTWAROVÁ PODPORA NÁVRHU OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ SOFTWAROVÁ PODPORA NÁVRHU OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Praha, září 2010 České vysoké učení technické v Praze Obsah F. Wald Předmluva...5 J. Studnička 1 Statický výpočet a software...7 J. Macháček 2

Více

PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH / VYHLÁSENI O PARAMETROCH DoP Nr. 500/1

PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH / VYHLÁSENI O PARAMETROCH DoP Nr. 500/1 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH / VYHLÁSENI O PARAMETROCH DoP Nr. 500/1 1. Jedinečný identifikační kód typu výrobku 3140.00 2. Typ: Překlad HELUZ 23,8/1000 Únosnost (včetně vlastní tíhy) / Únosnosť 13,15 kn

Více

ZÁKLADNÍ INFORMACE SLOŽENÍ MATERIÁLU VZHLED SKLADOVÁNÍ LIKVIDACE ODPADŮ

ZÁKLADNÍ INFORMACE SLOŽENÍ MATERIÁLU VZHLED SKLADOVÁNÍ LIKVIDACE ODPADŮ ZÁKLADNÍ INFORMACE Krytina Eternit je vyráběna v souladu s evropskou harmonizovanou normou EN 492: Vláknocementové desky a tvarovky, která stanovuje požadavky na vláknocementové desky pro střešní krytinu

Více

zemní vruty základy bez betonu!

zemní vruty základy bez betonu! zemní vruty základy bez betonu! ZEMNÍ VRUTY KRINNER moderní systém zakládání staveb Použití: dřevostavby haly, účelové stavby kontejnery, garáže městské a veřejné stavby fotovoltaiky dopravní značení reklamní

Více

DIGITÁLNÍ PLANETÁRIUM

DIGITÁLNÍ PLANETÁRIUM DIGITÁNÍ PANETÁRIUM p.p.č. 280/7 k.ú. Kluky F.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST BETONOVÉ KONSTRUKCE 3 D - stavebně konstrukční část BK OBSAH IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE:... 3 ZADÁNÍ:... 3 F.1.2.1. TECHNICKÁ ZPRÁVA...

Více

Novostavba objektu HiLASE. Obsah:

Novostavba objektu HiLASE. Obsah: Obsah: 1. ÚVOD 5 1.1. Identifikační údaje 5 1.2. Předmět statického výpočtu 6 1.3. Podklady 6 1.4. Popis stavby 6 1.5. Geologie 7 1.6. Založení objektu 7 2. STATICKÁ ČÁST 10 2.1. Projekt HiLase - celek

Více

Tepelně technické vlastnosti zdiva

Tepelně technické vlastnosti zdiva Obsah 1. Úvod 2 2. Tepelná ochrana budov 3-4 2.1 Závaznost požadavků 3 2.2 Budovy které musí splňovat normové požadavky 4 ČSN 73 0540-2(2007) 5 2.3 Ověřování požadavků 4 5 3. Vlastnosti použitých materiálů

Více

Tabulka 3 Nosníky R 80 R 80 10 1) R 120 220 70 1) 30 1) 55 1) 15 1) 40 1) R 120 260 65 1) 35 1) 20 1) 50 1) 410 60 1) 25 1) R 120 R 100 R 120

Tabulka 3 Nosníky R 80 R 80 10 1) R 120 220 70 1) 30 1) 55 1) 15 1) 40 1) R 120 260 65 1) 35 1) 20 1) 50 1) 410 60 1) 25 1) R 120 R 100 R 120 Tabulka 3 Nosníky Požární odolnost v minutách 15 30 45 60 90 1 1 Nosníky železobetonové,,3) (s ustálenou vlhkostí), bez omítky, druh DP1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Nosníky monoliticky spojené se stropní deskou,

Více

MONTÁŽNÍ PŘÍRUČKA PLASTOVÁ OKNA DVEŘE. www.rehau.cz. Stavebnictví Automotive Průmysl

MONTÁŽNÍ PŘÍRUČKA PLASTOVÁ OKNA DVEŘE. www.rehau.cz. Stavebnictví Automotive Průmysl MONTÁŽNÍ PŘÍRUČKA PLASTOVÁ OKNA DVEŘE www.rehau.cz Stavebnictví Automotive Průmysl Provedení montáže Kvalita vysoce kvalitních oken stojí a padá s provedením jejich připojení k obvodové konstrukci. Odborně

Více

Technická zpráva nosné konstrukce

Technická zpráva nosné konstrukce Technická zpráva nosné konstrukce 1. Úvodní část Výchozí podklady pro zpracování profesní části statika Dispoziční a stavební návrh vypracovaný pracovníky architektonického ateliéru Ježková Jaroš pod vedením

Více

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I

POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více