Analýza stability rotujících. Jan Dupal KME FAV ZČU v Plzni
|
|
- Matěj Dušek
- před 4 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Analýza stability rotujících kontinuí Jan Dupal KME FAV ZČU v Plzni
2 estavení pohybové rovnice Obr. nfinitesimální element v obecné poloze
3 Aproximační vztahy pro posuvy Průhyby neutrální osy (viz obr. ) ve směrech y (v) a z(w) a a natočení okolo os z(ψ) a y(υ) ( ) ( ), q Φ x x v ( ) ( ), Pq Φ x x w, 3 3 l l l l l, P () ( ) ( ), / q Φ x x v x ψ ( ) ( ), / Pq Φ x x w x ϑ () q ϑ ψ w v (3) ( ), / ξ, q q q,, ϑ ϑ ψ ψ w v q q ( ) [ ].,,, 3 x x x Φ x ( ), t (3) Předpoklad - malé průhyby Kinetická energie součet kinetické energie od unášivého pohybu posuvného a od druhotného sférického pohybu. + + l l k k k d dadx E E E Jω ω v v ρ (4) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) x w x v x w x v x u v
4 [ ] t t t t sin cos, sin cos, ω ϑ ω ψ ω ψ ω ϑ ϑψ ω + + ω je výsledná úhlová rychlost infinitesimálního elementu vyjádřená v souřadnicovém systému.,, ς η ξ Matice setrvačnosti infinitesimálního elementu v tomtéž souřadnicovém systému má tvar dx D D d ρ ς ης ης η J (5) (6) Po integrování dostaneme oba sčítance v (4) ve tvaru Po integrování dostaneme oba sčítance v (4) ve tvaru ( ) ( ) Pq P q q q v v + + l l k A dadx w v dadx E ρ ρ ρ (7) [ + 33 q P q k l E ω ω ρ ( ) q q q P q Pq P q s cs c η ( ) q q Pq P q q P q sc D sc D s c D ης ης ης ] q P P q q P q q q s cs c ς ς ς (8)
5 kde jsme označili kl ij l i x i j k l [ x x L x ] [ x x L x ] dx, c cosω t, s sinωt. x j (9) Dosadíme-li vztahy (7) a (8) s ohledem na (4) do Lagrangeovy rovnice druhého druhu, dostáváme d dt kde Ek q [ M + M ( t) ] q ( t) + D ( t) q ( t), ( t) ( t) M ( ), M, a kde t M P ς ης 8,8 ρ R Dης P ηp P M je matice hmotnosti nosníkového prvku vyjádřená v prostoru ξ, η, ς. ( t) G + ( t)( MΩ Ω M ) ( ), D + t D () () () ( t) c ( t) s( t) s( t) c( t) R 8,8, c ( t) cosω t, Ω ω P, s ( t) sinω t P, Ω Ω Ω,
6 Ω, 4,4 ( t), c( t) R, s G P 33 8,8 ρω R 33 P. (3) Vnitřní síly matice tuhosti a tlumení Prvky tensoru deformace a napětí (jednoosá napjatost) posunutí ve směru x ve tvaru u ( x, y, z) yψ ( x) + zϑ( x). (4) Lagrangeova formulace jeden materiálový bod (jedno vlákno rotoru) souřadnice (prostorové souřadnice) jsou časově proměnné pomocí materiálových souřadnic y, z η, ς y y η cosωt ς sinωt, z η sinωt + ς cosωt, ω z, z ω y. (5) (6)
7 Jediný nenulový prvek tensoru deformace, rychlosti deformace a jeho virtuální změna ε ε u x // // ( x z, y) yφ ( x) q zφ ( x) Pq,, u // // ( x, z, y) yφ ( x) q zφ ( x) Pq x t (7) (8) δε // ( x ) z q P Φ ( ). // Φ x yδq δ (9) Předpoklad... Kelvinův-Voightův materiál - konstituční vztah σ Eε +η v Eε po dosazení do vztahu pro vyjádření virtuální práce vnitřních sil (i - internal) δ W i δεσdv δεe + V V ( ε η ε ) v dv () psát pro δq, δq δw i [ ( P )] dv. ( ) // // // // // yδq Φ E yφ ( x) q zφ ( x) Pq η yφ ( x) q + zφ ( x) q V v ()
8 δ Podobně pro q q, δ Celková pohybová rovnice jednoho konečného elementu včetně setrvačných účinků [ M ( t) M ( t) ] q ( t) + G + ( t)( MΩ + Ω M) ( t) + ηv ( t) K( t) ( t) K ( t) + ( t) KΩ( t) q t f t matice [ ] q ( )+ [ ] ( ) ( ) + t + v η (3) K P ς ης 8,8 R EDης P EηP P E ED ( t) q ( t) + B( t) q ( t) + K( t) q( t) f ( t) M n, n kde X( + ) X( t) R, X { M, B, K}, π t. Posouzení stability (nestability) rotoru, ω (4) (5) Floquetova teorie [Nayfeh]. Převod n rovnic. řádu na n rovnic. řádu (5)+triviální identita ( t ) q ( t) M( t) q ( t), M (6)
9 dostaneme B M ( t) M( t) ( t) q q ( t) ( t) K q M q ( t) ( t) f ( t) (7) což znamená N ~ ( t) u ( t) P( t) u( t) f ( t) / N ( t) (8) u ( t) A( t) u( t) + b( t), A( t) N ( t) P( t), b( t) N ( t) f ( t) Homogenní rovnice (pro homogenní řešení použijeme označení x( t) ~ ( t) ( t) x( t), x A n,n ( t) A R (3) n nezávislých řešení rovnice (3) např. postupně ve tvaru sloupců jednotkové matice. Fundamentální matice X ( t ) [ x ( t ), x ( t n,n ),..., x ( )] R, t n která splňuje původní rovnici, tzn. ( t) ( t) X( t). X A (3) (3)
10 ubstituce τ t + t τ dx X A τ dτ ( ) X. Fundamentální matice v čase X τ t + n,n ( t) [ x ( t + ), x ( t + ),..., x ( t + )] R, n (34) lineární kombinace x ( t) i maticový tvar X n,n ( t + ) X( t) Z, Z R (35) Pro X ( ), ( ) X( ) Z Z Z X matice monodromie λ i λ ( Z) i ( Z) > systém stabilní systém nestabilní
11 Důkaz: Podobnostní transformace zachovává vl. čísla Jordanova kanonická transformace V ZV J, (37) Převedení (35) do blokově diagonálního tvaru V (35) substituce za X ( t ) Y( t) V, X( t + ) Y( t + ) V. (38) Z druhé rovnice (38) vyjádříme Y ( t + ) X ( t + ) V. (39) a do vztahu (39) dosadíme (35) Y ( t + ) X( t) Z V. Za X( t) do (4) první vztah (38)/ Y ( t + ) Y( t) J. místo X( t) máme Y( t) (4)
12 Dva případy a) Jordanova matice je diagonální mající vlastní čísla na diagonále J Λ (spektrální matice) i-tý sloupec matice Y( t + ) ve vztahu (4) y i N ( t + ) λ y ( t) y ( t + N ) λ y ( t) i i i i i (4) Z (4) je-li N ( t + N ) lim λ y ( t) λ < lim y pro každé i (43) i N i N i i systém je stabilní a naopak, je-li alespoň jedno λ > i, systém je nestabilní b) J Λ + H, (44) Λ λ λ O O H i, H O R H j λ n O n,n
13 i i i ρ ρ, H R O O (45) Maximální rozměr nilpotentu i i ρ max ρ ndex matice ( ) ρ H i Ze (4) ( ) ( ) N t N t J Y Y + + (46) Matice N J... binomický rozvoj ( ) k k N k k k N N k N N k N k N H Λ H Λ H Λ J + ρ (47) > ρ k k, H
14 Ze vztahu (47) je vidět, že suma je konečná a stejně bude záležet na mocnině spektrální matice. Pro N, bude J N v případě, že systém je stabilní. ím je důkaz ukončen. estovací úlohy Obr. Rotor obdélníkového průřezu
15 ω,6 rad / s pro konstantní střední moment setrvačnosti plochy příčného průřezu ( + )/ konst., c η ς měnící se poměr κ η / ς, κ.,.95, κ omega [rad/s] 3.5 pomer kapa
16 Závěr Pro κ Ω i 338.8, 543.5, 63.4, rad/s. i,, 3, 4 Rezonance u parametrických kmitů ω ( Ω ± )/ p, i Ω j součtové nebo rozdílové pro i j jednoduché pro i j Přirozené číslo p... řád rezonance měnícím se parametrem κ dochází k rozštěpení vlastních frekvencí v důsledku nestejné tuhosti rotoru v rovinách ξη a ξς
17 Vykresleni mist s vetsim vlastnim cislem monodromie nez kapa Uhlova frekvence otaceni [rad/s] Z obr. jsou zřejmé rezonanční úseky v oblastech okolo 34 a 55 rad/s pro κ. 95 tzn. v případě, kdy tuhost v obou rovinách je téměř stejná. 44 rad/s odpovídá součtové frekvenci ( Ω + Ω )/ ( ) / rad/s.
18 Výpočty CFD Frotor D model ng. Zdeněk Jůza, ng. Jiří Pokorný, ng. Bartoloměj Rudas, ng. Richard Matas, PhD.
19 Obsah eznámení s CFD Frotor Základní kroky CFD výpočtu, cíle kutečné dílo Model Frotoru pro výpočet D model Výpočet Okrajové podmínky Průběh
20 Obsah eznámení s předběžnými výsledky Závěry Číselné hodnoty Vizualizace proudění rovnání s experimentem Doporučení
21 eznámení s CFD eznámení s CFD Základní kroky CFD výpočtu - definice cílů - stanovení modelované oblasti - výběr správného řešiče - vytvoření výpočetní sítě - nastavení numerického modelu -řešení - zkonvergování řešení - výsledky - revize modelu, nový výpočet
22 eznámení s CFD Cíle - čeho chceme dosáhnout, k čemu dále budou výsledky sloužit - jakou chceme přesnost - jak rychle! V tomto případě chceme dosáhnout funkčnosti modelu (otáčení lopatek), vyladění výpočtu pro 3D model.! Přesnost nemusí být velká (velké geometrické zjednodušení).! Pro nový typ úlohy, která dosud nebyla počítána, není možné stanovit čas, za který se úloha vypočítá.
23 Frotor Frotor skutečný model
24 Frotor stanovení modelované oblasti
25 Model pro výpočet Model Frotoru pro výpočet D model
26 Výpočet Výpočet Okrajové podmínky - tvar modelované oblasti se mění v závislosti na čase > dynamické sítě - počáteční síť + popis profilu hranice pomocí UDF (user-defined function) UDF - jsou funkce, které se načítají do Fluentu a umožňují rozšíření možností řešiče - jsou psány programovacím jazykem C - jsou definovány pomocí DEFNE maker DEFNE_GRD_MOON DEFNE_GEOM
27 Výpočet DEFNE_GRD_MOON - aktualizace pozice uzlů sítě na hranici - makro má 5 parametrů - popis stěn označených jako c, které se pohybují po křivce, jejíž parametrické rovnice jsou: x y a cos a + ( ω t ) + R cos ( ω t ) a sin ( ω t ) + R sin ( ω t ) - popis stěn rotoru x y r cos ( ω t ),6 + r sin ( ω t )
28 Výpočet DEFNE_GEOM - vhodné pro definici geometrie na deformující se hranici - makro má 4 parametry - popis bočních stěn měnící svou velikost s rotací popsanou rovnicemi x r cos ( ω t ) y,6 + r sin ( ω t ) POHYB ÍĚ - local remeshing - smoothing
29 Výpočet Model okrajové podmínky ω Pressure outlet Pressure inlet
30 Výpočet okrajové podmínky - vstup * pressure inlet - co 93,6 K - p co 3 atm - výstup * pressure outlet - p st atm - proudící médium - vzduch jako ideální plyn - rotační pohyb - ω 5 resp. 3 ot/min
31 Výpočet Výpočet průběh - byly počítány dvě varianty pro 3 a 5 ot/min - časové kroky pro 3 ot/min 5* -6 s iterací na jeden čas. krok 4 čas. kroků na jednu otáčku pro 5 ot/min * -5 s iterací na jeden čas. krok 4 čas. kroků na jednu otáčku je potřeba min otáčky frotoru!!!
32 Výpočet Výpočet problémy při výpočtu - nadefinování pohybů lopatek - časové kroky (velmi malé) - nastavení řešiče -přesíťování frotoru
33 Výsledky CFD η td h h is c c s sis - h je užitečný spád - h is představuje izoentropický spád ve stroji P M ω
34 Výsledky CFD Výsledky CFD 5 Číselné hodnoty Výkon Frotoru - 5 ot/min průběh výkonu střední hodnota výkonu poslední otáčka 8,35 kw Výkon [kw] 5,5,5,375,5,65,75,875,5 Poloha [ot]
35 Výsledky CFD Výkon Frotoru - 3 ot/min 5 průběh výkonu 45 střední hodnota výkonu poslední otáčka 9,37 kw 4 Výkon [kw] ,3775,55,675,755,8775,5,75,55 Poloha [ot]
36 Výsledky CFD Průtočné množství Frotoru 5 ot/min,8,6 vstup vystup rozdíl,4, m [kg/s] -, -,4 -,6 -,8 -,5,5,375,5,65,75,875,5 poloha [ot]
37 Výsledky CFD Průtočné množství Frotoru 3 ot/min ] m [kg/s],3, vstup, vystup,9,8 rozdíl,7,6,5,4,3,, -, -, -,3 -,4 -,5 -,6 -,7 -,8 -,9 - -, -,,3775,55,675,755,8775,5,75,55 poloha [ot]
38 Výsledky CFD Účinnost Frotoru 5 ot/min, 9, 8, 7, Účinnost [%] 6, 5, 4, průběh účinnosti střední hodnota účinnosti 3,5% 3,,,,,,5,5,375,5,65,75,875,,5,5,375,5,65,75,875,,5,5 Poloha [ot]
39 Výsledky CFD Účinnost Frotoru 5 ot/min 6, 5, průběh účinnosti střední hodnota účinnosti 3,5% 4, Účinnost [%] 3,,,,,5,5,375,5,65,75,875,,5 Poloha [ot]
40 Výsledky CFD Účinnost Frotoru 3 ot/min 85, 75, průběh účinnosti střední hodnota účinnosti 5,7% 65, Účinnost [%] 55, 45, 35, 5,,378,53,68,753,878,3,8,53 Poloha [ot]
41 Výsledky CFD Vizualizace proudění - hustota - statická teplota - Machovo číslo - statický tlak
42 Závěry Závěry obecně výpočet nový typ úlohy (bez předchozích zkušeností) podklad pro 3d úlohu velmi náročná úloha (časově, při běhu výpočtu..) výpočet dal základní fyzikální hodnoty (řádově)
43 Závěry rovnání s experimentem - vzhledem ke zjednodušení D modelu lze určit jen základní charakter proudění, trendy apod. pokud nejsou známy předchozí výpočty, experimenty, je potřeba udělat podrobnou analýzu - orientačně lze D výpočet považovat za velmi přínosný - ukázal vyšší hodnotu účinnosti než je experimentální hodnota což je správné (nezahrnují se totiž ztráty mechanické) - výskyt větších Machových čísel mezi pláštěm frotoru a lopatkami to může ukazovat na větší hladiny hlučnosti a vibrace vznikající ve stroji
44 Závěry Doporučení - podrobná analýza D výpočtu, revize modelu, dopočítat více provozních režimů - pro 3D model zvolit delší oblasti pro vstup a výstup nedojde k ovlivnění hodnot veličin pro vyhodnocení - u 3D modelu spočítat minimálně otáčky pro optimální provozní režim Očekávání od 3D modelu - náročný výpočet po všech stránkách - tvorba modelu pro výpočet - časová náročnost výpočtu a stabilita výpočtu - vyhodnocení
45 Závěry 3D model
46 Děkuji za pozornost!!!!
47 Příprava a podání patentové přihlášky Prof. ng. Ladislav Jakl, Cc. ČVU, fakulta strojní,.. 7 Národní vzdělávací fond
48 Podání přihlášky Pro podání přihlášky se vždy doporučuje použít přihlašovací formulář, který vydal Úřad a který vydává přihlašovatelům bezplatně a je k dispozici na internetu ( Řádně podaná přihláška musí obsahovat: Žádost o udělení patentu ve dvojím vyhotovení (Úřadem vydaný formulář) Popis vynálezu s nejméně jedním patentovým nárokem Anotaci Popřípadě výkresy Vše musí být v jednom hlavním a dvou vedlejších vyhotoveních. Jedno z vedlejších vyhotovení těchto příloh musí být podepsáno přihlašovatelem nebo jeho zástupcem. Je-li přihlašovatel v řízení o přihlášce zastoupen, je třeba k přihlášce připojit plnou moc. Národní vzdělávací fond
49 Podání přihlášky a priorita Za podání přihlášky musí přihlašovatel zaplatit stanovený správní poplatek a v případě podání mezinárodní přihlášky i poplatky stanovené podle mezinárodní smlouvy PC za mezinárodní řízení o vynálezu. Předseda Úřadu vydal nstrukci, kterou se stanoví standard úpravy přihlášky vynálezu a současně i vzory úpravy popisu vynálezu. Právo přednosti vzniká přihlašovateli podáním přihlášky vynálezu nebo na základě mezinárodní smlouvy. Právo přednosti podle mezinárodní smlouvy musí přihlašovatel uplatnit již v přihlášce vynálezu uvedením data podání přihlášky, z níž právo přednosti uplatňuje, její číslo a stát, v němž byla tato přihláška podána. Na výzvu úřadu musí tuto prioritu prokázat předložením tzv. prioritního dokladu. Patentový zákon samozřejmě počítá s možností přepsání přihlášky nebo patentu na jinou osobu v případě soudního sporu o původcovství vynálezu. 3 Národní vzdělávací fond
50 Řízení o přihlášce vynálezu V rámci řízení o přihlášce se žádostí o udělení patentu se zjišťuje, zda podaná přihláška vyhovuje formálním a základním právním podmínkám a zda je předmět přihlášky schopný k udělení požadované právní ochrany. Základní novinkou v řízení o udělení patentu, která byla po roce 99 v České republice zavedena v souladu s harmonizací s evropským patentovým právem, je tzv. odložený průzkum. Jeho podstata spočívá v tom, že po podání přihlášky Úřad provede pouze tzv. předběžný průzkum na formálně právní podmínky a přihlášku po 8 měsících od priority zveřejní. Úplný hluboký průzkum provede Úřad jen tehdy, jestliže o to požádá přihlašovatel či jiná osoba do 36 měsíců od podání přihlášky vynálezu a jestliže za provedení úplného průzkumu zaplatí stanovený správní poplatek. 4 Národní vzdělávací fond
51 Předběžný průzkum V průběhu předběžného průzkumu Úřad zkoumá: zda přihláška neobsahuje předmět, který není zjevně vynálezem schopným pro udělení patentu zda nepatří mezi objevy, vědecké teorie a matematické metody, mezi pouhé vnější úpravy výrobků, mezi plány, pravidla a způsoby vykonávání duševní činnosti, mezi programy pro počítače, zda není pouhým uvedením informace zda nejde o vynález, který je v rozporu s obecnými zájmy, zejména zásadami lidskosti a veřejnou morálkou zda nejde o způsoby prevence, diagnostiky a léčení lidí a zvířat a zda nejde o odrůdy rostlin a plemena zvířat a o biologické postupy jejich pěstování a šlechtění zda je vynález v přihlášce vynálezu vysvětlen jasně a dostatečně tak, aby jej mohl odborník uskutečnit zda přihláška nemá takové nedostatky, které by bránily jejímu zveřejnění (např. zda nechybí anotace vynálezu, popř. výkres potřebný pro zveřejnění) zda byl zaplacen předepsaný správní poplatek 5 Národní vzdělávací fond
52 Předběžný průzkum Pokud se v průběhu předběžného průzkumu zjistí, že předmět přihlášky je zjevně nepatentovatelný, Úřad přihlášku zamítne. Před zamítnutím musí Úřad i v této fázi řízení přihlašovateli umožnit, aby se k podkladům, na jejichž základě má být rozhodnuto, mohl vyjádřit. Pokud by předmět přihlášky vykazoval vady bránící jejímu zveřejnění nebo by přihlašovatel i přes výzvu Úřadu nezaplatil příslušné správní poplatky, nebo by vytčené vady neodstranil. Úřad by řízení o přihlášce zastavil. Na tento důsledek však musí být přihlašovatel upozorněn při stanovení lhůty k odstranění zjištěné vady. 6 Národní vzdělávací fond
53 Předběžný průzkum Jestliže Úřad v průběhu předběžného průzkumu zjistí, že je přihláška schopna zveřejnění, učiní tak po uplynutí 8 měsíců od vzniku práva přednosti a toto zveřejnění oznámí ve věstníku. Pokud o to přihlašovatel požádá do měsíců od vzniku práva přednosti a zaplatí stanovený správní poplatek, může být přihláška zveřejněna i před touto lhůtou. Jestliže přihlašovatel využil možnosti a požádal již dříve o provedení úplného průzkumu a došlo k udělení patentu, pak Úřad zveřejní přihlášku před uplynutím 8měsíční lhůty. Bez souhlasu majitele patentu to však nesmí Úřad učinit před uplynutím měsíců od vzniku práva přednosti. 7 Národní vzdělávací fond
54 Předběžný průzkum Má-li Úřad v době zveřejnění k dispozici zprávu o stavu techniky (rešerši), vztahující se k vynálezu uplatněnému v přihlášce, může současně zveřejnit i tuto zprávu. Úřad přihlášku vynálezu zveřejní tak, že zveřejnění přihlášky se základními údaji o přihlášce a anotací oznámí ve svém Věstníku a materiály přihlášky zpřístupní ve veřejné ejné studovně Úřadu. Po zveřejnění přihlášky může kdokoliv podat připomínky k patentovatelnosti jejího předmětu. Podatel připomínek se však nestává účastníkem řízení. Přihlašovatel musí být o připomínkách vyrozuměn, aby mohl zvážit účelnost dalšího řízení, popřípadě nutnost úpravy patentových nároků a popisu vynálezu. 8 Národní vzdělávací fond
55 Úplný průzkum Přihlašovatel či jiné osoby mohou podat Úřadu žádost o provedení úplného průzkumu. Na základě této žádosti a po zaplacení stanoveného poplatku nebo z moci úřední podrobí Úřad přihlášku plnému (hlubokému) průzkumu, při němž zjišťuje, zda její předmět splňuje podmínky pro udělení patentu. Žádost o provedení úplného průzkumu však musí být podána nejpozději do 36 měsíců od podání přihlášky vynálezu a nelze ji vzít zpět. polu se žádostí je žadatel povinen zaplatit stanovený správní poplatek. Úřad má povinnost zahájit úplný průzkum neprodleně po podání žádosti. Pokud nebude žádost o provedení úplného průzkumu podána nejpozději do 36 měsíců od podání přihlášky, Úřad řízení o přihlášce vynálezu zastaví. 9 Národní vzdělávací fond
56 Úplný průzkum Pokud Úřad při úplném průzkumu zjistí, že předmět přihlášky splňuje stanovené podmínky a přihlašovatel zaplatí stanovený poplatek, dojde k udělení patentu. Přihlašovatel se tak stává majitelem patentu. Majiteli patentu vydá Úřad patentovou listinu, v níž uvede jméno původce vynálezu a jejíž součástí je popis vynálezu a patentové nároky a udělení patentu oznámí ve Věstníku. Za vydání patentové listiny a udržování patentu jsou stanoveny poplatky. Pokud přihlašovatel neodstraní ve stanovené lhůtě vytčené vady přihlášky nebo nezaplatí stanovené poplatky, dojde k zastavení řízení o přihlášce (po předchozím upozornění na důsledek nesplnění stanoveného úkolu nebo nezaplacení poplatku). Pokud předmět přihlášky nesplní podmínky pro udělení patentu, dojde k zamítnutí přihlášky (poté, kdy bylo přihlašovateli umožněno vyjádřit se k podkladům, na jejichž základě má být o přihlášce rozhodnuto. Národní vzdělávací fond
57 PUBLKACE Podrobný postup při přípravě patentové přihlášky je obsahem publikace: PRÁVNÍ OCHRANA VYNÁLEZŮ A UŽNÝCH VZORŮ Vypracování jejich popisů a nároků na ochranu Autor: Prof. ng. Ladislav Jakl, Cc. Národní vzdělávací fond
Výpočtová studie 2D modelu stroje - Frotor
Objednávka: 2115/0003/07 V Plzni dne: 20.5.2007 Ing. Zdeněk Jůza Západočeská univerzita v Plzni FST KKE Na Čampuli 726 Univerzitní 8 Tlučná Plzeň 330 26 306 14 Technická zpráva Výpočtová studie 2D modelu
VíceMODIFIKOVANÝ KLIKOVÝ MECHANISMUS
MODIFIKOVANÝ KLIKOVÝ MECHANISMUS Michal HAJŽMAN Tento materiál je spolufinancován Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Vyšetřování pohybu vybraných mechanismů v systému ADAMS
VíceDIPLOMOVÁ PRÁCE OPTIMALIZACE MECHANICKÝCH
DIPLOMOVÁ PRÁCE OPTIMALIZACE MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MECHANISMU TETRASPHERE Vypracoval: Jaroslav Štorkán Vedoucí práce: prof. Ing. Michael Valášek, DrSc. CÍLE PRÁCE Sestavit programy pro kinematické, dynamické
VíceStanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Stanovení ických otáček vačkového hřídele Frotoru Řešitel: oc. r. Ing. Jan upal Plzeň, březen 7 Úvod: Cílem předložené zprávy je
VíceRovinná úloha v MKP. (mohou být i jejich derivace!): rovinná napjatost a r. deformace (stěny,... ): u, v. prostorové úlohy: u, v, w
Rovinná úloha v MKP Hledané deformační veličiny viz klasická teorie pružnosti (mohou být i jejich derivace!): rovinná napjatost a r. deformace (stěny,... ): u, v desky: w, ϕ x, ϕ y prostorové úlohy: u,
VíceVzpěr jednoduchého rámu, diferenciální operátory. Lenka Dohnalová
1 / 40 Vzpěr jednoduchého rámu, diferenciální operátory Lenka Dohnalová ČVUT, fakulta stavební, ZS 2015/2016 katedra stavební mechaniky a katedra matematiky, Odborné vedení: doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D.,
VíceCo chcete vědět o patentech? Průmyslově-právní ochrana technických řešení
WWW.UPV.CZ Co chcete vědět o patentech? Průmyslově-právní ochrana technických řešení ÚŘAD PRAHA Ing. Eva SCHNEIDEROVÁ 9/12/2010 Eva Schneiderová Úřad průmyslového vlastnictví Praha 6-Bubeneč, Ant.Čermáka
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceSVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika
VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
Více1 Veličiny charakterizující geometrii ploch
1 Veličiny charakterizující geometrii ploch Jedná se o veličiny charakterizující geometrii průřezu tělesa. Obrázek 1: Těleso v rovině. Těžiště plochy Souřadnice těžiště plochy, na které je hmota rovnoměrně
Více550/1990 Sb. VYHLÁŠKA Federálního úřadu pro vynálezy ze dne 11. prosince 1990 o řízení ve věcech vynálezů a průmyslových vzorů
550/1990 Sb. VYHLÁŠKA Federálního úřadu pro vynálezy ze dne 11. prosince 1990 o řízení ve věcech vynálezů a průmyslových vzorů Federální úřad pro vynálezy v dohodě se zúčastněnými ústředními orgány podle
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceZákon č. 478/1992 Sb., ze dne 24. září 1992, o užitných vzorech, ve znění zákona č. 116/2000 Sb., zákona č. 501/2004 Sb. a zákona č. 221/2006 Sb.
Zákon č. 478/1992 Sb., ze dne 24. září 1992, o užitných vzorech, ve znění zákona č. 116/2000 Sb., zákona č. 501/2004 Sb. a zákona č. 221/2006 Sb. Federální shromáždění České a Slovenské Federativní Republiky
Více1. Řešená konstrukce Statické řešení Výpočet průhybové čáry Dynamika Vlastní netlumené kmitání...
. Řešená konstrukce.... Statické řešení.... Výpočet průhybové čáry... 5. Dynamika.... Vlastní netlumené kmitání..... Jacobiho metoda rovinné rotace... 4.. Popis algoritmu... 4. Vynucené kmitání... 5 4.
VíceRozdíly mezi MKP a MHP, oblasti jejich využití.
Rozdíly mezi, oblasti jejich využití. Obě metody jsou vhodné pro určitou oblast problémů. základě MKP vyžaduje rozdělení těles na vhodný počet prvků, jejichž analýza je poměrně snadná a pro většinu částí
VíceDynamika vázaných soustav těles
Dynamika vázaných soustav těles Většina strojů a strojních zařízení, s nimiž se setkáváme v praxi, lze považovat za soustavy těles. Složitost dané soustavy závisí na druhu řešeného případu. Základem pro
VíceJEDNOTKY. E. Thöndel, Ing. Katedra mechaniky a materiálů, FEL ČVUT v Praze. Abstrakt
SIMULAČNÍ MODEL KLIKOVÉ HŘÍDELE KOGENERAČNÍ JEDNOTKY E. Thöndel, Ing. Katedra mechaniky a materiálů, FEL ČVUT v Praze Abstrakt Crankshaft is a part of commonly produced heat engines. It is used for converting
VíceVYBRANÉ PARTIE Z NUMERICKÉ MATEMATIKY
VYBRANÉ PARTIE Z NUMERICKÉ MATEMATIKY Jan Krejčí 31. srpna 2006 jkrejci@physics.ujep.cz http://physics.ujep.cz/~jkrejci Obsah 1 Přímé metody řešení soustav lineárních rovnic 3 1.1 Gaussova eliminace...............................
Více3D CFD simulace proudění v turbinovém stupni
3D CFD simulace proudění v turbinovém stupni Bc. Petr Toms Vedoucí práce: Ing. Tomáš Hyhlík Ph.D. Abstrakt Tato studie se zabývá vlivem přesahu délky oběžné lopatky vůči rozváděcí na účinnost stupně. Přesahem
Více2. Určte hromadné body, limitu superior a limitu inferior posloupností: 2, b n = n. n n n.
Písemka matematika 3 s řešením 1. Vypočtěte lim n( 1 + n 2 n), n lim n (( 1 + 1 n e ) n ) n. 1/2, 1/ e 2. Určte hromadné body, limitu superior a limitu inferior posloupností: a n = sin nπ ( 2, b n = n
VíceKinematika tuhého tělesa. Pohyb tělesa v rovině a v prostoru, posuvný a rotační pohyb
Kinematika tuhého tělesa Pohyb tělesa v rovině a v prostoru, posuvný a rotační pohyb Úvod Tuhé těleso - definice všechny body tělesa mají stálé vzájemné vzdálenosti těleso se nedeformuje, nemění tvar počet
Vícetrubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek 1: Prut namáhaný kroutícím momentem.
Namáhání krutem Uvažujme přímý prut neměnného kruhového průřezu (Obr.2), popřípadě trubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek : Prut namáhaný kroutícím momentem.
VíceOHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )
3.3 Řešené příklady Příklad 1: Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále určete M max a proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.5 m, b = 0.3 m, c = 0.4 m, d =
Vícei β i α ERP struktury s asynchronními motory
1. Regulace otáček asynchronního motoru - vektorové řízení Oproti skalárnímu řízení zabezpečuje vektorové řízení vysokou přesnost a dynamiku veličin v ustálených i přechodných stavech. Jeho princip vychází
VíceKLASICKÁ MECHANIKA. Předmětem mechaniky matematický popis mechanického pohybu v prostoru a v čase a jeho příčiny.
MECHANIKA 1 KLASICKÁ MECHANIKA Předmětem mechaniky matematický popis mechanického pohybu v prostoru a v čase a jeho příčiny. Klasická mechanika rychlosti těles jsou mnohem menší než rychlost světla ve
VíceTENSOR NAPĚTÍ A DEFORMACE. Obrázek 1: Volba souřadnicového systému
TENSOR NAPĚTÍ A DEFORMACE Obrázek 1: Volba souřadnicového systému Pole posunutí, deformace, napětí v materiálovém bodě {u} = { u v w } T (1) Obecně 9 složek pole napětí lze uspořádat do matice [3x3] -
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ PRŮVODCE GB01-P03 MECHANIKA TUHÝCH TĚLES
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Prof. RNDr. Zdeněk Chobola,CSc., Vlasta Juránková,CSc. FYZIKA PRŮVODCE GB01-P03 MECHANIKA TUHÝCH TĚLES STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU
VíceGlobální matice konstrukce
Globální matice konstrukce Z matic tuhosti a hmotnosti jednotlivých prvků lze sestavit globální matici tuhosti a globální matici hmotnosti konstrukce, které se využijí v řešení základní rovnice MKP: [m]{
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE DYNAMIKA ROTUJÍCÍCH SYSTÉMŮ
ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE Přednáška č. 3 DYNAMIKA ROTUJÍCÍCH SYSTÉMŮ Prof. Ing. Vladimír Zeman, DrSc. OBSAH 1. Úvod. Základní výpočtový model v rotujícím prostoru 3. Základní výpočtový model rotoru
VíceObecný Hookeův zákon a rovinná napjatost
Obecný Hookeův zákon a rovinná napjatost Základní rovnice popisující napěťově-deformační chování materiálu při jednoosém namáhání jsou Hookeův zákon a Poissonův zákon. σ = E ε odtud lze vyjádřit také poměrnou
VíceNumerické modelování interakce proudění a pružného tělesa v lidském vokálním traktu
Numerické modelování interakce proudění a pružného tělesa v lidském vokálním traktu Vedoucí práce: doc. Ing. Petr Šidlof, Ph.D. Bc. Petra Tisovská 22. května 2018 Studentská 2 461 17 Liberec 2 petra.tisovska@tul.cz
VícePROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ. Jaroslav Štěch
SOUTĚŽNÍ PŘEHLÍDKA STUDENTSKÝCH A DOKTORSKÝCH PRACÍ FST 2007 PROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ Jaroslav Štěch ABSTRAKT Úkolem bylo zjistit numerickou CFD
VícePružnost a pevnost I
Stránka 1 teoretické otázk 2007 Ing. Tomáš PROFANT, Ph.D. verze 1.1 OBSAH: 1. Tenzor napětí 2. Věta o sdruženosti smkových napětí 3. Saint Venantův princip 4. Tenzor deformace (přetvoření) 5. Geometrická
VíceStacionární 2D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně
Stacionární D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně Petr Toms Abstrakt Příspěvek je věnován popisu řešení proudění stacionárního D výpočtu účinnosti jeden a půl vysokotlakého turbínového stupně
VíceOBCHODNÍ PRÁVO. Mgr. Markéta Janšová
OBCHODNÍ PRÁVO Mgr. Markéta Janšová Právo průmyslového vlastnictví Průmyslovým právem rozumíme ochranu: výsledků technické tvůrčí činnosti (vynálezy a užitné vzory), předměty průmyslového výtvarnictví
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda okrajových prvků (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceRovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
VíceAutor: Vladimír Švehla
Bulletin of Applied Mechanics 1, 55 64 (2005) 55 Využití Castiglianovy věty při výpočtu deformací staticky určité případy zatížení tahem a tlakem Autor: Vladimír Švehla České vysoké učení technické, akulta
VíceMATEMATIKA III. π π π. Program - Dvojný integrál. 1. Vypočtěte dvojrozměrné integrály v obdélníku D: ( ), (, ): 0,1, 0,3, (2 4 ), (, ) : 1,3, 1,1,
MATEMATIKA III Program - vojný integrál. Vpočtěte dvojrozměrné integrál v obdélníku : + dd = { < > < > } ( 3), (, ) : 0,, 0,, dd = { < > < > } ( 4 ), (, ) :,3,,, + dd = { < > < > } ( ), (, ):,0,,, + dd=
VíceDvojné a trojné integrály příklad 3. x 2 y dx dy,
Spočtěte = { x, y) ; 4x + y 4 }. Dvojné a trojné integrály příklad 3 x y dx dy, Řešení: Protože obor integrace je symetrický vzhledem k ose x, tj. vzhledem k substituci [x; y] [x; y], a funkce fx, y) je
VíceIII. MKP vlastní kmitání
Jiří Máca - katedra mechaniky - B325 - tel. 2 2435 4500 maca@fsv.cvut.cz III. MKP vlastní kmitání 1. Rovnice vlastního kmitání 2. Rayleighova Ritzova metoda 3. Jacobiho metoda 4. Metoda inverzních iterací
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceAnalýza ochrany duševního vlastnictví
Analýza ochrany duševního vlastnictví Zpracoval tým Asociace malých a středních podniků a živnostníků ČR ve spolupráci s Úřadem průmyslového vlastnictví 12/2017 Analýza národních patentů a užitných vzorů
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY Komentovaný metodický list č. 1/4 Vytvořil: Ing. Oldřich Ševeček & Ing. Tomáš Profant, Ph.D.
VíceElektromechanický oscilátor
- 1 - Elektromechanický oscilátor Ing. Ladislav Kopecký, 2002 V tomto článku si ukážeme jeden ze způsobů, jak využít silové účinky cívky s feromagnetickým jádrem v rezonanci. I člověk, který neoplývá technickou
VíceTuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VíceTéma: Dynamika - Úvod do stavební dynamiky
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamika - Úvod do stavební dynamiky 1) Úlohy stavební dynamiky 2) Základní pojmy z fyziky 3) Základní zákony mechaniky 4) Základní dynamická zatížení Katedra
VíceInterpolace, ortogonální polynomy, Gaussova kvadratura
Interpolace, ortogonální polynomy, Gaussova kvadratura Petr Tichý 20. listopadu 2013 1 Úloha Lagrangeovy interpolace Dán omezený uzavřený interval [a, b] a v něm n + 1 různých bodů x 0, x 1,..., x n. Nechť
VíceTéma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání 1) Vlastnosti materiálů při dynamickém namáháni ) Základní vztahy teorie kmitání s jedním stupněm volnosti Katedra konstrukcí
Více1 Modelování systémů 2. řádu
OBSAH Obsah 1 Modelování systémů 2. řádu 1 2 Řešení diferenciální rovnice 3 3 Ukázka řešení č. 1 9 4 Ukázka řešení č. 2 11 5 Ukázka řešení č. 3 12 6 Ukázka řešení č. 4 14 7 Ukázka řešení č. 5 16 8 Ukázka
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceVeličiny charakterizující geometrii ploch
Veličiny charakterizující geometrii ploch Jedná se o veličiny charakterizující geometrii průřezu tělesa. Obrázek 1: Těleso v rovině. Těžiště plochy Souřadnice těžiště plochy, na které je hmota rovnoměrně
VíceMATEMATIKA II - vybrané úlohy ze zkoušek v letech
MATEMATIKA II - vybrané úlohy ze zkoušek v letech 2009 2012 doplněné o další úlohy 3. část KŘIVKOVÉ INTEGRÁLY, GREENOVA VĚTA, POTENIÁLNÍ POLE, PLOŠNÉ INTEGRÁLY, GAUSSOVA OSTROGRADSKÉHO VĚTA 7. 4. 2013
VíceSeznámení se s právy z duševního vlastnictví a jejich přínosem Právní ochrana technických řešení
Úřad průmyslového vlastnictví www.upv.cz Seznámení se s právy z duševního vlastnictví a jejich přínosem Právní ochrana technických řešení Zuzana Čapková, oddělení rešerší ÚPV, 2015 Duševní vlastnictví
VíceZadání semestrální práce z předmětu Mechanika 2
Zadání semestrální práce z předmětu Mechanika 2 Jméno: VITALI DZIAMIDAU Číslo zadání: 7 U zobrazeného mechanismu definujte rozměry, hmotnosti a silové účinky a postupně proveďte: 1. kinematickou analýzu
VíceSestavení pohybové rovnosti jednoduchého mechanismu pomocí Lagrangeových rovností druhého druhu
Sestavení pohybové rovnosti jednoduchého mechanismu pomocí Lagrangeových rovností druhého druhu Václav Čibera 12. února 2009 1 Motivace Na obrázku 1 máme znázorněný mechanický systém, který může představovat
VíceZBIERKA ZÁKONOV SLOVENSKEJ REPUBLIKY. Ročník Vyhlásená verzia v Zbierke zákonov Slovenskej republiky
ZBIERKA ZÁKONOV SLOVENSKEJ REPUBLIKY Ročník 1991 Vyhlásené: 21.08.1991 Vyhlásená verzia v Zbierke zákonov Slovenskej republiky Obsah tohto dokumentu má informatívny charakter. 331 V Y H L Á Š K A ministerstva
Více, = , = , = , = Pokud primitivní funkci pro proměnnou nevidíme, pomůžeme si v tuto chvíli jednoduchou substitucí = +2 +1, =2 1 = 1 2 1
ŘEŠENÉ PŘÍKLADY Z MB ČÁST 7 Příklad 1 a) Vypočtěte hmotnost oblasti ohraničené přímkami =1,=3,=1,= jestliže její hustota je dána funkcí 1,= ++1 b) Vypočtěte statický moment čtverce ohraničeného přímkami
Více1. Regulace otáček asynchronního motoru - skalární řízení
1. Regulace otáček asynchronního motoru skalární řízení Skalární řízení postačuje pro dynamicky nenáročné pohony, které často pracují v ustáleném stavu. Je založeno na dvou předpokladech: a) motor je popsán
Vícel, l 2, l 3, l 4, ω 21 = konst. Proved te kinematické řešení zadaného čtyřkloubového mechanismu, tj. analyticky
Kinematické řešení čtyřkloubového mechanismu Dáno: Cíl: l, l, l 3, l, ω 1 konst Proved te kinematické řešení zadaného čtyřkloubového mechanismu, tj analyticky určete úhlovou rychlost ω 1 a úhlové zrychlení
VíceGE - Vyšší kvalita výuky CZ.1.07/1.5.00/
Gymnázium, Brno, Elgartova 3 GE - Vyšší kvalita výuky CZ.1.07/1.5.00/34.0925 IV/2 Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji matematické gramotnosti žáků středních škol Téma : Diferenciální a integrální
VíceSubstituce ve vícenásobném integrálu verze 1.1
Úvod Substituce ve vícenásobném integrálu verze. Následující text popisuje výpočet vícenásobných integrálů pomocí věty o substituci. ěl by sloužit především studentům předmětu ATEAT k přípravě na zkoušku.
VíceMetoda konečných prvků Charakteristika metody (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika)
Inovace studijního oboru Geotechnika Reg. č. CZ.1.07/2.2.00/28.0009 Metoda konečných prvků Charakteristika metody (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika) Doc. RNDr.
VíceKoncept tryskového odstředivého hydromotoru
1 Koncept tryskového odstředivého hydromotoru Ing. Ladislav Kopecký, květen 2017 Obr. 1 Návrh hydromotoru provedeme pro konkrétní typ čerpadla a to Čerpadlo SIGMA 32-CVX-100-6- 6-LC-000-9 komplet s motorem
VíceTermomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE PRUŽNOST A PEVNOST Přednáška č. 5 Prof. Ing. Vladislav Laš. CSc. MECHANIKA PODDAJNÝCH TĚLES Úkolem PP z inženýrského hlediska je navrhnout součásti nebo konstrukce, které
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceDvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace
Rovinný problém Řešíme plošné konstrukce zatížené a uložené v jejich střednicové rovině. Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost rovinná deformace 17 Rovinná deformace 1 Obsahuje složky deformace
VíceMechatronické systémy struktury s asynchronními motory
1. Regulace otáček asynchronního motoru skalární řízení Skalární řízení postačuje pro dynamicky nenáročné pohony, které často pracují v ustáleném stavu. Je založeno na dvou předpokladech: a) motor je popsán
VíceModelování systémů a procesů (11MSP) Bohumil Kovář, Jan Přikryl, Miroslav Vlček. 8. přednáška 11MSP pondělí 20. dubna 2015
Modelování systémů a procesů (11MSP) Bohumil Kovář, Jan Přikryl, Miroslav Vlček Ústav aplikované matematiky ČVUT v Praze, Fakulta dopravní 8. přednáška 11MSP pondělí 20. dubna 2015 verze: 2015-04-14 12:31
VíceElementární křivky a plochy
Příloha A Elementární křivky a plochy A.1 Analytický popis geometrických objektů Geometrické vlastnosti, které jsme dosud studovali, se týkaly především základních geometrických objektů bodů, přímek, rovin
VíceVeronika Drobná VB1STI02 Ing. Michalcová Vladimíra, Ph.D.
Příklad 1: 3;4 3;4 = =4 9 2;1,78 = = 4 9 4=16 9 =1,78 =2 =2 2 4 9 =16 9 1 = 1+ =0,49 = 1+ =0,872 =0 =10 6+ 2,22=0 =3,7 6+ 2,22=0 =3,7 + =0 3,7+3,7=0 0=0 =60,64 =0 =0 + =0 =3,7 á čá 5+ 2,22=0 =3,7 5+ 2,22+
VíceProč funguje Clemův motor
- 1 - Proč funguje Clemův motor Princip - výpočet - konstrukce (c) Ing. Ladislav Kopecký, 2004 Tento článek si klade za cíl odhalit podstatu funkce Clemova motoru, provést základní výpočty a navrhnout
Více10. cvičení z Matematické analýzy 2
. cvičení z Matematické analýzy 3. - 7. prosince 8. (dvojný integrál - Fubiniho věta Vhodným způsobem integrace spočítejte daný integrál a načrtněte oblast integrace (a (b (c y ds, kde : y & y 4. e ma{,y
Více3.1. Newtonovy zákony jsou základní zákony klasické (Newtonovy) mechaniky
3. ZÁKLADY DYNAMIKY Dynamika zkoumá příčinné souvislosti pohybu a je tedy zdůvodněním zákonů kinematiky. K pojmům používaným v kinematice zavádí pojem hmoty a síly. Statický výpočet Dynamický výpočet -
VíceObsah. Kmitavý pohyb. 2 Kinematika kmitavého pohybu 2. 4 Dynamika kmitavého pohybu 7. 5 Přeměny energie v mechanickém oscilátoru 9
Obsah 1 Kmitavý pohyb 1 Kinematika kmitavého pohybu 3 Skládání kmitů 6 4 Dynamika kmitavého pohybu 7 5 Přeměny energie v mechanickém oscilátoru 9 6 Nucené kmity. Rezonance 10 1 Kmitavý pohyb Typy pohybů
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceÚlohy k přednášce NMAG 101 a 120: Lineární algebra a geometrie 1 a 2,
Úlohy k přednášce NMAG a : Lineární algebra a geometrie a Verze ze dne. května Toto je seznam přímočarých příkladů k přednášce. Úlohy z tohoto seznamu je nezbytně nutné umět řešit. Podobné typy úloh se
VíceMěření momentu setrvačnosti
Měření momentu setrvačnosti Úkol : 1. Zjistěte pro dané těleso moment setrvačnosti, prochází-li osa těžištěm. 2. Zjistěte moment setrvačnosti daného tělesa k dané ose metodou torzních kmitů. Pomůcky :
VíceLineární stabilita a teorie II. řádu
Lineární stabilita a teorie II. řádu Sestavení podmínek rovnováhy na deformované konstrukci Konstrukce s a bez počáteční imperfekce Výpočet s malými vs. s velkými deformacemi ANKC-C 1 Zatěžovacídráhy [Šejnoha,
VíceAproximace posuvů [ N ],[G] Pro každý prvek se musí nalézt vztahy
Aproimace posuvů Pro každý prvek se musí nalézt vztahy kde jsou prozatím neznámé transformační matice. Neznámé funkce posuvů se obvykle aproimují ve formě mnohočlenů kartézských souřadnic. Například 1.
VíceKMS cvičení 9. Ondřej Marek
KMS cvičení 9 Ondřej Marek SYSTÉM S n DOF ŘEŠENÍ V MODÁLNÍCH SOUŘADNICÍCH Pohybové rovnice lineárního systému: U je modální matice, vlastní vektory u 1, u 2,..., u n jsou sloupce v matici U x - vektor
VíceCo je obsahem numerických metod?
Numerické metody Úvod Úvod Co je obsahem numerických metod? Numerické metody slouží k přibližnému výpočtu věcí, které se přesně vypočítat bud nedají vůbec, nebo by byl výpočet neúměrně pracný. Obsahem
VíceKontraktantní/dilatantní
Kontraktantní/dilatantní plasticita - úhel dilatance směr přírůstku plastické deformace Na základě experimentálního měření dospěl St. Venant k závěru, že směry hlavních napětí jsou totožné se směry přírůstku
VíceMATEMATIKA II - vybrané úlohy ze zkoušek ( 2015)
MATEMATIKA II - vybrané úlohy ze zkoušek ( 2015 doplněné o další úlohy 13. 4. 2015 Nalezené nesrovnalosti ve výsledcích nebo připomínky k tomuto souboru sdělte laskavě F. Mrázovi ( e-mail: Frantisek.Mraz@fs.cvut.cz.
VíceKMS cvičení 5. Ondřej Marek
KMS cvičení 5 Ondřej Marek Ondřej Marek KMS 5 KINEMAICKÉ BUZENÍ ABSOLUNÍ SOUŘADNICE Pohybová rovnice: mx + b x x + k x x = mx + bx + kx = bx + kx Partikulární řešení: x = X e iωt x = iωx e iωt k m b x(t)
VíceÚvod do analytické mechaniky
Úvod do analytické mechaniky Vektorová mechanika, která je někdy nazývána jako Newtonova, vychází bezprostředně z principů, které jsou vyjádřeny vztahy mezi vektorovými veličinami. V tomto případě např.
VíceELEKTRICKÉ STROJE - POHONY
ELEKTRICKÉ STROJE - POHONY Ing. Petr VAVŘIŇÁK 2013 2.1 OBECNÉ ZÁKLADY EL. POHONŮ 2. ELEKTRICKÉ POHONY Pod pojmem elektrický pohon rozumíme soubor elektromechanických vazeb a vztahů mezi elektromechanickou
VícePŘIHLÁŠKA UŽITNÉHO VZORU se žádostí o zápis užitného vzoru do rejstříku
ÚŘAD PRŮMYSLOVÉHO VLASTNICTVÍ Antonína Čermáka 2a 160 68 Praha 6 220 383 111 Fax: 224 324 718 posta@upv.cz WWW.UPV.CZ PŘIHLÁŠKA UŽITNÉHO VZORU se žádostí o zápis užitného vzoru do rejstříku (Vyplní Úřad)
VíceVlastní čísla a vlastní vektory
5 Vlastní čísla a vlastní vektor Poznámka: Je-li A : V V lineární zobrazení z prostoru V do prostoru V někd se takové zobrazení nazývá lineárním operátorem, pak je přirozeným požadavkem najít takovou bázi
VícePružnost a plasticita II CD03
Pružnost a plasticita II CD3 uděk Brdečko VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechanik tel: 5447368 email: brdecko.l @ fce.vutbr.cz http://www.fce.vutbr.cz/stm/brdecko.l/html/distcz.htm Obsah
VíceLineární algebra : Metrická geometrie
Lineární algebra : Metrická geometrie (16. přednáška) František Štampach, Karel Klouda LS 2013/2014 vytvořeno: 6. května 2014, 10:42 1 2 Úvod Zatím jsme se lineární geometrii věnovali v kapitole o lineárních
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceNosné desky. 1. Kirchhoffova teorie ohybu tenkých desek (h/l < 1/10) 3. Mindlinova teorie pro tlusté desky (h/l < 1/5)
Nosné desky Deska je těleso, které má jeden rozměr mnohem menší než rozměry zbývající. Zatížení desky je orientováno výhradně kolmo k její střednicové rovině. 1. Kirchhoffova teorie ohybu tenkých desek
VíceKatedra matematiky Fakulty jaderné a fyzikálně inženýrské ČVUT v Praze Příjmení a jméno ➊ ➋ ➌ ➍ ➎ ➏ Bonus
Zkoušková písemná práce č. 1 z předmětu 01MAB4 pondělí 25. května 2015, 9:00 11:00 Vypočítejte integrál y d(, y), kde Ω Objekt Ω načrtněte do obrázku! Ω = { (, y) R 2 :, y 0 4 + y 4 1 ( 4 + y 4 ) 3 16
VíceMaticí typu (m, n), kde m, n jsou přirozená čísla, se rozumí soubor mn veličin a jk zapsaných do m řádků a n sloupců tvaru:
3 Maticový počet 3.1 Zavedení pojmu matice Maticí typu (m, n, kde m, n jsou přirozená čísla, se rozumí soubor mn veličin a jk zapsaných do m řádků a n sloupců tvaru: a 11 a 12... a 1k... a 1n a 21 a 22...
VíceGraf závislosti dráhy s na počtu kyvů n 2 pro h = 0,2 m. Graf závislosti dráhy s na počtu kyvů n 2 pro h = 0,3 m
Řešení úloh 1. kola 59. ročníku fyzikální olympiády. Kategorie B Autoři úloh: J. Thomas (1,, 3, 4, 7), J. Jírů (5), P. Šedivý (6) 1.a) Je-li pohyb kuličky rovnoměrně zrychlený, bude pro uraženou dráhu
Více