Princip naprašování. Rozdíly proti napařování: 1. metoda získávání par 2. nutnost použití pracovního plynu 3. ionizace par a prac. plynu.

Transkript

1 Přednáška 6 Naprašování: princip metody, magnetrony, ss naprašování, pulzní naprašování, rf naprašování naprašovací rychlost, naprašování kovů, slitin a sloučenin.

2 Princip naprašování Převedení pevné látky ze zdroje terče na páry - pomocí rozprašování dopady iontů Transport k substrátu + případné reakce Růst vrstvy na substrátu + případné reakce ad depoziční rychlost Rozdíly proti napařování: 1. metoda získávání par 2. nutnost použití pracovního plynu 3. ionizace par a prac. plynu Substrát p0 mezní tlak určuje čistotu vrstvy typicky pod 1x10-3 Pa Zdroj rozprášených částic

3 Idea naprašování povlaků potřebujeme zdroj částic s kinetickou energií vhodné jsou např. ionty Ar+

4 Co se děje na terči viz minule při vhodné energii rozprášíme povrch terče a získáme stavební prvky pro vrstvu

5 Jak to také může vypadat povrch Pt(111) po dopadu iontů Ar s energií 5000 ev při teplotě povrchu 390 oc

6 Spočítáme Kolik se rozpráší atomů Pt jeden dopadlý iont Ar+? Jak to provést?

7 Počítačové experimenty simulace Monte Carlo volně šiřitelný balík SRIM

8 SRIM Uděláme simulace několik případů Ar 50 ev na Pt a Cu rozprašování Změny energie Ar na výtěžek při rozprašování Cu

9 Jak získat lepší zdroj iontů Zapálíme před rozprašovanou katodou (terčem) plazmový výboj Viz minule ionty z plazmatu budou rozprašovat terč Stačí splnit Paschenovo kritérium pro vznik výboje Pak lze množství rozprášeného materiálu řídit pomocí regulace proudu výbojem

10 Schéma naprašování s plazmatem

11 Typické parametry diodového rozprašování 200 např.: 180 p = 10Pa, 0,8 Relative deposition rate 140 jd = 1 ma cm-2, ad = 36 nm/min 120 0, , , Pressure [mtorr] ,0 200 Sputtering yield [1] d = 50 mm, 160 Plasma current I[mA] U = 3000 V, 1,0

12 Problémy pamatujete na homogenitu tloušťky vrstev při napařování?

13 Problémy počet iontů je omezený. Jak zvýšit ionizaci? nemůžeme zvyšovat napětí k V Xray Co třeba prodloužit dráhu letu elektronů? Více srážek, větší ionizace. Jak? To už víme, magnetické pole.

14 Magnetron - planární

15 Magnetron - cylindrický

16 Depoziční systém s planárním magnetronem

17 Plazmový výboj - magnetron

18 Plazmový výboj - magnetron

19 Jak bude velké předpětí na terči Vypočtěme očekávané napětí na katodě magnetronu. Víme, že většina napětí je soustředěna v oblasti katodového spádu (katodového temného prostoru) a koeficient sekundární emise elektronů z povrchu terče i=0,1 pro energie iontů obvyklého pracovního plynu Ar 200 až 1000 ev. Pak tedy, koncentraci párů iont-elektron v oblasti katodového spádu vytvořený jedním sekundárním elektronem absorbovaným v plazmatu vypočteme jako Vdc N c Ec je energie ztracená na jednu ionizační srážku cca 30eV (odhad).

20 Katodový spád u magnetronu Sekundární elektron urychlený v oblasti katodového temného prostoru se díky působení tečné složky magnetického pole vrací zpět na katodu. Záchyt elektronů v magnetické poly se uskuteční díky oscilacím plazmatu, pak pišme = ½ * eff i Pokud má být výboj stabilní a ionizace probíhá převážně v oblasti katodového spádu, pak musí být splněna podmínka, že N* eff = 1 ustálený stav, počet nezachycených elektronů je roven počtu generovaných elektronů. A dosazením máme, Vdc 1 eff c 2 2 c * V i 0,1 což odpovídá očekávané obvyklé hodnotě pro zadané parametry.

21 Jak bude velká oblast aktivního plazmatu Z popisu víme, že intenzivní plazmový výboj probíhá v oblasti mezikruží nad terčem katodou. Vypočtěme velikost oblasti s ionizačním výbojem. Výška kruhu je dána Larmorovo poloměrem cyklotronové rotace elektronů ve rce cl, kde ve je rychlost elektronu a wcl je cyklotronová frekvence elektronů.

22 Velikost oblast plazmatu 2eVdc 1 2 mve evdc vyjádříme ve, v magnetickém m 2 mve2 eb eb poli platí eve B0 a tedy ve 0 R c R a odtud pak máme, že c 0. R m m 2eVdc 1 2mVdc m Dosaďme do úvodní rovnice pro Larmorův poloměr rce, pro Vdc eb0 B0 e m spočítané výše a B0=200G je rce 0,5cm a rci 1,3m pro ionty Ar+. Teď můžeme vypočítat i šířku oblasti plazmatu. Předpokládejme, že sekundární elektrony jsou zachycené magnetickým polem a mohou oscilovat v oblast mezi poloměry r1 a r2 a hlavní síla, která je odráží zpět do oblasti plazmatu je elektrické pole. Zrcadlení dané nehomogenním 1 2 mv B z magnetickým polem je realizováno silou, kterou můžeme popsat takto Fz 2. B z z Siločára mají známé zakřivení Re a výšku r ce. Z pohybové rovnice v elektrickém poli

23 Velikost oblasti plazmatu Pak dle obrázku w sin 2 Rc w2 upravíme na sin 4 Rc2 2 a Rc rce Rc cos a Rc rce 2 R 2 c cos 2 a použijeme vztah sin cos 1 a máme rovnici ve tvaru 2 2 R r w a konečně vyjádříme šířku kruhu jako w 2 2 Rc rrc rce2, pokud c 2 ce Rc Rc dosadíme typické hodnoty rce=0,5cm a Rc=4cm, pak šířka oblasti plazmatu bude w=4cm což odpovídá experimentu. 2 2

24 Vliv parametrů na erozní oblast Vliv tlaku Ar na rozprašování terče Al 50 mtorr A. R. Nyaiesh, Vacuum 36(6) mtorr 10 mtorr

25 Homogenita povlaků

26 Typické parametry magnetronového rozprašování např.: diodové magnetronové p = 10Pa 0.13 Pa U = 3000 V 800 V, B = 150 G d = 50 mm podle velikosti jd = 1 ma cm-2 20 ma cm-2 ad = 36 nm/min 200 nm/min

27 Rozprašovací výtěžek

28 Rozprašovací výtěžek Co se stane pokud bude pro dopad M+ na terč z M vetší než 1? Pak lze uzavřít přívod pracovního plynu, není pro udržení výboje potřeba. Výboj bude hořet pouze v parách rozprašovaného kovu. Lze např pro Cu. Self-sputtering, nutná vysoká výkonová hustota -2 na terč kolem 200 W cm.

29 DC rozprašování Pokud rozprašujeme elektricky vodivé terče, pak vystačíme s stejnosměrným předpětím na terči. Co se ale stane pokud terč bude dielektrikum? To si lze představit jako vložení kondenzátoru do obvodu stejnosměrného proudu, vázaný elektrický náboj nestačí k odvodu nábojů z výboje a výboj uhasne viz minulá přednáška.

30 RF je opět řešením Řešením je rozprašování pomocí vysokofrekvenčního výkonu (povolená průmyslová frekvence 13.56MHz a několik dalších). Rozdílná mobilita elektronů a iontů v plazmatu způsobí samovolný vznik předpětí na dielektrickém terči v řádu stovek voltů za obvyklých podmínek dynamická rovnováha toků nábojů.

31 Opravdu je RF řešením? Jelikož z teorie elektrických obvodů plyne nutnost impedanční schody spojovaných částí obvodu, je mezi zdroj RF výkonu (do 50 W) a plazma vložen vždy přizpůsobovací člen. Přizpůsobovací členy jsou obvykle PI konstrukce s laditelným kondenzátorem a laditelnou indukčností.

32 RF přizpůsobovací člen Představme si spojené bazény, je zřejmé že propojením projde jen část vln (přivedeného výkonu).

33 RF výkon do plazmatu RF generátor posílá do výstupu Pi = 2 kw a jaku u bazénu 50 % se odrazí zpět, tedy do plazmatu se předá jen 1 kw. Odražený výkon Pr musí zdroj převést na teplo.

34 Jak pracuje přizpůsobovací člen jako periskop abychom viděli skrz, tak musí mít tvar jako na obrázku pokud ho ohneme, tak neuvidíme nic Huttinger Application note

35 Jednodušší L-člen zrcátka nahradíme C1 a C2 a nastavíme správné hodnoty jako u zrcátek jsme nastavili polohu. Huttinger Application note

36 V praxi pozor na kabely i ty mají R,C,L co nejkratší R,C,L výboje se mění podle vnějších parametrů (výkon, tlak, tok plynů,...) R,C,L výboje se mění s kontaminací stěn Tedy minimalizace odraženého výkonu může vyžadovat úpravy C během procesu Bude C a L pro 1000V a 5kW malé a levné? Ne naopak, drahé a velké. Depoziční rychlost oproti DC při stejném výkonů je nízká cca 50 %.

37 Vliv energie iontů na rostoucí vrstvu Katodu můžeme udělat i z držáku vzorků.

38 Thortonův model

39 Hlavní parametry depozice Terče Materiál, výkon Chem. složení vrstvy Struktura, fyz. vlastnosti Tlak Inert. plynu Rychlost depozice Tlak reakt. plynu Teplota substrátu Iontový bombard Hustota, energie

40 Reaktivní naprašování stejně jako při napařování připustíme reaktivní plyn rozprašujeme (kovový) terč za přítomnosti chemicky aktivního plynu, který reaguje jak s rozprášeným materiálem, tak i s terčem samotným. lze vytvářet oxidy, nitridy, karbidy, fluoridy a arsenidy,... Pokud dále budeme hovořit o oxidech, tak tím rozumíme všechny tyto skupiny produktů.

41 Proč je reaktivní n. populární Možnosti vytváření povlaků s řízenou stechiometrií a složením s vysokou rychlostí růstu a to vše v průmyslovém měřítku. Terče ze základních prvků jsou obvykle čistější a levnější a tedy výsledné povlaky mohou být také vysoce čisté. Terče ze základních prvků se obvykle snadněji opracovávají a připevňují k nosné desce (je-li to vůbec potřeba) na rozdíl od keramických terčů. Základní prvky (často v praxi kovy) jsou často mnohem lepšími vodiči tepla, tedy chlazení terče je jednodušší a můžeme používat vysokou hustotu rozprašovacího výkonu. Vyhneme se složitějším RF zdrojů a nákladným RF přizpůsobením protože většina základních terčů používaných k rozprašování jsou elektricky vodivé. Kompozitní vrstvy můžeme deponovat i pod teplotou substrátů 300oC.

42 Hlavní problém DC rozprašování kovového (obecně elektricky vodivého) terče inertním plynem např. Si a Ar. V okamžiku kdy vznikne plazmový výboj jsou ionty inertního plynu urychlovány katodovým spádem na elektrodu. Na katodě jsou těmito dopady rozprašovány další atomy terče nebo adsorbované atomy výbojového plynu. Tedy ve výboji máme pouze dva prvky a to z rozprášeného terče a výbojového plynu v různých stavu (ionty, neutrály, rychlé neutrály, exitované částice) a elektrony.

43 Hlavní problém Nyní se rozhodneme, že požadujeme ne vrstvu Si, ale vrstvu z oxidů, zvolme jako modelový příklad opět SiO2. Použijeme shodné zařízení i materiály jako při depozici Si výše, jen navíc budeme do výboje připouštět kyslík. Začneme opatrně připouštět od nulového průtoku a budeme parciální tlak reaktivní složky prg v systému sledovat. Celkový tlak zůstane při pomalém zvyšování průtoku kyslíku konstantní viz úsek 0-B na obrázku. Kam nám kyslík mizí? Kyslík je pohlcován rostoucí vrstvou, kde dochází k oxidaci, v podstatě rostoucí vrstva čerpá připouštěný kyslík tím, že ho zabudovává do své struktury.

44 Hlavní problém Tedy v bodu A je zachycovací (čerpací) rychlost rozprášených atomů kovu právě rovna rychlosti napouštění reaktivního plynu. Rozprašování probíhá v kovovém režimu. Pokud budeme ve zvyšování přítoku reaktivního plynu pokračovat (stačí i jen minimální nárůst) viz B-C, dojde k okamžitému nárůstu tlaku v komoře a také poklesne depoziční rychlost ad. Pokles depoziční rychlosti je v závislosti na materiálu terče při depozici oxidů v rozsahu 10 až 20, tedy o jeden řád!!

45 Co se stalo? Začal se výrazně projevovat vliv pokrývání rozprašovaného terče produktem reakce mezi terčem a reaktivním plynem v konkurenci s rozprašováním dopadajícími ionty, tedy v našem příkladu na terči roste povlak SiO2, který má podstatně nižší rozprašovací rychlost než Si. Tento režim rozprašování nazýváme přechodovým (transition) rozprašujeme oblasti částečně pokryté oxidem. Pokud začneme přítok reaktivního plynu opět snižovat viz C-D, pak nám nepoklesne parciální tlak prg k nule ihned, ale až se zpožděním daným nutností odprášit z terče všechny produkty reakce (chemisorpce), tak by celý terč byl opět pouze kovovým. Pak bude opět veškerý reaktivní plyn zachycován pouze rozprášenými atomy terče v rostoucí vrstvě. Tím vznikla hysterezí smyčka = Hysterezní jev

46 Jak stabilizovat reaktivní rozprašování Pro úspěšné vytváření povlaků žádaných vlastností je nutné, aby proces jejich vytváření byl stabilní v čase. Pokud požadujeme takovou vrstvu, kdy je nutný vysoký parciální tlak reaktivního plynu prg, tak není snadné zajistit stability výbojových podmínek. Snadno může při regulaci (zejména ruční) toku reaktivního plynu dojít k rychlé změně parciálního tlaku reaktivního plynu a tím k chování podle hysterezní křivky (i díky nějaké nestabilitě).

47 Jak stabilizovat reaktivní rozprašování Omezení toku reaktivního plynu na terč Baffle je potřeba čistit a dep. rychlost a ovlivňuje plazmový výboj hlavně pokud je baffle uzemněný. Lze samozřejmě přivést potenciál a i předpětím na substrátu, ale předpětí na nevodivých substrátech musí být RF a to opět vyžaduje nákladný zdroj a přizpůsobovací člen.

48 Jak stabilizovat reaktivní rozprašování Pulzní napouštění reakt. plynu Pokud reaktivní plyn přitéká, tak se formuje i oxidická vrstva na terči až může dojít k otrávení terče. Pokud je přítok reaktivního plynu zastaven, tak převládne rozprašování terče a oxidická vrstva je odstraněna. Terč osciluje mezi kovovým a přechodovým režimem rozprašování. Pro zajištění homogenity rostoucích vrstev musí být zapínání a vypínání přítoku reaktivního plynu poměrně rychlé. Reportované parametry jsou od 3s do 0,2s trvání jednotlivých pulzů, kde bylo dosaženo depoziční rychlosti TiN obdobné jako pro kovové Ti.

49 Jak stabilizovat reaktivní rozprašování Řízení čerpací rychlosti potlačení hystereze nadkritickou rychlostí čerpání nemá vliv na depoziční rychlost, ta zůstává nízká oproti depozici v kovovém režimu rozprašování. Praktická realizace vysokých čerpacích rychlostí v průmyslové praxi, kde jsou velkoobjemové depoziční aparatury může být složitá u stávajících zařízení z důvodu volného prostoru a je nákladná u nových systémů.

50 Depozice v přechodové oblasti je nutné pracovat právě za depozičních podmínek těsně před vznikem hysterezní křivky v přechodové oblasti, tj. tok reaktivního plynu fr1, což je obtížné z hlediska udržení stability. Je nutné zavést řízení procesu pomocí rychlé zpětné vazby vázané na sledování některého z parametrů reprezentujícího stav terče (resp. stupeň jeho otrávení). Takový parametrů je několik, evidentně je to parciální tlak reaktivního plynu a celkový tlak v systému, také ale katodové napětí, výbojový proud a depoziční rychlost nebo optická emise.

51 Vznik jisker - makročástic Pokud je dielektrická izolační vrstva naprašována pomocí reaktivního DC magnetronového výboje z kovového terče, tak jak bylo řečeno dříve existují současně na terči oba stavy kovový i oxidační. Odprašovány jsou oba materiály současně Ionty, které bombardují oblasti pokryté dielektrickou izolační vrstvou nemohou být neutralizovány volnými elektrony v kovovém terče. Jedná se o kondenzátor, který je nabíjen dopadajícími ionty z plazmatu. Jak se zvyšuje napětí na kondenzátoru (izolační vrstvě), tak je místně redukováno napětí na katodě dané zdrojem napětí, až napětí na dielektrické vrstvě dosáhne hodnoty plazmového potenciálu a katodový spád zcela zmizí. A tím tedy zmizí i napětí, které urychlovalo rozprašovací ionty na terč. Rostoucí dielektrická vrstva, ale není dostatečně elektricky pevná a dojde k jejímu průrazu ještě před zánikem katodového spádu.

52 Vznik jisker - makročástic V okamžiku elektrického průrazu vrstvy dojde k masívnímu zvýšení výbojového proudu díky uvolněnému kumulovanému náboji (lavina elektronů). Vznikne tak elektrický oblouk (jiskra), zvýší se lokální teplota a může dojít až k lokálnímu odpaření terče. Jinak řečeno, každý stav, kdy dojde k poklesu napětí na katodě a okamžitému masivnímu nárůstu proudu (snížení impedance plazmatu) můžeme nazývat obloukem. Proč nám vlastně oblouky tolik vadí. Co způsobují?

53 Co jiskry (oblouky) způsobují? 1. Mohou způsobit nestabilitu procesu naprašování, protože v okamžiku oblouku je DC zdroj z důvodu své ochrany odpojen a to může inicializovat hysterezní chování a zamezit tak návratu procesu do původního stavu po obnovení výboje. V případě velkého terče pro depozici TiO2 je požadovaná reakční doba zdroje zpět do plného výkonu cca 1ms, to již hraje roli i kapacita a indukčnost přívodních kabelů k terči. 2. Snižují životnost terče jeho povrch je bodově narušen (dimenze od 1mm do 50mm) díky lokálnímu natavení. 3. Způsobují vady v rostoucích vrstvách díky kapičkám odpařeného materiálu vyraženým z terče během trvání elektrického oblouku (jiskry).

54 Odhad chování dielektrické vrstvy Pokud si popíšeme chování dielektrické vrstvy jako kondenzátoru, pak pro dobu jeho nabíjení lze psát rovnici t E B B r 0 Ji, kde r charakterizuje vlastnosti dielektrické vrstvy a tb je čas potřebný k nabití kondenzátoru dopadem iontů s proudovou hustotou Ji. Aby k oblouku nedošlo, musí být náboj odváděn z dielektrické vrstvy nejpozději za čas tb nebo-li s frekvencí 1/tb Hz. Ačkoliv tb není funkcí tloušťky dielektrické vrstvy, tak hustota iontového proudu je závislá na pozici na terči. K oblouku dojde tam, kde je Ji největší a to je právě v erozní oblasti magnetronu, kde je i tloušťka dielektrické vrstvy nejmenší, nejpravděpodobněji na okraji erozní oblasti v přechodovém režimu rozprašování. Odhadněme dobu tb pro reálná data získaná během reaktivního DC magnetronového naprašování SiO2 z Si terče ve směsi Ar/O2.

55 Odhad chování dielektrické vrstvy Experimentální data: E0=8,854 x Fm-1, r = 7,6 sklo, Eb = 3 x 107 Vm-1, Ji = 10A/m2 na okraji erozní oblasti pak tb = 200 s. Takže lze říct, že nejnižší frekvence vybíjení vrstvy je cca 5kHz.

56 Předcházení a omezení vzniku jisker provedeme tak, že neumožníme nabití dielektrické vrstvy na potenciál potřebný k průrazu dielektrické vrstvy. To lze provést opakovaným vybíjením náboje z dielektrické vrstvy při pulzním napájení katody magnetronu. Frekvence DC 60 khz 80 khz 500 khz 13,56 MHz Dep. rychlost 100% 100% 85% 70% 55%

57 Pulzy unipolární Jednoduché uspořádání umožňuje udržet napětí vznikající na dielektrické vrstvě (kondenzátoru) trvale pod průrazným napětím. Během trvání pulzu probíhá rozprašování terče jako v případě DC včetně růstu dielektrické vrstvy která akumuluje elektrický náboj. Než napětí na dielektrické vrstvě dosáhne velikosti blízké průraznému napětí dojde k vypnutí pulzu. Během trvání krátké periody bez napětí je dielektrická vrstva vybíjena přes plazmový výboj. Frekvence používaných pulzů bývají řádově desítky khz s delším trváním rozprašovacího cyklu (ON) a s kratší dobou pulzu OFF. Pulzy tedy nejsou časově symetrické ani to není díky mobilitě elektronů potřeba. Naopak by to snižovalo depoziční rychlost. Pokud deponujeme vysoce izolační vrstvy, pak frekvence bývají vyšší až do 100kHz. Tak lze dosáhnou dobré stability procesu a vysoké jakosti deponovaných vrstev.

58 Pulzy bipolarní Místo prostého čekání na vybití dielektrické vrstvy přes plazma, lze vybíjení aktivně podpořit. Během vybíjecí doby je na terč přivedeno napětí vyšší než plazmový potenciál a dielektrické vrstva se vybije přitahovanými elektrony. Vybíjení vrstvy je efektivnější a vybíjecí pulz je kratší, tím lze přiblížit depoziční rychlost DC naprašování. Bipolární pulzní magnetronové naprašování můžeme realizovat buď s jedním nebo se dvěma magnetrony.

59 Pulzy duální magnetron Když je jeden terč na záporném potenciálu vůči plazmatu (rozprašování) je druhý na kladném (vybíjení) a takto se střídají. Takže vždy na začátku a na konci cyklu máme jeden čistý terč. Tak jsou často řešeny depoziční systémy pro průmyslové aplikace k povlakování skla a fólií. Výhodou pulzního rozprašování je existence vysoce výkonných pulzních zdrojů až do 200 kw v pulzu, což stačí k napájení i velké katody.

60 Pulzy duální magnetron Výhody bipolárního magnetronového reaktivního rozprašování jsou zřejmé (i) pravidelné a efektivní čištění erozních oblastí, (ii) dobře definovaná anoda v procesu, (iii) vysoká depoziční srovnatelná s DC a rychlost prakticky (iv) možnost velkých rozměrů terče na rozdíl od RF. Nevýhodou je nutnost použití větší komory, dvou magnetronů a synchronizovaných pulzních zdrojů, tedy cena.

61 Duální magnetron

62 Kompletní depoziční systém pro průmyslové aplikace

63 HIPIMS magnetronové rozprašování s vysokým proudem až 6Acm-2 při napětích do 1000 V vysoká ionizace rozprášeného materiálu se vznikem více násobných iontů typicky DC pulzní výboj z důvodu chlazení terče s d.c. pod 10% (High Power Impulse (nebo Pulsed) Magnetron Sputtering) depozice tvrdých a rezistivních materiálů jako jsou nitridy a oxidy a některé karbidy kovů např.: CrN/NbN, CrAlYN/CrN, TiO2, TiN, TiSiC