POUŽITÍ STRUNOVÝCH TENZOMETRŮ PRO ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY MOSTŮ USAGE OF STRAIN GAUGES FOR LOADING TESTS OF BRIDGES
|
|
- Hana Havlová
- před 6 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 POUŽITÍ STRUNOVÝCH TENZOMETRŮ PRO ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY MOSTŮ USAGE OF STRAIN GAUGES FOR LOADING TESTS OF BRIDGES Miloš Zich, Jan Koláček, Petr Daněk V loňském 4. čísle časopisu Beton TKS [1] byla představena koncepce dlouhodobého sledování tří mostů na dálnici D47 Ostrava Hrušov Bohumín. V navazujícím příspěvku jsou prezentovány hodnoty poměrného přetvoření betonu naměřené během zatěžovacích zkoušek mostů. Je uvedeno srovnání naměřených a vypočtených hodnot. This paper follows the paper published in the fourth volume of this journal last year [1], where the concept of a long-term monitoring of three bridges on the highway D47 Ostrava Hrušov Bohumín was described. Now we present the values of concrete strains measured during the loading tests of those bridges. Measured and calculated values are compared. V článku [1] byla uvedena celková koncepce sledování mostních konstrukcí postavených na dálnici D47 v letech 4 až 7. Jednalo se o sledování následujících konstrukcí: Most s označením SO1 přes řeku Odru a Antošovická jezera (spojitý monolitický dvojkomorový nosník výšky 2,2 m o čtrnácti polích 24,5 + 2 x ,6 + 39,4 + 6 x ,5 m s hlavními poli zavěšenými na ocelobetonovém pylonu [2]). Most SO233 přes řeku Ostravici (spojitý nosník o čtyřech polích 66,7 + 1, m s nosnou konstrukcí tvořící ocelové koryto proměnné výšky 2,2 až 4,5 m spřažené s příčně předepnutou mostovkou, v podélném směru je nosník předepnut volnými kabely [3]). Most SO2 přes řeku Odru (spřažený ocelo-betonový trámový most o pěti polích 4 + 5,5 + 84,5 + 5,5 + 4 m s horní příčně předpjatou mostovkou [4]). Projekt a realizace sledování byla prováděna Ústavem betonových a zděných konstrukcí FAST VUT v Brně ve spolupráci s projektantem mostů firmou Stráský, Hustý a partneři, s. r. o., Brno a dodavateli jednotlivých staveb. V rámci sledování byly v průběhu výstavby mostů zabetonovány do průřezů strunové tenzometry TES/5.5/T od firmy Gage Technique. Popis umístění tenzometrů je blíže uveden v [1] a [5]. Tenzometry jsou využívány nejen pro dlouhodobé sledování, ale byly vždy využity i pro sledování namáhání konstrukce během statických zatěžovacích zkoušek. Tato měření sloužila jako doplňková k měření deformací (většinou průhybů) mostů. U tenzometrů jsou zabudovaná i teplotní odporová čidla. Bylo tak možné velmi dobře sledovat změny teploty betonu během provádění zkoušky a z toho případně stanovit jejich vliv na namáhání mostu. Výsledky a zkušenosti získané měřením strunovými tenzometry během zatěžovacích zkoušek jsou pro jednotlivé mosty uváděny dále. MOST PŘES ODRU A ANTOŠOVICKÁ JEZERA Statická zatěžovací zkouška mostu probíhala ve dvou dnech. Dne 27. října 7 proběhla zkouška zavěšené části mostu (ZS4 a ZS5). V zatěžovacím stavu ZS4 bylo použito čtrnáct vozidel Tatra o váze 25 t. Vozidla byla umístěna v hlavním poli o rozpětí 15 m, symetricky po sedmi na levém i pravém mostě (obr. 1). V zatěžovacím stavu ZS5 bylo použito dvanáct vozidel Tatra umístěných jen na levém mostě hlavního pole (obr. 2). Následující den se uskutečnila zkouška estakádní část mostu (ZS1, ZS2, ZS3). V zatěžovacím stavu ZS1 bylo použito šest vozidel symetricky umístěných v 9. poli pravého mostu. V ZS3 bylo použito šest vozidel symetricky umístěných v 3. poli levého mostu a v ZS2 šest vozidel nesymetricky umístěné v 9. poli pravého mostu. Vlastní průběh zatěžovací zkoušky, rozmístění vozidel na mostě, stanovení jejich hmotnosti, sledování průhybů nosné konstrukce mostu, výchylky pylonu apod. navrhla a případně i prováděla firma Pontex [6]. Měření poměrného přetvoření (FAST VUT v Brně) při zatěžování hlavního pole mostu probíhalo pomocí čtyř záznamových ústředen DataTaker. Dvě ústředny byly zapojeny kontinuálně (řezy A a B levého mostu) s intervalem záznamu jedné minuty. Další dvě sloužily pro sběr okamžitých dat z ostatních měřických řezů (vždy před nájezdem, po nájezdu, ustálení deformací a odjetí vozidel). Měření v řezech E, F v 9. poli estakádní části proběhlo pomocí průběžného záznamu dvou ústředen. Z množství naměřených dat je v rámci tohoto článku uveden časový průběh poměrného přetvoření betonu v nejvíce namáhaném řezu B levého mostu. Obr. 3 dokumentuje změnu přetvoření v průběhu zkoušky od dvou zatěžovacích stavů (symetrický na levém i pravém mostě a nesymetrický s vozidly pouze na levém mostě). Je patrný postupný nájezd vozidel, ustálení zatížení a jejich odjezd. Zřejmá je i nižší naměřená hodnota přetvoření u nesymetrického stavu. Hodnoty okamžitých změn poměrného přetvoření v příčných řezech A a B jsou zakresleny v obr. 4 až 7 černě pl BETON technologie konstrukce sanace 3/12
2 ZS - symetrický stav 5.ZS - nesymetrický BL1 BL2 BL3 BL4 BL5 BL6 BL7 BL8 5 7:12 9:36 12: 14:24 16:48 19:12 ně. Hodnoty poměrného přetvoření v hlavním poli mostu byly vyhodnoceny ve spolupráci s projektantem mostu firmou Stráský, Hustý a partneři Brno. Do obr. 4 až 7 je červeně doplněno porovnání s průběhem poměrného přetvoření, které bylo stanoveno pomocí deskostěnového výpočetního modelu (obr. 8). Z hodnot změn přetvoření je též možné usuzovat na změny napjatosti v betonu. Výsledky Porovnáním výsledků výpočtu a provedeného měření bylo možno konstatovat, že konstrukce prokázala větší tuhost statického systému (cca o 15 %), než bylo uvažováno ve výpočtovém modelu projektanta. To bylo ve shodě s naměřenými deformacemi mostu [6]. Výsledky statického modelu ukazují na rovnoměrnější rozdělení napětí (přetvoření) v horní desce oproti reálně změřeným. V řezu A (u podpěry 5) je patrný větší rozdíl naměřených a vypočtených hodnot ve spodní desce. To je způsobeno nepřesností modelování zesílené spodní desky pomocí deskostěnových prvků v blízkosti příčníků. Trvalé změny hodnot poměrného přetvoření po provedení zatěžovací zkoušky jsou velmi malé (okolo 1 až 2 μm/m); na hranici přesnosti měření strunovými tenzometry. Hodnoty přetvoření celkově ukazují na správnost výpočtových předpokladů zatěžovací zkoušky s tím, že se konstrukce při zatěžovací zkoušce chovala v souladu s předpoklady projektu [2]. Všechny hodnoty přetvoření ukazují staticky předpokládaný průběh přetvoření (napětí). To je důležitý závěr i z hlediska dlouhodobého sledování. Byla tak ověřena funkčnost tenzometrů pro okamžitá zatížení a je tedy předpoklad jejich správné funkce i pro dlouhodobá měření. Obr. 1 ZS4 symetrické zatížení zavěšená část mostu Fig. 1 LC4 symmetrical load cable-stayed part of the bridge Obr. 2 ZS5 nesymetrické zatížení levého mostu zavěšená část mostu Fig. 2 LC5 unsymmetrical load of the left bridge cable-stayed part of the bridge Obr. 3 Průběh poměrného přetvoření betonu v čase řezu B, levý most Fig. 3 Time course of concrete strain section B, the left bridge Obr. 4 Poměrná přetvoření betonu [μm/m] řez A, ZS4 Fig. 4 Concrete strain [μm/m] section A, LC4 Obr. 5 Poměrná přetvoření betonu [μm/m] řez B, ZS4 Fig. 5 Concrete strain [μm/m] section B, LC4 Obr. 6 Poměrná přetvoření betonu [μm/m] řez A, ZS5 Fig. 6 Concrete strain [μm/m] section A, LC5 Obr. 7 Poměrná přetvoření betonu [μm/m] řez B, ZS5 Fig. 7 Concrete strain [μm/m] section B, LC5 Obr. 8 Výpočtový model Fig. 8 Analysis model /12 technologie konstrukce sanace BETON 49
3 Obr. 9 Postavení vozidel v podélném směru mostu Fig. 9 Positioning of trucks in the longitudinal direction of the bridge Obr. 1 Průběh poměrného přetvoření betonu v čase řez A, střed pole Fig. 1 Time course of concrete strain section A, mid of span Obr. 11 Průběh poměrného přetvoření betonu v časeřez B, podpora Fig. 11 Time course of concrete strain section B, support Obr. 12 Průběh poměrného přetvoření betonu [μm/m] řez A, střed pole Fig. 12 Concrete strain [μm/m] section A, mid of span Obr. 13 Průběh poměrného přetvoření betonu [μm/m] řez B, podpora Fig. 13 Concrete strain [μm/m] section B, support ,, -1, -, -3,, -5,, Odj etí vozidel Najetí Odjetí vozidel -7, 16:19 16:48 17:16 17:45 18:14 18:43 19:12 A1 A2 A3 A4 A5 4, 3,, 1,, -1, Horní deska Odjetí vozidel -, Najetí vozidel B1 B2-3, B3 B4, B5 B6-5, B7 Dolní deska B8, 17:16 17:31 17:45 18: 18:14 18:28 18:43 18:57 MOST PŘES OSTRAVICI Dne 6. září 7 se uskutečnilo měření poměrného přetvoření betonu během statické zatěžovací zkoušky pravého mostu. Měření poměrného přetvoření betonu byla prováděna jako doprovodná měření k měření průhybů mostu, které s celou zkouškou zajišťovala firma Inset. Měření bylo realizováno pro zatěžovací stav ZS1, tj. pro symetrické postavení vozidel (9 x 25 t tři řady vozidel Tatra po třech) vyvozující maximální ohybový moment v hlavním poli mostu (obr. 9). V průběhu měření bylo sledováno přetvoření betonu hlavního pole mostu v horní a dolní desce řezu B (u podpory) a v horní desce řezu A (v poli). Průběh poměrného přetvoření betonu na jednotlivých čidlech je uveden na obr. 1 až 11. V grafech je zřetelný počátek měření, bohužel již na zatíženém mostě (zhotovitel zkoušky nerespektoval požadavky na současný začátek měření strunovými tenzometry), jeho odtížení (stanovení výchozího stavu), opětovné najetí vozidel, ustálení (cca 3 min) a následné odtížení mostu. K vyhodnocení chování byl použit prutový výpočtový model mostu [3]. Z výpočtového modelu byly stanoveny vnitřní síly v místě měřických řezů. Ze stanovených vnitřních sil byl pro jednotlivá čidla proveden výpočet okamžité změny poměrného přetvoření. V obr. 12 a 13 je v příčném směru mostu provedeno srovnání naměřených a vypočtených změn poměrného přetvoření. Výsledky ukazují na velmi dobrou shodu měření a výpočtu, zejména na čidlech u podpory v horní desce (obr. 13). Nerovnoměrnost v dolní desce je způsobena prostorovým namáháním v místě ložiska. V poli (obr. 12) je v horní desce naměřená nerovnoměrnost způsobená lokálním roznosem osamělých sil od kol jednotlivých vozidel. Roznos není pochopitelně v prutovém modelu vystihnut. Lomený průběh červené čáry (výpočet) po šířce desek je dán rozdílnou BETON technologie konstrukce sanace 3/12
4 Obr. 14 Sestava aut 1. zatěžovací stav pro extrémní kladný podélný moment (3 x 4 vozidel) Fig. 14 Location of trucks 1st loading case for the extreme positive longitudinal moment (3 x 4 trucks) Obr. 15 Sestava aut 2. zatěžovací stav pro kroucení (2 x 5 vozidel) Fig. 15 Location of trucks 2 nd loading case for the torsion (2 x 5 trucks) Obr. 16 Průběh změny poměrného přetvoření betonu čidla v horní desce Fig. 16 Development of concrete strain gauges in the top slab Obr. 17 Průběh změny poměrného přetvoření betonu čidla v dolní desce Fig. 17 Development of concrete strain gauge in the bottom slab Obr. 18 Pohled zespodu na horní desku v místě podpory, zvýrazněná příčná trhlina v desce Fig. 18 Bottom view on the top slab in the position of support, highlighted transverse crack in the slab nájezd vozidel AL1 AL2 AL3 1.ZS odjezd 2.ZS 3.ZS 15 13:12 14:24 15:36 16:48 18: 19: nájezd vozidel AL6 AL7 AL8 1.ZS odjezd 2.ZS 3.ZS,55,6,65,7,75,8 výškovou úrovní jednotlivých čidel vzhledem k těžišti průřezu. Přesnější výsledky by mohly být získány např. pomocí deskostěnového modelu. Uskutečnění měření tenzometry během zatěžovací zkoušky umožnilo ověřit roznos zatížení do průřezu. Zejména v horní desce v řezu B, kde se neprojevují lokální účinky zatížení vozidel, ani není měření ovlivněno lokálními poruchami okolo ložiska, se zatížení rozneslo do desky rovnoměrně po celé šířce. Ukázala se tak dobrá přesnost prutového modelu, která postačovala pro ověření napjatosti mostu v rozhodujících řezech. MOST PŘES ODRU Dne 25. října 7 se uskutečnila zatěžovací zkouška levého mostu ve třech zatěžovacích stavech: ZS1 pro vyvození extrémního kladného momentu v hlavním poli mostu pomocí 3 x čtyř vozidel Tatra (obr. 14), ZS2 pro vyvození extrémního krouticího momentu s 2 x pěti vozidly na vnější straně vozovky (obr. 15) a ZS3 vyvozující extrémní záporný moment nad podporou P3 (2 x dvě + 2 x dvě vozidla umístěná nad podporou vzdálenější od měřických řezů). Pro všechny stavy bylo provedeno měření poměrného přetvoření betonu v horní i spodní desce (řez A) u podpory a v horní desce v poli (řez B), [1]. Průběh změny poměrného přetvoření od zatížení vozidly při zatěžovací zkoušce v čase je uveden pro horní desku na obr. 16 a pro dolní desku na obr. 17. U ZS1 je horní deska v místě měřického řezu tažená a dolní tlačená. V horní desce (obr. 16) je zřejmé, že všechna čidla po najetí vozidel ukazují tahové přírůstky, u čidla AL2 a AL3 od určité úrovně namáhání tah (cca μm/m) přestane růst, průběh přetvoření se otočí (na nulové hodnoty a mírně do tlaku). To si lze vysvětlit vznikem trhliny v betonu v místě obou tenzometrů a následným přerozdělením vnitřních sil. Po odjetí vozidel se již hodnoty přetvoření na čidlech A2 a A3 nevrátily na původní hodnotu. Zůstala na nich naměřená trvalá deformace. 3/12 technologie konstrukce sanace BETON 51
5 Na obr. 18 jsou dokumentovány příčné trhliny v horní desce. Jedná se o pohled na spodní povrch desky. Trhliny se vyskytují pravidelně ve vzdálenosti cca po 3 mm. V podélném směru se jedná o železobetonovou desku (tedy bez tlakových rezerv od předpětí), vznik trhlin je tak možné vysvětlit překročením tahové pevnosti betonu. S tím bylo pochopitelně již uvažováno v projektu stavby. Zbývající zatěžovací stavy vykazují logicky hodnoty přetvoření menší. Pochopitelně se objevuje otázka, nakolik je toto měření po vzniku trhlin v horní desce důvěryhodné. Trhliny zcela jasně výsledky měření ovlivní. Hodnota přetvoření v horní desce se u žádného stavu nikdy po odjetí vozidel nevrátila na hodnotu před najetím vozidel. Kromě vlivu vzniku trhlin je to částečně možno přisoudit i změně teploty během zatěžovací zkoušky. Bylo slunečno, zatěžovací zkouška probíhala relativně dlouho, teplota v horní desce se zvedla za dobu trvání zkoušky o 3,5 C. Poměrná přetvoření v dolní desce by dle předpokladů z prutového výpočtového modelu měla být od všech zatěžovacích stavů tlaková. Čidla AL6 a AL8 tlakové namáhání skutečně vykazují (obr. 16). U druhého stavu (nesymetrické postavení vozidel blíže k vnějšímu nosníku) je čidlo AL6 i logicky namáhané více než AL8. Čidlo AL7 ale ukazuje tahové namáhání, byť relativně malé. Je umístěno uprostřed dolní desky a relativně blízko vykrojení spodní desky, a tak tyto průběhy lze vysvětlit prostorovým roznosem zatížení v dolní desce. Po provedení zatěžovací zkoušky lze konstatovat, že naměřené hodnoty u podpory v horní desce jsou výrazně ovlivněny vznikem trhlin a jejich srovnání s běžnými projekčními výpočtovými modely obtížné. Pro vyšetřování např. dlouhodobých účinků je proto možné brát v úvahu jen čidla ve spodní desce (AL6 a AL8 sledující tlakové namáháním od dlouhodobého zatížení). ZÁVĚR Provedená měření pomocí zabetonovaných strunových tenzometrů během zatěžovacích zkoušek mostů ukázala u dvou sledovaných mostů na dobrou shodu naměřených a vypočtených hodnot poměrného přetvoření betonu. Potvrdil se i soulad měření strunovými tenzometry a měření průhybů mostu. U třetího mostu se rozumná shoda přetvoření prokázat nepodařila, i když most bezpečně vyhověl stanoveným kritériím pro průhyb mostu. Bylo ověřeno, že výpočty mohou být v uspokojivém souladu s měřením za předpokladu, že v konstrukci nevznikají významné tahové trhliny. Vzniknou-li trhliny, je srovnání výpočtů a měření poměrného přetvoření značně obtížné. U měření poměrného přetvoření betonu strunovými tenzometry není možné očekávat shodu naměřených a vypočtených hodnot v řádu jednotek procent. Jsou-li rozdíly v řádu desítek procent, je možné to považovat za velmi dobrou shodu. Měření je totiž ovlivněno řadou chyb, zejména v oblasti teplotní kompenzace. Navíc je to měření lokální, kde se sčítají vlivy jak příčného směru, tak podélného. Srovnání hodnot je ovlivněno i výstižností použitého výpočtového modelu (prutový, deskostěnový, brickový apod.). Provádění měření pomocí tenzometrů při zatěžovací zkoušce je důležité i z hlediska věrohodnosti dlouhodobého měření. Ověřuje se tím zároveň i funkčnost tenzometrů. Nelze-li totiž jednoznačně vysvětlit naměřené hodnoty od jasně definovaného okamžitého zatížení, nelze pak vysvětlit ani měření dlouhodobá. Literatura: [1] Zich M.: Koncepce dlouhodobého sledování mostů na dálnici D47, Beton TKS 4/11, str. 8 86, ISSN [2] Konečný L., Novák R., Romportl T., Stráský J.: Projekt zavěšeného mostu přes řeku Odru, sborník konference Mosty 7, Brno 7 [3] Stráský J., Hustý I., Choleva J.: Composite Bridges of the Freewary D47 and D1, Stucture concrete in Czech Republic 2 5, 2nd fib Congress, Naples 6 [4] Stráský J., Smejkal D., Pachl R., Vítek T.: Most přes Odru na stavbě dálnice D4791/2, sborník konference Betonářské dny 6, ISBN , Hradec Králové [5] Zich M.: Projekty sledování jejich realizace a analýza dlouhodobého chování betonových konstrukcí, habilitační práce, FAST VUT v Brně, 11 [6] Komanec P., Zich M.: Zatěžovací zkoušky zavěšených mostních konstrukcí, sborník konference Mosty 8, str , Brno, ISBN Ukázalo se, že pro vystižení sledování chování železobetonové mostovky (s předpokládaným vznikem trhlin) bylo lépe použít tenzometry s delší základnou, např. optovláknové, nebo umístit tenzometry na ocelovou část. Měření strunovými tenzometry při zatěžovacích zkouškách umožňují ověřit roznos zatížení, je ale vždy nutné chápat je jako doprovodná měření k měřením průhybů mostů. U zatěžovacích zkoušek je třeba důsledně sledovat změnu teploty samotné konstrukce, nestačí jen sledovat změnu teploty vzduchu. Případná nerovnoměrná změna teploty konstrukce má nemalý vliv na chování mostu a ovlivní tak negativně výsledky měření. Výsledky průběhů přetvoření od zatěžovací zkoušky ukazují na možnou chybu měření v důsledku dopravy na mostě, neboť pro dlouhodobá měření tenzometry se často nedá při vlastním provádění měření plně vyloučit na mostě provoz. Poděkování: Autoři děkují za podporu sledování mostů Ředitelství silnic a dálnic. Prezentované výsledky byly dále získány za finanční podpory z prostředků státního rozpočtu prostřednictvím MPO ČR v rámci projektu FI-IM5/128 Progresivní konstrukce z vysokohodnotného betonu a za finančního přispění MŠMT ČR, projekt 1M579, v rámci činnosti výzkumného centra CIDEAS. Ing. Miloš Zich, Ph.D. tel.: , zich.m@fce.vutbr.cz Ing. Jan Koláček tel.: , kolacek.j@fce.vutbr.cz oba: FAST VUT v Brně Ústav betonových a zděných konstrukcí Veveří 95, Brno Ing. Petr Daněk, Ph.D. FAST VUT v Brně Ústav stavebního zkušebnictví Veveří 95, Brno tel.: , danek.p@fce.vutbr.cz 52 BETON technologie konstrukce sanace 3/12
KONCEPCE DLOUHODOBÉHO SLEDOVÁNÍ MOSTŮ NA DÁLNICI D47 THE CONCEPT OF LONG-TERM MONITORING OF HIGHWAY D47 BRIDGES
KONCEPCE DLOUHODOBÉHO SLEDOVÁNÍ MOSTŮ NA DÁLNICI D47 THE CONCEPT OF LONG-TERM MONITORING OF HIGHWAY D47 BRIDGES 1 Miloš Zich Článek se zabývá koncepcí dlouhodobého sledování tří mostů na dálnici D47 Ostrava
SLEDOVÁNÍ MOSTU Z VYSOKOPEVNOSTNÍHO BETONU MONITORING OF BRIDGE FROM HIGH-STRENGTH CONCRETE
SLEDOVÁNÍ MOSTU Z VYSOKOPEVNOSTNÍHO BETONU MONITORING OF BRIDGE FROM HIGH-STRENGTH CONCRETE Miloš Zich Příspěvek představuje výsledky dlouhodobého sledování konstrukce mostu na dálnici D1 přes polní cestu
MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
SLOUPY Z VYSOKO- PEVNOSTNÍHO BETONU V OBCHODNÍM DOMĚ MAGNUM HIGH-STRENGTH CONCRETE COLUMNS IN THE DEPARTMENT STORE MAGNUM
SLOUPY Z VYSOKO- PEVNOSTNÍHO BETONU V OBCHODNÍM DOMĚ MAGNUM HIGH-STRENGTH CONCRETE COLUMNS IN THE DEPARTMENT STORE MAGNUM Miloš Zich Článek popisuje dlouhodobé chování sloupů z vysokopevnostního betonu,
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
Estakáda přes Masarykovo nádraží výsledky dlouhodobého monitorování nosné konstrukce mostu a některých vybraných prvků
Estakáda přes Masarykovo nádraží výsledky dlouhodobého monitorování nosné konstrukce mostu a některých vybraných prvků Doc. Ing. Jiří Kolísko, Ph.D., Ing. Miroslav Vokáč, Ph.D. a Ing. Martin Zatřepálek,
Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
Použitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.220.50; 91.010.30; 91.080.40 Říjen 2009 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1992-1-2 OPRAVA
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MONOTOVANÉ KONSTRUKCE
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MONOTOVANÉ KONSTRUKCE doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 TYPY MONTOVANÝCH PRUTOVÝCH SOUSTAV 1. HALOVÉ OBJEKTY
Libor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
MILLAU VIADUCT FOSTER AND PARTNERS Koncepce projektu Vícenásobné zavěšení do 8 polí, 204 m + 6x342 m + 204 m Celková délka mostu 2 460 m Zakřivení v mírném směrovém oblouku poloměru 20 000 m Konstantní
Předpjatý beton Přednáška 13
Předpjatý beton Přednáška 13 Obsah Statická analýza postupně budovaných předpjatých konstrukcí: Nehomogenita konstrukcí Řešení reologických účinků v uzavřené formě Vlastnosti moderních postupně budovaných
Účinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení
PŘEDNÁŠKY Účinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení Pozemní stavby Pozemní stavby rámové konstrukce Vliv dotvarování a smršťování na sloupy a pilíře střední sloupy
NOSNÍK UHPC PRO MOSTNÍ STAVBY
NOSNÍK UHPC PRO MOSTNÍ STAVBY Autor: Petr Jedlinský, Eurovia CS, a.s. Příspěvek byl zpracován za podpory programu Centra kompetence Technologické agentury České republiky (TAČR) v rámci projektu Centrum
Relaxační metoda. 1. krok řešení. , kdy stáří betonu v jednotlivých částech konstrukce je t 0
PŘEDNÁŠKY Relaxační metoda 1. krok řešení V okamžiku t 0, kdy stáří betonu v jednotlivých částech konstrukce je t 0 a kdy je konstrukce namáhána vnitřními silami { }, nechť je konstrukce v celém svém rozsahu
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
otel SKI, Nové Město na Moravě ATIKA 2013 STA května 2013, h
SUPERVIZE PROJEKTU NOVÉHO TROJSKÉHO MOSTU V PRAZE Doc. Ing. Lukáš Vráblík, Ph.D. Ing. Milan Šístek Ing. Jan Mukařovský Ing. Jakub Růžička Ing. David Malina OBSAH PREZENTACE I. ZÁKLADNÍ INFORMACE II. VTD
SILNIČNÍ OCELOBETONOVÝ SPŘAŽENÝ MOST. Teoretický podklad SPŘAŽENÝ PĚTINOSNÍKOVÝ TRÁM O JEDNOM POLI, S HORNÍ MOSTOVKOU
Projekt FRVŠ č.1677/2012 Rozbor konstrukčních systémů kovových mostů ve výuce SILNIČNÍ OCELOBETONOVÝ SPŘAŽENÝ MOST Teoretický podklad SPŘAŽENÝ PĚTINOSNÍKOVÝ TRÁM O JEDNOM POLI, S HORNÍ MOSTOVKOU Úvod Navrhování
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST
SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST Stanovte návrhovou hodnotu maximálního ohybového momentu a posouvající síly na nejzatíženějším nosníku silničního mostu pro silnici S 9,5 s pravostranným
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů
Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů Lukáš Vráblík, Vladimír Křístek 1. Úvod Jedním z nejzávažnějších faktorů ovlivňujících hlediska udržitelné výstavby mostů
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá
Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ VISUTÁ A ZAVĚŠENÁ KONSTRUKCE
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ VISUTÁ A ZAVĚŠENÁ KONSTRUKCE 1 Úvod Na Ústavu betonových a zděných konstrukcí VUT v Brně se v současné době zabýváme vývojem zavěšených a visutých půdorysně zakřivených štíhlých lávek
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
Železobetonové nosníky s otvory
Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Železobetonové nosníky s otvory 2 Publikace a normy Návrh výztuže oblasti kolem otvorů specifická úloha přesný postup nelze dohledat v závazných normách
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
22. MEZINÁRODNÍ SYMPOZIUM MOSTY/BRIDGES Sborník příspěvků 2017
Sborník příspěvků 2017 22. MEZINÁRODNÍ SYMPOZIUM MOSTY/BRIDGES 2017 KONANÉ POD ZÁŠTITOU MINISTRA DOPRAVY ING. DANA ŤOKA A HEJTMANA JIHOMORAVSKÉHO KRAJE JUDR. BOHUMILA ŠIMKA V RÁMCI DOPROVODNÉHO PROGRAMU
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY MOST PŘES PŘELOŽKU SILNICE I/46 THE BRIDGE ACROSS THE RELOCATION OF ROAD I/46
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES MOST PŘES PŘELOŽKU
- Větší spotřeba předpínací výztuže, komplikovanější vedení
133 B04K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Návrh předpětí Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení - Princip vyrovnání napětí v průřezu - Větší spotřeba
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE ZAVĚŠENÁ NA OBLOUKU
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE ZAVĚŠENÁ NA OBLOUKU 1 Úvod Architektonickým trendem poslední doby se stalo v segmentu lávek pro pěší navrhování zajímavých konstrukcí netradičního uspořádání, mezi něž lze
Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
INTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) INTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2 Libor Michalčík 1 Jaroslav Navrátil
Projevy dotvarování a smršťování betonu na mostech
PŘEDNÁŠKY Projevy dotvarování a smršťování betonu na mostech 1. Redistribuce vnitřních sil 2. Vývoj deformací (typicky nárůst průhybů) Parrotts Ferry Bridge Californie, USA, 1978 Příklady mostů s nadměrnými
Efektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností
Efektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností EFEKTIVNĚJŠÍ KONSTRUKCE S VYŠŠÍ SPOLEHLIVOSTÍ A DELŠÍ ŽIVOTNOSTÍ Vedoucí projektu: ing. Michal Sýkora Zpracovatel: ing. Jan Komanec Konzultant:
EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI
19. Betonářské dny (2012) Sborník Sekce: Výzkum a technologie 2 ISBN 978-80-87158-32-6 EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI David Horák 1 Hlavní autor
3D ANALÝZA ŽELEZNIČNÍ ESTAKÁDY NA TRATI
3D ANALÝZA ŽELEZNIČNÍ ESTAKÁDY NA TRATI PRAHA HLAVNÍ NÁDRAŽÍ 3D ANALYSIS OF MULTISPAN RAILWAY BRIDGE IN THE RAILROAD TRACK PRAGUE MAIN RAILWAY STATION Jan Pěnčík 1, Aleš Florian 2 Abstract Construction
Bridging Your Innovations to Realities
Most na dálnici D1 Dubná skala Turany letmá betonáž Modelovánífázívýstavby Časová analýza v programu MIDAS Civil SrovnáníMIDAS Civil a SCIA TDA MIDAS IDEA interface midas Civil 2 Modelovánívýstavby metodou
PROTOKOL číslo: / 2014
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ AKREDITOVANÁ ČIA pod č.1048 Thákurova 7, 166 29, Praha 6 ODBORNÁ LABORATOŘ - OL 181 telefon: 2 2435 5429 fax: 2 2435 3843 Zakázkové
LÁVKA PRO PĚŠÍ TVOŘENÁ PŘEDPJATÝM PÁSEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES LÁVKA PRO PĚŠÍ
29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
LÁVKA HOLEŠOVICE KARLÍN
SITUACE 1:2000 Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Jemná prostorová křivka je konstruována jako plynulá
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012
Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012 Úkol řešte ve skupince 2-3 studentů. Den narození zvolte dle jednoho člena skupiny. Řešení odevzdejte svému cvičícímu. Na symetrické prosté krokevní
ZATÍŽENÍ MOSTŮ DLE EN
ZATÍŽENÍ MOSTŮ DLE EN 1. Charakterizuj modely zatížení dopravou pro mosty pozemních komunikací. 2. Jakým způsobem jsou pro dopravu na mostech poz. kom. zahrnuty dynamické účinky? 3. Popište rozdělení vozovky
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
Základní výměry a kvantifikace
Základní výměry a kvantifikace Materi l Hmotnost [kg] Povrch [m 2 ] Objemov hmotnost [kg/m 3 ] Objem [m 3 ] Z v!sy 253537,3 1615,133 7850,0 3,2298E+01 S 355 Ðp" #n ky a pylony 122596,0 637,951 7850,0 1,5617E+01
BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D.
BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. Obsah Stanovení pérové konstanty poddajné podpory... - 3-1.1 Princip stanovení
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil Výpočet zatížení stropní deska Skladbu podlahy a hodnotu užitného zatížení převezměte z 1. úlohy. Uvažujte tloušťku ŽB desky, kterou jste sami navrhli ve 3.
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,
Předpjatý beton Přednáška 7
Předpjatý beton Přednáška 7 Obsah Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Odolnost proti vzniku trhlin Návrh předpětí Realizovatelná plocha předpětí Přípustná zóna poloha kabelu a tlakové
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
Ústav železničních konstrukcí a staveb 1 BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Otto Plášek Bezstyková kolej na mostech 2 Obsah Vysvětlení rozdílů mezi předpisem SŽDC S3 a ČSN EN 1991-2 Teoretický základ interakce
STROPNÍ KONSTRUKCE Petr Hájek 2009
STROPNÍ KONSTRUKCE FUNKCE A POŢADAVKY Základní funkce a poţadavky architektonická funkce a poţadavky - půdorysná variabilita - estetická funkce - konstrukční tloušťka stropu statická funkce a poţadavky
Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů
Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů Daniel Makovička, ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, Šolínova 7, 166 08 Praha 6, Česká republika & Daniel Makovička, jr., Statika
Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování
Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování Ing. Pavlína Matečková, Ph.D. 2016 Pavlína Matečková, LP-A-303 pavlina.mateckova@vsb.cz http://homel.vsb.cz/~zid75/ Zkouška:
IDEA StatiCa novinky. verze 5.4
IDEA StatiCa novinky verze 5.4 IDEA StatiCa Prestressing Spřažený spojitý nosník Postupná výstavba spojité konstrukce Hlavním vylepšením ve verzi 5 v části beton a předpjatý beton je modul pro analýzu
8.2 Přehledná tabulka mostních objektů Přehledné výkresy mostních objektů... 16
ZAK. Č.: 11 028 LIST Č.: AKCE : KUŘIM - JIŽNÍ OBCHVAT AKTUALIZACE TECHNICKÉ STUDIE STUPEŇ: SCHÉMATA MOSTNÍCH OBJEKTŮ 1 TS OBSAH: 8.1 Technická zpráva... 2 201 Most na sil. II/386 přes R43... 2 202 Most
VYHODNOCOVÁNÍ RADIOGRAFICKÝCH ZKOUŠEK POMOCÍ VÝPOČETNÍ TECHNIKY
VYHODNOCOVÁNÍ RADIOGRAFICKÝCH ZKOUŠEK POMOCÍ VÝPOČETNÍ TECHNIKY Michal Kořenář 1 Abstrakt Cílem práce bylo popsat postup vyhodnocení radiografických zkoušek. Dále byl vytvořen postup pro vyhodnocování
Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
NK 1 Konstrukce 2. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce 2 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
Dipl. Ing. Robert Veit-Egerer (PhD Candidate), VCE - Vienna Consulting Engineers Ing. Zdeněk Jeřábek, CSc., INFRAM a.s.
Nové spojení Praha - Železniční estakáda přes Masarykovo nádraží Ověření výchozího stavu měřením dynamického chování metodou BRIMOS v souladu s ČSN 73 6209 Dipl. Ing. Robert Veit-Egerer (PhD Candidate),
Posouzení za požární situace
ANALÝZA KONSTRUKCE Zdeněk Sokol 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseku Přestup tepla do konstrukce Návrhový model ČSN EN 1991-1-2 ČSN EN 199x-1-2 ČSN EN 199x-1-2 2 1 Princip posouzení
Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky. vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN
Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN Karel Mikeš České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební
STATIKA MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ A TEORIE STÁRNUTÍ STRUCTURAL ANALYSIS OF BRIDGES AND RATE-OF-CREEP THEORY
STATIKA MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ A TEORIE STÁRNUTÍ STRUCTURAL ANALYSIS OF BRIDGES AND RATE-OF-CREEP THEORY JAROSLAV NAVRÁTIL Příspěvek připomíná některé problematické vlastnosti modelů stárnutí, smršťování
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ BETONOVÉ MOSTY II MODUL M02 ANALÝZA BETONOVÝCH MOSTŮ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ PROF. ING. JIŘÍ STRÁSKÝ, DSC., ING. RADIM NEČAS, PH.D. BETONOVÉ MOSTY II MODUL M02 ANALÝZA BETONOVÝCH MOSTŮ STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET Statický výpočet je podkladem pro vypracování technické specifikace konstrukční části a výkresové dokumentace Obsahuje dimenzování veškerých prvků konstrukcí, které jsou obsahem
OBSAH: 8.1 Technická zpráva...2
ZAK. Č.: 08 063 LIST Č.: AKCE : KUŘIM - JIŽNÍ OBCHVAT STUPEŇ: SCHÉMATA MOSTNÍCH OBJEKTŮ 1 TS OBSAH: 8.1 Technická zpráva...2 201 Most na sil. I/43 přes Mozovský potok, polní cestu a biokoridor...3 202
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce Návrh
STUDIE VLIVU VÝSTAVBY A PŘEDPĚTÍ NA SPOJITÉ POSTUPNĚ BUDOVANÉ MOSTY
STUDIE VLIVU VÝSTAVBY A PŘEDPĚTÍ NA SPOJITÉ POSTUPNĚ BUDOVANÉ MOSTY Doc. Ing. Jaroslav Navrátil, CSc. Ústav betonových a zděných konstrukcí, VUT v Brně, Veveří 95, 662 37 Brno SCIA CZ, s.r.o. Slavíčkova
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ DESKOVÝ MOST PŘES ŘEKU KRUPOU FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES DESKOVÝ MOST
Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem
Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského
Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
MĚŘENÍ DEFORMACÍ MOSTŮ PŘI PŘEJEZDECH NADMĚRNÝCH SOUPRAV JAKO PODKLAD PRO JEJICH DLOUHODOBÉ SLEDOVÁNÍ
Mostní a silniční, s. r.o. Ing.Igor SUZA tel : 543240403, mobil 603/268 286 prohlídkáři 2006 MĚŘENÍ DEFORMACÍ MOSTŮ PŘI PŘEJEZDECH NADMĚRNÝCH SOUPRAV JAKO PODKLAD PRO JEJICH DLOUHODOBÉ SLEDOVÁNÍ autor
Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska
BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1 Dimenzování - Deska Dimenzování - Deska Postup ve statickém výpočtu (pro BEK1): 1. Nakreslit navrhovaný průřez 2. Určit charakteristické hodnoty betonu 3. Určit charakteristické
KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled Petr Hájek, Ctislav Fiala Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti
Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
Statika 2. Vybrané partie z plasticity. Miroslav Vokáč 2. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
ocelových 5. přednáška Vybrané partie z plasticity Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 2. prosince 2015 Pracovní diagram ideálně pružného materiálu ocelových σ
OCELOBETONOVÝ INTEGROVANÝ MOST NA SILNICI I/11 U MOKRÝCH LAZCŮ INTEGRAL COMPOSITE BRIDGE ON HIGHWAY I/11 NEAR THE CITY OF MOKRÉ LAZCE
OCELOBETONOVÝ INTEGROVANÝ MOST NA SILNICI I/11 U MOKRÝCH LAZCŮ INTEGRAL COMPOSITE BRIDGE ON HIGHWAY I/11 NEAR THE CITY OF MOKRÉ LAZCE 1 Tomáš Romportl, Pavel Kolenčík, Leonard Šopík, Jiří Stráský, Gabriela
14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VĚDA A VÝZKUM SCIENCE AND RESEARCH
ZAVÁDĚNÍ EN 992--2: NAVRHOVÁNÍ BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ ČÁST -2: NAVRHOVÁNÍ NA ÚČINKY POŽÁRU DO PRAXE VÝPOČETNÍ METODA PRO OVĚŘENÍ SMYKOVÉ ÚNOSNOSTI INTRODUCTION OF EN 992--2: DESIGN OF CONCRETE STRUCTURES
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a