STANOVENÍ TŘECÍCH PARAMETRŮ KLUZNÝCH SPÁR
|
|
- František Němeček
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 STANOVENÍ TŘECÍCH PARAMETRŮ KLUZNÝCH SPÁR ZE ZKOUŠEK A JEJICH APLIKACE MKP DETERMINATION OF FRICTION PARAMETERS OF SLIDE JOINTS AND THEIR APPLICATION IN FEM Radim Čajka 1, Petr Maňásek Abstract To evalate the reliability of fondation strctres it is necessary to accont for the inflence of relative horizontal strain. This inflence is in common FEM programs introdced sing the friction parameters C 1, C 1y. Considering the strctres with sliding joints, these parameters are determined from the laboratory tests of asphalt felts. The FEM calclations are net compared with the crrent methods. 1 Úvod Při výpočt základových konstrkcí namáhaným poměrným vodorovným přetvořením metodo konečných prvků je ntno stanovit odpor zemního prostředí, který většina dnešních programů MKP možňje zadat pomocí tzv. třecích parametrů C 1, C 1y. Při snižování napjatosti v základové spáře aplikací reologické klzné spáry [3] lze tyto parametry výhodně stanovit z výsledků probíhajících zkošek asfaltových pásů vystavených smykovém zatížení. Jejich hodnota je však velmi ovlivněna délko trvání zatížení, tj. je ntno náležitě rozlišit, zda se jedná o zatížení krátkodobé či dlohodobé. Rovněž je velmi důležité zohlednit vlastní materiálové složení klzné spáry, jak bde vedeno dále. Obecné stanovení třecích parametrů C 1, C 1y Jedním z atorů byly odvozeny postpy pro stanovení třecích parametrů C 1, C 1y a to řešení analytické i nmerické. Dále bde poze veden poze princip odvození a výsledné vztahy. Kompletní řešení problém lze nalézt v [5]. y C 1 C 1y z Obr. 1: Orientace třecích parametrů C 1, C 1y 1 Doc. Ing. Radim ČAJKA, CSc., VŠB - TU Ostrava, Faklta stavební, Katedra konstrkcí, Ldvíka Podéště 1875, Ostrava - Porba, tel./fa: , radim.cajka@vsb.cz Ing. Petr MAŇÁSEK, VŠB - TU Ostrava, Faklta stavební, Katedra konstrkcí, Ldvíka Podéště 1875, Ostrava - Porba, tel.: , petr.manasek.fast@vsb.cz 1
2 .1 Analytické řešení Analytické řešení vychází z diferenciálních podmínek rovnováhy působících sil ve vodorovném směr F = 0, (1) které jso stanoveny na diferenciálním element (Obr. ) a tedy platí N + N + dn + p d C d = 0, () kde působící třecí síly t jso úměrné parametr tření C a posn t = C 1 (3) p N N + dn C 1 d Obr. : Diferenciální element rovnováhy Po odvození a úpravách byl stanoven výsledný vztah [5] 1 F + E A ε kde E c je modl pržnosti beton A c průřezová plocha prvk L délka základ ε ma poměrné přetvoření jemž je prvek vystaven F osová síla na konci prt (je-li přítomna) maimální normálová síla v betonovém prvk (prostřed prvk) c c ma C 1 = Ec Ac arg cosh, (4) L Nc,ma + Ec Ac ε ma N c,ma. Nmerické řešení Nmerické řešení vychází z řešení prt na pržném podloží namáhaného osovo silo, kde je fnkcionál vyjádřen d W = 1 Ec Ac d + C d + p d d 1, (5) L L L kde je posv ve směr osy prt p intenzita osového zatížení Výpočet je ntno provést v několika iteračních krocích tak, aby byla dosažena shoda vypočtených vnitřních sil N s řešením podle ČSN []. To vede na obecně nelineární průběh parametr tření C 1 po délce prt, který je aproimován vzájemně různými, konstantními hodnotami v jednotlivých prvcích. Navržené postpy lze aplikovat i pro jiné typy deformačního zatížení, například vlivem smršťování beton či změny teploty. Pro zjištění maimálních sil postačí konstantní průběh C 1 pro celo základovo konstrkci, pro přesnější průběh deformací a osových sil je zapotřebí v podloží stanovit nelineární průběh parametr tření C 1 v jednotlivých prvcích.
3 3 Stanovení třecích parametrů C 1, C 1y ze zkošek asfaltových pásů 3.1 Princip výpočt Při výpočt třecích parametrů C 1 a C 1y, které lze vyžít v komerčních programech MKP (např. [8]) pro rčení smykových napětí v základové spáře, vycházíme ze vztah pro stanovení svislého kontaktního napětí σ z Winklerova podloží σ z = C 1z w, (6) kde C 1z je sočinitel stlačitelnosti pržného podklad (někdy označován jako k a nazýván sočinitel ložnosti) a w svislá deformace základ. Analogicky pro smyková napětí a horizontální posny platí τ, (7) = C 1 τ y = C 1y v, (8) kde τ (τ y ) je smykové napětí ve směr (y) a (v) posvy ve směr (y). Třecí parametry jso tedy definovány τ C1 =, (9) τ y C1 y =, (10) Hodnoty třecích parametrů je ntno stanovit zvlášť pro každý asfaltový pás, protože naměřené posvy jso každého pás individální. Rovněž jso tyto parametry velmi závislé na délce trvání zatížení, jak je patrné z Obr. 5. Při výpočtech prvků či konstrkcí je tedy ntno zohlednit, zda se jedná o zatížení krátkodobé či dlohodobé. Z tohoto důvod by bylo velmi praktické zadávat třecí parametry C 1 a C 1y do programů MKP jako fnkci a tedy provádět nelineární, časově závislé výpočty. Třecí parametry klzných vrstev lze s výhodo stanovit z výsledků zkošek novodobých asfaltových pásů probíhajících na Fakltě stavební, VŠB TU Ostrava. Princip zkošek a část výsledků již byla pblikována [6]. Asfaltové pásy jso vystavovány pod stálým tlakem konstantním smykovém zatížení a je sledován posv (Obr. 3). Testovány jso různé drhy pásů a to vždy pro různé kombinace svislého přitížení a horizontální síly. PŮDORYS 300 ŘEZ betonový blok ocelová roznášecí deska V 300 H V mm asfaltový pás H 300 Obr. 3: Schéma spořádání zkošky Část naměřených posnů je vedena na Obr. 4, a to pro vybrané drhy asfaltových pásů (dle popisk). V tomto případě byly pásy vystaveny svislém zatížení 100,0 kpa a smykové síle 0,95 kn. 3
4 posn [mm] IPA 100/0,95 Elastofle 100/0,95 Sintopol 100/0,95 Vedaglas 100/0, čas [den] Obr. 4: Průběh posvů asfaltových pásů Pro výpočet třecích parametrů C 1 a C 1y ze vztahů (9) a (10) je ntno znát hodnot smykového napětí. Při zkoškách asfaltových pásů vedených na Obr. 4 byly vzorky zatíženy smykovo silo 0,95 kn a zatěžovaná plocha (půdorysný rozměr blok) je mm. Vzhledem k tom, že při zkoškách byl vzorek namáhán v jednom směr, bde dále počítán jeden smykový parametr a označován jako C 1. Smykové napětí je tedy konstantní a rovno = H 0,95 τ = 10,556 kpa 0,3 = (11) Ac Průběh stanovených třecích parametrů je pak vykreslen na Obr. 5 a je zřejmé, že msí být úměrný posnům. Jednotlivými body byla proložena mocninná regresní křivka, která velmi dobře vystihje změn parametrů v čase. Na základě získané rovnice mocninné křivky je možno pak velmi jednoše rčit hodnot třecího parametr v libovolném čase. Třecí parametr C 1 [kpa m -1 ] y = 49,191-0,350 R = 0,990 IPA 100/0,95 Elastofle 100/0,95 Sintopol 100/0,95 Vedaglas 100/0,95 y = 4,364-0,376 R = 0,985 Mocninný (Elastofle 100/0,95) Mocninný (Sintopol 100/0,95) Mocninný (Vedaglas 100/0,95) y = 1,711-0,435 R = 0,945 y = 63,555-0,183 R = 0, čas [den] Obr. 5: Průběh třecích parametrů C 1 vybraných asfaltových pásů Jak již bylo vedeno a je dobře patrné z Obr. 5, hodnota parametr C 1 je velmi závislá nejen na době zatížení (dlohodobé a krátkodobé) ale také na drh materiál. Vyšší hodnoty na počátk křivky příslší krátkodobém zatížení a platní se zejména konstrkcí, jenž jso vystaveny např. krátkodobým účinkům klimatických změn, jako 4
5 je oslnění či denní kolísání teplot (dle ČSN [1]). Rovněž v závislosti na typ konstrkce se moho platnit při zatížení větrem. Oproti tom pro dlohodobá zatížení se již platní nižší hodnoty parametrů C 1. V tomto případě se jedná například o dlohodobé teplotní účinky od trvalých zatížení v provoz či klimatických změn, účinky nerovnoměrných přetvoření základové půdy a účinky přetvoření, smršťování a dotvarování [1]. Hranici mezi dlohodobými a krátkodobými hodnotami je vždy ntno náležitě posodit s ohledem na vlastní materiálové složení, povah a délk zatížení konstrkce. 3. Srovnávací výpočet Pro porovnání metod výpočt účink klzné vrstvy na snižování napětí v základových spárách vystaveným smykovém zatížení a vliv velikosti třecích parametrů na výsledno napjatost vycházíme z příklad vedeného v [4]. Jedná se o základový pás o délce L = 16,0 m, šířce B = 1,0 m, zatížený poměrným vodorovným přetvořením ε = 5, (viz Obr. 6). Základovo půd tvoří lehlý písek třídy S3. y 16,0 m z 1,0 m ε 0,5 m S3 Obr. 6: Schéma zadání srovnávacího příklad Dle postp vedeného v normě ČSN [] byla v [4] stanovena maimální tahová smyková síla prostřed základ T ma = 37,0 kn (1) Maimální tahová síla při aplikaci reologické klzné spáry je rčena na základě vztah pro výpočet smykového napětí v základové spáře s klzno spáro stanoveného ze zkošek [3], [4], [9] 9 ( 1,5 0,1 T ) 10 v + 1, 5 τ (13) = kde τ je průměrné smykové napětí v [kpa], v rychlost posv v klzné spáře v [m s -1 ] a T = (T 1) odchylka teploty v klzné spáře ve [ C] od základní teploty T 0 = 1 C. Pro výpočet je tedy třeba dále znát kromě teploty i rychlost posv v klzné spáře a je ntné doplnit zadání příklad o báňské podmínky. Na jejich základě byla stanovena rychlost posv v klzné spáře (podrobněji [4]) 9-1 v = 3, m s (14) Předpokládáme-li průměrno celoroční teplot v základové spáře T = 4,0 C pak smykové napětí dle (13) je rovno 9 9 τ = [ 1,5 0,1 ( 4,0 1,0) ] 10 3, , 5 τ = 9,41kPa Největší tahová síla prostřed základ pak 5
6 T ma = 0,5 L B τ = 0,5 16,0 1,0 9,41 T ma = 37,6 kn Jak již bylo vedeno, tento příklad byl zvolen pro srovnání metod výpočt konstrkcí s klzno spáro. V našem případě stanovíme síly v základ pomocí MKP. Aby bylo srovnání objektivní, je ntno přihlédnot k tom, že ve vztah (13) je započítán vliv teploty a stanovena minimální hodnota smykového napětí o velikosti 1,5 kpa [9]. Bdeme-li važovat, že zkošky asfaltových pásů probíhají prozatím při teplotě prostředí T = 0 C a nezapočítáme-li jistot 1,5 kpa, pak hodnota smykového napětí bde 9 9 τ = [ 1,5 0,1 ( 0,0 1,0) ] 10 3, , 0 τ =,41kPa a výsledná maimální tahová síla prostřed základ T = 0,5 16,0 1,0,41 ma T ma = 9,64 kn Při výpočt základ MKP programem NEXIS byl základ modelován jako desková konstrkce s definovano tlošťko 0,5 m, zatížená přetvořením ε ma = a podepřena právě smykovým parametrem C 1. Výpočet byl proveden pro asfaltové pásy IPA, Sintopol a Elastofle. V následjící tablce je veden přehled važovaných hodnot parametrů C 1 pro výpočet napjatosti základového pás a výsledné hodnoty maimální normálové síly. Například po 10 dnech zatížení byla pro asfaltový pás IPA zadána hodnota parametr C 1 =,0 kpa m -1 a výpočtem MKP získána maimální normálová síla prostřed základ T ma = 3,8 kn. Čas [den] IPA Sintopol Elastofle C 1 [kpa m -1 ] T ma [kn] C 1 [kpa m -1 ] T ma [kn] C 1 [kpa m -1 ] T ma [kn] 0,0 193,7 31, 130,0 1,05 19,0 3,3 0,1 110, 17,9 96,9 15,6 10,4 1,9 0,5 80,0 1,9 81,9 13,4 7,3 1,4 0,5 6,7 10,1 7, 11,8 5,7 1, 1 49, 8,1 63,6 10,4 4,4-38,6 6,4 56,0 9, 3,4-3 33,5 5,6 5,0 8,6,9-4 30,3 5,1 49,3 8,1,6-5 8,0 4,7 47,3 7,8,4 0,6 10,0 3,8 41,7 6,9 1,8-0 17, 3,0 36,7 6,1 1,4-50 1,5, 31,1 5, 1, ,8 1,8 7,4 4,6 0, , 1, 1,6 3,7 0,5-3650,8 0,5 14,,5 0, 0,3 6
7 Pro přehlednější porovnání jso výsledky zobrazeny i graficky (Obr. 7) a lze konstatovat, že metody výpočt s přihlédntím vliv teploty si poměrně dobře odpovídají. 40 IPA 100/0,95 Sintopol 100/0,95 Elastofle 100/0,95 TZÚS TZÚS - pravený T ma [kn] 0,0 0,1 1,0 10,0 100,0 1000, ,0 čas [den] Obr. 7: Závislost velikosti smykového parametr na maimální tahovo síl základ Správnost výpočtů lze jednodše ověřit pomocí vztah pro výpočet smykových parametrů C 1 (C 1y ) získaného analytickým odvozením (4). Do vztah je ntno dosazovat maimální síl v prvk N c,ma se záporným znaménkem. Například pro asfaltový pás IPA v čase t = 0,5 dne byla spočítána maimální hodnota smykové síly prostřed základ T ma = 1,9 kn. Dosadíme-li do vztah (4) pak , , C 1 = ,5 arg cosh = 80,6 kn m 6 3 (15) 8 1, , obdržíme hodnot třecího parametr C 1 = 80,6 kn m -3 což s přihlédntím k zaokrohlovacím chybám zcela přesně odpovídá zadané hodnotě. 4 Závěr Princip snižování smykových napětí reologicko klzno spáro je znám ž dřívější doby [3]. Pro tento účel se v sočasné době testjí novodobé asfaltové pásy. Výsledky těchto zkošek bdo složit jako podklad pro výpočty konstrkcí s klzno spáro. Oproti zkoškám v minlosti [9] probíhá testování v daleko větším záběr a rovněž jso navrhovány metody výpočtů těchto konstrkcí. Část výpočtů již byla pblikována v [7] a potvrzje se, že výsledků zkošek bde možno s výhodo vyžít pro výpočty napjatosti konstrkcí s klzno spáro MKP. Rovněž v tomto příspěvk je naznačena poměrně velmi dobrá shoda mezi výpočty konstrkcí s klzno spáro dosavadními postpy a výpočty MKP. Poděkování Projekt byl realizován za finanční podpory ze státních prostředků prostřednictvím Grantové agentry České repbliky. Registrační číslo projekt je 103/05/H036. Literatra [1] ČSN ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ [] ČSN NAVRHOVÁNÍ OBJEKTŮ NA PODDOLOVANÉM ÚZEMÍ
8 [3] Balcárek, V., Bradáč J. POUŽITÍ ASFALTOVÝCH IZOLAČNÍCH PÁSŮ JAKO KLUZNÉ SPÁRY STAVEB NA PODDOLOVANÉM ÚZEMÍ, Pozemní stavby 198 [4] Bradáč, J. ÚČINKY PODDOLOVÁNÍ A OCHRANA OBJEKTŮ, Epert technické nakladatelství Ostrava, 1996 [5] Čajka, R. STANOVENÍ PARAMETRŮ TŘENÍ C 1X MEZI ZÁKLADEM A PŘETVÁŘEJÍCÍM SE PODLOŽÍM, Mezinárodní konference Hornická Příbram ve vědě a technice, Příbram 000 [6] Čajka, R., Maňásek, P. ADVANCED BITUMINOUS MATERIALS AS SLIDE JOINTS IN SUBSOIL OF STRUCTURES, International Conference on Advanced Materials for Constrction of Bridges, Bildings and other Strctres-IV, Mai, Hawaii, USA, 005 [7] Čajka, R., Maňásek, P. ZKOUŠENÍ A MODELOVÁNÍ REOLOGICKÝCH KLUZNÝCH VRSTEV, VII. Konferencia so zahranično účasťo: Staticko-konštrkčné a stavebno-fyzikálné problémy stavebných konštrkcií, Štrbské Pleso, Slovensko, 005 [8] IDA NEXIS 3, Systém programů pro projektování prtových a stěnodeskových konstrkcí, SCIA CZ s. r. o [9] Kras, L., Balcárek, V., Kostka, F. STUDIE MOŽNOSTI SNÍŽENÍ TŘENÍ V ZÁKLADOVÉ SPÁŘE STAVEB NA PODDOLOVANÉM ÚZEMÍ POMOCÍ ŽIVIČNÝCH IZOLAČNÍCH PÁSŮ, protokol měření TZÚS, Ostrava
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2011, ročník XI, řada stavební článek č. 3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2011, ročník XI, řada stavební článek č. 3 Radim ČAJKA 1, Martina JANULÍKOVÁ 2, Pavlína MATEČKOVÁ 3, Marie STARÁ
VíceOBSAH ANOTACE ÚVOD ZADÁNÍ PŘÍKLADU VÝPOČET PODLE ČSN VÝPOČET PODLE TEORIE PRUŽNOSTI...13
OBSAH ANOTACE...2 1 ÚVOD...3 2 ZADÁNÍ PŘÍKLADU...3 3 PODLOŽÍ ZATÍŽENÉ POMĚRNÝM VODOROVNÝM PŘETVOŘENÍM...4 3.1 VÝPOČET PODLE ČSN 73 0039...4 3.2 VÝPOČET PODLE TEORIE PRUŽNOSTI...5 3.2.1 Výpočet programem
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceVÝPOČET ÚNOSNOSTI ZDĚNÉHO PILÍŘE ZESÍLENÉHO OCELOVOU BANDÁŽÍ POMOCÍ METODY SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posdek - porchy - havárie 39 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 VÝPOČET ÚNOSNOSTI ZDĚNÉHO PILÍŘE ZESÍLENÉHO OCELOVOU
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceOdvození rovnice pro optimální aerodynamické zatížení axiální stupně
1 Tato Příloha 801 je sočástí článk 19 Návrh axiálních a diagonálních stpňů lopatkových strojů, http://wwwtransformacni-technologiecz/navrh-axialnicha-diagonalnich-stpn-lopatkovych-strojhtml Odvození rovnice
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2013, ročník XIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2013, ročník XIII, řada stavební článek č. 4 Martina JANULÍKOVÁ 1, Marie STARÁ 2 VÍCEVRSTVÉ REOLOGICKÉ KLUZNÉ SPÁRY
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
VíceNOSNÍK NA PRUŽNÉM PODLOŽÍ (WINKLEROVSKÉM)
NOSNÍK NA PRUŽNÉ PODLOŽÍ (WINKLEROVSKÉ) Uvažujeme spojitý nosník na pružných podporách. Pružná podpora - odpor je úměrný zatlačení. Pružné podpory velmi blízko sebe - jejich účinek lze nahradit spojitou
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VíceDilatace nosných konstrukcí
ČVUT v Praze Fakulta stavební PSA2 - POZEMNÍ STAVBY A2 (do roku 2015 název KP2) Dilatace nosných konstrukcí doc. Ing. Jiří Pazderka, Ph.D. Katedra konstrukcí pozemních staveb Zpracováno v návaznosti na
VíceObecný Hookeův zákon a rovinná napjatost
Obecný Hookeův zákon a rovinná napjatost Základní rovnice popisující napěťově-deformační chování materiálu při jednoosém namáhání jsou Hookeův zákon a Poissonův zákon. σ = E ε odtud lze vyjádřit také poměrnou
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VíceSTATIKA STAVEBNÍHO SYSTÉMU VAREA MODUL
VAEA ODUL s.r.o., áměstí, 766 Štramberk, Č:85 95 5, DČ: CZ 85 95 5 Zapsána KS v Ostravě, oddíl C, vložka 7 STATKA STAVEBÍHO SYSTÉU VAEA ODUL Požité podklady: Zpráva statika a statický výpočet ng. Aleandr
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 02/2016 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VícePLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 06/2018 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2012, ročník XII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2012, ročník XII, řada stavební článek č. 2 Martina JANULÍKOVÁ 1, Radim ČAJKA 2, Pavlína MATEČKOVÁ 3, Marie STARÁ
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
VíceInterakce ocelové konstrukce s podložím
Rozvojové projekty MŠMT 1. Úvod Nejrozšířenějšími pozemními konstrukcemi užívanými za účelem průmyslové výroby jsou ocelové haly. Základní nosné prvky těchto hal jsou příčné vazby, ztužidla a základy.
Více5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce
5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5.1 Terminologie stavebních konstrukcí nosné konstrukce
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin 30. března 2017 Vymezení pojmů Smyková pevnost zemin - maximální vnitřní únosnost zeminy proti působícímu smykovému napětí Efektivní úhel vnitřního tření - část smykové pevnosti zeminy
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceProgram předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
Víceþÿ E x p e r i m e n t á l n í z k o ua k a z d n é h
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz OpenAIRE þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 1, r o. 1 1 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ E x p e r i m e n t á l n í z k o ua k a z d n é h 2012-03-06T09:52:37Z
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních děl
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních
VíceUčební pomůcka Prof.Ing. Vladimír Křístek, DrSc. Ing. Alena Kohoutková, CSc. Ing. Helena Včelová. Katedra betonových konstrukcí a mostů
PŘEDNÁŠKY Učební pomůcka Prof.Ing. Vladimír Křístek, DrSc. Ing. Alena Kohoutková, CSc. Ing. Helena Včelová Katedra betonových konstrukcí a mostů Text učební pomůcky lze nalézt na internetové stránce http://beton.fsv.cvut.cz
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
Více1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
VíceMechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky
Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia Zemní tlaky Rozdělení, aktivizace Výpočet pro soudržné i nesoudržné zeminy Tlaky zemin a vody na pažení Katedra geotechniky a podzemního
VíceDvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace
Rovinný problém Řešíme plošné konstrukce zatížené a uložené v jejich střednicové rovině. Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost rovinná deformace 17 Rovinná deformace 1 Obsahuje složky deformace
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
VícePOZEMNÍ STAVITELSTVÍ I
POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora
VíceBEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
Ústav železničních konstrukcí a staveb 1 BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Otto Plášek Bezstyková kolej na mostech 2 Obsah Vysvětlení rozdílů mezi předpisem SŽDC S3 a ČSN EN 1991-2 Teoretický základ interakce
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 4
Betonové konstrukce (S) Přednáška 4 Obsah: Předpětí a jeho změny Ztráta předpětí třením Ztráta předpětí pokluzem v kotvě Okamžitým pružným přetvořením betonu Relaxací předpínací výztuže Přetvořením opěrného
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceZapojení odporových tenzometrů
Zapojení odporových tenzometrů Zadání 1) Seznamte se s konstrukcí a použitím lineárních fóliových tenzometrů. 2) Proveďte měření na fóliových tenzometrech zapojených do můstku. 3) Zjistěte rovnici regresní
VíceVZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ
VZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ ZADÁNÍ Navrhněte most z prefabrikovaných předepnutých nosníků IST. Délka nosné konstrukce mostu je 30m, kategorie komunikace na mostě je S 11,5/90.
VíceALTERNATIVNÍ MOŽNOSTI MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ STABILITY SVAHŮ SANOVANÝCH HŘEBÍKOVÁNÍM
Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc. Ing. Lukáš Ďuriš, VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1875, 708 00 Ostrava-Poruba tel./fax: 597 321 944, e-mail: josef.aldorf@vsb.cz, lukas.duris@vsb.cz, ALTERNATIVNÍ
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Více2 VLIV POSUNŮ UZLŮ V ZÁVISLOSTI NA TVARU ZTUŽENÍ
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 6 Marie STARÁ 1 PŘÍHRADOVÉ ZTUŽENÍ PATROVÝCH BUDOV BRACING MULTI-STOREY BUILDING
VíceNásep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
VícePosouzení tížné zdi. Zadání úlohy: Verifikační manuál č. 1 Aktualizace: 02/2016
Verifikační anál č. Aktalizace 0/06 Posození tížné zdi Progra Sobor Tížná zeď Deo_v_0.gtz V toto verifikační anál je veden rční výpočet posození tížné zdi na trvalo a seizicko návrhovo sitaci. Aby byla
VíceKapitola 4. Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena. Každý prut v rovině má 3 volnosti (kap.1).
Kapitola 4 Vnitřní síly přímého vodorovného nosníku 4.1 Analýza vnitřních sil na rovinných nosnících Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena rekapitulace
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4 Kristýna VAVRUŠOVÁ 1, Antonín LOKAJ 2 POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VícePosouzení stability svahu
Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2014, ročník XIV, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2014, ročník XIV, řada stavební článek č. 05 Jana LABUDKOVÁ 1, Radim ČAJKA 2 POROVNÁNÍ EXPERIMENTÁLNĚ NAMĚŘENÉ DEFORMACE
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceVliv reologických změn betonu na chování sekundárního ostění tunelu
Vliv reologických změn betonu na chování sekundárního ostění tunelu Jan Prchal 1, Lukáš Vráblík 2, Martin Dulák 3 Abstrakt Příspěvek je zaměřen na rozbor účinků reologických změn betonu na konstrukci sekundárního
VícePružnost a pevnost. zimní semestr 2013/14
Pružnost a pevnost zimní semestr 2013/14 Organizace předmětu Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322 Konzultace: pondělí 10:00-10:45 nebo dle dohody E-mail: Milan.Jirasek@fsv.cvut.cz Webové stránky předmětu:
VíceSedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
VíceCvičení 7 (Matematická teorie pružnosti)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návo do cvičení) Cvičení 7 (Matematická teorie pružnosti) Autor: Jaroslav Rojíček Verze:
Více1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5.
Kapitola 5 Vnitřní síly přímého šikmého nosníku Pojem šikmý nosník je používán dle publikace [1] pro nosník ležící v souřadnicové rovině xz, který je vůči vodorovné ose x pootočen o úhel α. Pro šikmou
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.
Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o. Havlíčkovo nábřeží 38 702 00 Ostrava 1 Tel.: 597 578 405 E-mail: vav@vav-ova.cz Zak. číslo: DE-5116
VícePřetvoření betonu při různých délkách času působení napětí. oblast linearity (přibližně)
Učební pomůcka Přetvoření betonu při různých délkách času působení napětí oblast linearity (přibližně) Deformace betonu vznikající bez vlivu napětí Vratné Nevratné Krátkodobé teplotní deformace ε t = α
VíceANALÝZA KONSTRUKCÍ. 5. přednáška
ANALÝZA KONSTRUKCÍ 5. přednáška Nosné stěny rovinná napjatost Způsoby výpočtu napjatosti: Deformační metodou Primární neznámé: posuny u(,y), v(,y) Výchozí rovnice: statické Silovou metodou Primární neznámá:
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceKatedra konstrukcí pozemních staveb K124 KP2A, KP2C, KP2E - cvičení 2012/13. Konstrukce pozemních staveb 2. Podklady pro cvičení.
Cíl úlohy Konstrukce pozemních staveb 2 Podklady pro cvičení Úloha 3 Dilatace nosných konstrukcí Návrh nosné konstrukce zadané budovy (úloha 3 má samostatné zadání) se zaměřením na problematiku dilatací
Více7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
VíceINTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) INTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2 Libor Michalčík 1 Jaroslav Navrátil
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VíceKonsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy
Sedání Konsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy vytěsnění vody z pórů přemístění zrn zeminy deformace zrn zeminy Zakládání
VíceBilance nejistot v oblasti průtoku vody. Mgr. Jindřich Bílek
Bilance nejistot v oblasti průtok vody Mgr. Jindřich Bílek Nejistota měření Parametr přiřazený k výsledk měření ymezje interval, o němž se s rčito úrovní pravděpodobnosti předpokládá, že v něm leží sktečná
VíceEXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS
EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS Ing. Jiří Karas, CSc, Ing. Milan Peukert Stavební fakulta ČVUT Praha Anotace : V rámci grantového
VíceNosné konstrukce AF01 ednáška
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce AF01 3. přednp ednáška Deska působící ve dvou směrech je
VícePružnost a plasticita CD03
Pružnost a plasticita CD03 Luděk Brdečko VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky tel: 541147368 email: brdecko.l @ fce.vutbr.cz http://www.fce.vutbr.cz/stm/brdecko.l/html/distcz.htm Obsah
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceSTANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák
STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ J. Pruška, T. Parák OBSAH: 1. Co je to spolehlivost, pravděpodobnost poruchy, riziko. 2. Deterministický a pravděpodobnostní přístup k řešení problémů.
VíceRODOS ROZVOJ DOPRAVNÍCH STAVEB Janouškova 300, Praha 6 Tel , ZPRÁVA č. 14/2011
RODOS ROZVOJ DOPRAVNÍCH STAVEB, 162 00 Praha 6 Tel. 235 361 220, 608 111 271 ZPRÁVA č. 14/2011 o expertním stanovení únosnosti, zbytkové životnosti a zesílení Komunikace Kaštanka - Jílové Zpracováno pro
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda oddělených elementů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceSendvičové panely únosnost v osovém tlaku
Sendvičové panely únosnost v osovém tlaku Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí nad Labem,
VíceOtázky pro Státní závěrečné zkoušky
Obor: Název SZZ: Strojírenství Mechanika Vypracoval: Doc. Ing. Petr Hrubý, CSc. Doc. Ing. Jiří Míka, CSc. Podpis: Schválil: Doc. Ing. Štefan Husár, PhD. Podpis: Datum vydání 8. září 2014 Platnost od: AR
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VíceVýpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot
Inženýrský manuál č. 17 Aktualizace: 04/2016 Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot Proram: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_17.sp Úvod Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití
Více