FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ DO MNSP STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ PRO AKADEMICKÝ ROK

Transkript

1 FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ DO MNSP STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ PRO AKADEMICKÝ ROK OBOR: KONSTRUKCE A DOPRAVNÍ STAVBY (K) Část A TEST 1. Je-li F distribuční funkce spojité náhodné veličiny X a a reálné číslo, potom je pravděpodobnost P( X a ) rovna a) a) a F ( x) dx b) F(a) c) F(a) 1 d) 1 F(a) 2. Je-li X diskrétní náhodná veličina s pravděpodobnostní funkcí g a oborem hodnot 0,1,2,3, potom je pravděpodobnost P (X 1) rovna a) g(0) + g(1) b) g(1) c) 1 g(2) + g(3) d) 1/ procentní kvantil náhodné veličiny X, která má hustotu a) P(X < 25) b) P(X < 0.25) c) 2 d) 0.25/8 1 f (x) pro x 0,8, je 8 4. Byly zjištěny chyby měření v mm: -0.1, 0.0, 0.1. Nestranný odhad rozptylu chyby měření je a) 0.01 mm 2 b) 0.01 mm c) 0.00 mm 2 d) 0.02/3 mm 2 5. Které z následujících tvrzení je chyba I. druhu při testování nulové hypotézy H 0 proti alternativní hypotéze H a) na základě testu přijmeme H, přestože H 0 je pravdivá b) na základě testu přijmeme pravdivou H 0 c) na základě testu nezamítneme pravdivou H 0 d) na základě testu přijmeme pravdivou H 1

2 6. Máme-li najít interval, který s pravděpodobností 0.99 překryje skutečnou střední hodnotu pevnosti materiálu, a) provedeme testy dobré shody b) budeme testovat hypotézu o střední hodnotě na hladině významnosti 0.99 c) stačí vypočítat průměr zjištěných pevností d) určíme 99 procentní oboustranný intervalový odhad střední hodnoty 7. Jaký je deviační moment D xy jednoose symetrického průřezu na obrázku? a) Kladný. b) Záporný. c) Nulový d) Je roven momentům setrvačnosti. 8. Osové síly v prutech 2, 3 a 4 jsou: a) a) N 2 = 0 kn ; N 3 = 35,8 kn ; N 4 = -12,5 kn. b) b) N 2 = 13 kn ; N 3 = -42,82 kn ; N 4 = 8 kn. c) c) N 2 = -37,6 kn ; N 3 = 14,56 kn ; N 4 = -12,18 kn. d) d) N 2 = 26,67 kn ; N 3 = -36,06 kn ; N 4 = 6,6 kn. 1m 20 kn 2 1,5m kn 4 2m 9. Které deformační okrajové podmínky platí v místě vetknutí prutu? a) průhyb a pootočení jsou nenulové b) průhyb a pootočení jsou nulové c) průhyb je nenulový a pootočení nulové d) průhyb je nulový a pootočení nenulové 2

3 10. Pokud je dvouose symetrický průřez plně zplastizován ohybovým momentem M y, tak neutrální osa a) půlí plochu průřezu. b) neprochází těžištěm průřezu. c) nepůlí plochu průřezu. d) půlí plochu průřezu a prochází těžištěm průřezu. 11. Jaký je průběh smykového napětí xz za ohybu na průřezu dle obrázku? a) b) c) d) 12. Vypočtěte normálové napětí v bodě "a" na daném prutu zatíženém osovými silami podle obrázku. Prut má konstantní mezikružný průřez. 20 kn 40 kn a 10 kn 10 kn 0,7m 1m 1m 1m 2 30 [mm] a) a = -227,27 MPa. b) a = 56,82 MPa. c) a = 113,68 MPa. d) a = 227,27 MPa. 13. Při vyhodnocení statických veličin prostých nosníků s pohyblivým zatížením slouží Winklerovo kritérium ke stanovení a) největšího ohybového momentu pod zvoleným břemenem b) největšího ohybového momentu ve zvoleném průřezu c) největší posouvající síly zprava pod zvoleným břemenem d) nejmenší posouvající síly zleva ve zvoleném průřezu 3

4 14. Stupeň statické neurčitosti dané konstrukce je a) 5 b) 6 c) 7 d) Silová metoda volí při řešení úlohy za neznámé veličiny a) deformačně určité veličiny (přemístění a pootočení) b) deformačně neurčité veličiny (přemístění a pootočení) c) staticky určité veličiny (síly a momenty) d) staticky neurčité veličiny (síly a momenty) 16. Součin parametrů EI vyjadřuje a) schopnost nosníku přenášet zatížení b) ohybovou tuhost průřezu c) normálovou tuhost průřezu d) pootočení nosníku 17. Celkový počet neznámých při řešení staticky neurčitých konstrukcí obecnou deformační metodou je roven a) maximálně třem b) minimálně třem c) stupni statické neurčitosti dané konstrukce d) stupni přetvárné neurčitosti dané konstrukce 18. Minimální stupeň přetvárné neurčitosti soustavy na obrázku je a) 7 b) 8 c) 9 d) 10 4

5 19. Úloha rovinné napjatosti je charakterizována následujícími předpoklady: a) zatížení působí ve střednicové rovině xy; konstrukce je symetricky podepřena ve směru osy z; přetvoření zz = zx = zy = 0 b) zatížení působí kolmo ke střednicové rovině xy; konstrukce je symetricky podepřena ve směru osy z; přetvoření zz = zx = zy = 0 c) zatížení působí kolmo ke střednicové rovině xy; konstrukce je symetricky podepřena ve směru osy z; přetvoření zz = zx = zy = 0 d) zatížení působí ve střednicové rovině xy; konstrukce je symetricky podepřena ve směru osy z; napětí zz = zx = zy = Izoparametrický prvek má a) stejný počet parametrů pro popis geometrie i hledaného pole b) větší počet parametrů pro popis geometrie než hledaného pole c) menší počet parametrů pro popis geometrie než hledaného pole d) nezáleží na počtu parametrů pro popis geometrie a hledaného pole 5

6 Část B 21. Určete prodloužení nosné konstrukce mostu o dilatační délce 50 m vlivem teplotních změn pro výpočet mostního závěru. Rozdíl teplot uvažujte 30 C. a) 8 mm b) 15 mm c) 24 mm d) 30 mm 22. Most je tvořen a) spodní stavbou a jednou nebo několika nosnými konstrukcemi, mostním svrškem, mostním vybavením, příslušenstvím a přidruženými díly. a) spodní stavbou a jedinou nosnou konstrukcí, mostním svrškem, mostním vybavením a přidruženými díly. b) spodní stavbou a jednou nebo několika nosnými konstrukcemi, mostním svrškem, mostním vybavením a přidruženými díly. e) spodní stavbou a jedinou nosnou konstrukcí, mostním svrškem a přidruženými díly. 23. Půdorysný úhel, ostrý nebo nejvýše pravý, který svírá podélná osa nosné konstrukce s osou přemosťované překážky v místě křížení, označujeme jako a) šikmost mostu b) úložný úhel c) úhel přemostění d) úhel křížení 24. Sekundární momenty od předpětí Mps jsou na spojitých nosnících: a) lineární b) mezi podporami lineární c) mezi podporami parabolické d) nelineární 25. Stanovte výsledný moment nad vnitřní podporou předpjatého jedenkrát staticky neurčitého spojitého betonového nosníku o dvou polích konstantního průřezu způsobený průběžným přepínacím kabelem umístěným při horním okraji průřezu s konstantní excentricitou e=1m. Dále je dáno: přepínací síla P = 1000 kn, rozpětí každého pole L=30 m, kabel je umístěn ve svislé rovině procházející osou nosníku, vlastní tíhu, ztráty předpětí, smršťování a dotvarování betonu neuvažujeme, moment vyvozující tahy v horních vláknech nosníku nad vnitřní podporou označíme znaménkem (-). Velikost momentu je: a) -50 knm b) +500 knm c) knm d) -500 knm 26. Příčné střešní ztužidlo se dimenzuje na následující klimatická zatížení: a) pouze na zatížení větrem, který působí v podélném směru objektu b) pouze na zatížení větrem, který působí v příčném směru objektu c) na zatížení větrem, který působí v podélném i příčném směru objektu d) na zatížení větrem, který působí v podélném i příčném směru objektu, a na zatížení sněhem 6

7 27. V přípojích nosných prvků ocelových konstrukcí lze kombinovat různé typy spojů: a) jen pokud mají stejnou únosnost b) jen pokud mají stejnou tuhost c) bez omezení, pokud mají v součtu dostatečnou únosnost d) nikdy 28. Vzpěr stojiny v místě působení osamělého břemene je podstatou jevu, který se nazývá: a) boulení stojiny b) lokální stabilita stojiny c) borcení stojiny d) lokální únosnost stojiny 29. Účinná šířka desky průřezu spřaženého ocelobetonového nosníku nezávisí na: a) délce nosníku b) zatížení nosníku c) statickém systému nosníku d) průběhu ohybových momentů 30. Podmostovkové podélné ztužidlo ocelových mostů je nutné: a) u mostů s ocelovou deskovou mostovkou b) u mostů s mostovkou s přímým pojezdem c) u mostů s mostovkou s mostnicemi d) u mostů s betonovou deskovou mostovkou 31. Aplit: a) je žilná hornina s křemenem b) má písmenkovou texturu c) je výlevným magmatitem d) je bazická hornina 32. Základním ukazatelem stavu nesoudržných zemin je: a) index plasticity IP b) index relativní ulehlosti ID c) stupeň konzistence IC d) mez tekutosti wl 33. Posouzení na I. mezní stav pro 2. a 3. geotechnickou kategorii je: a) Rd σde b) Rdt σds c) Rd σde d) sm sm, lim 34. Modulový poměr pro stanovení charakteristiky přetváření hornin je dán vztahem: a) E/σc b) E/Edef c) Edef/σc d) Edef/ε 7

8 35. Podjezdná výška průjezdného průřezu tunelů na pozemních komunikacích podle ČSN činí standardně: a) 4,20 m b) 4,50 m c) 4,75 m d) 4,80 m 36. Který z odrazových tvrdoměrů je určen ke zkoušení pevnosti cihel? a) Schmidt PM b) Schmidt N c) Schmidt LB d) Schmidt L 37. Při určování vyztužení železobetonu radiografie umožňuje: a) Určit počet výztužných prutů, jejich přesnou polohu a průměr, u předpjaté výztuže i předpětí. b) Pouze počet výztužných prutů, typ a průměr se zjistí následně odsekáním krycí vrstvy betonu c) Umožňuje určit pouze, zda se v betonu nachází výztuž nebo ne. d) Určit počet výztužných prutů, jejich přesnou polohu a průměr, v některých případech i typ výztuže 38. Aby nedošlo k výraznému ovlivnění výsledků zkoušek pevností, musí být průměr vývrtu a) alespoň 2 větší než největší velikost zrn kameniva b) alespoň 3 větší než největší velikost zrn kameniva c) alespoň 3 větší než horní mez frakce kameniva d) alespoň 4 větší než největší velikost zrn kameniva 39. Pomocí elektromagnetických indikátorů výztuže nelze určit a) Zda je prvek vyztužen b) Míru koroze výztuže c) Množství a polohu výztuže d) Krytí výztuže 40. Stejnorodost materiálu konstrukce hodnotíme podle: a) Průměru mx a rozmezí minimálních a maximálních hodnot bmin, bmax b) Variačního součinitele Vx souboru hodnot a rozdílu D hodnot mezi sousedními místy c) Vizuálního dojmu d) Rozdílu mezi minimální a maximální hodnotou 41. Jaká je funkce nestmelených podkladních vrstev vozovky? a) Zajistit nepropustnost krytu a odvod vody z povrchu vozovky. b) Roznášet namáhání od dopravního zatížení z krytových vrstev dále na podloží vozovky. c) Zlepšit únosnost málo únosného podloží vozovky. d) Zajistit odvodnění vody, která se dostala do konstrukce vozovky. 42. U kterých typů vozovek je nutno provádět příčné spáry v krytu vozovky? a) polotuhých b) netuhých c) tuhých d) paratuhých 8

9 43. ČSN Projektování silnic a dálnic pro výsledný sklon povrchu komunikace a) nepředepisuje žádnou minimální hodnotu b) požaduje minimální hodnotu 2,5% v libovolném místě c) požaduje minimální hodnotu 0,5% (0,3%) kromě inflexního bodu a vrcholů zakružovacích oblouků d) požaduje minimální hodnotu 0,5% (0,3%) v libovolném místě 44. Minimální poloměr směrového oblouku nijak nezávisí a) na předpokládaném koeficientu tření mezi vozovkou a pneumatikou b) na rozvoru náprav a rejdovém úhlu c) na požadované minimální délce přechodnice d) na příčném sklonu komunikace 45. Jak se obvykle navrhuje způsob uspořádání parkovacích stání pro nákladní automobily? a) šikmé stání b) podélné stání c) kolmé stání d) kamiony parkují v řadách za sebou 46. V traťové koleji s poloměrem 900 m a předpokládanou rychlostí vlaků osobní dopravy 110 km/h a nákladních vlaků 70 km/h se navrhne převýšení a) D = 64 mm b) D = 96 mm c) D = 159 mm d) D = 64 mm pro nákladní vlaky a D = 159 mm pro osobní vlaky 47. Při zřizování bezstykové koleje při nižší než povolené upínací teplotě je možné kolejnice mechanicky napnout. Pokud chci dosáhnout při teplotě 11 C délku odpovídající teplotě 22 C při délce napínané kolejnice 400 metrů, prodloužení v polovině délky kolejnice musí být a) 25 mm b) 51 mm c) 17 mm d) 5 mm 48. Kolová síla působící na kolejnici je 80 kn. Síla R působící na pražec pod kolovou silou bude a) 80 kn b) 8 kn c) 35 kn d) 60 kn 49. Mezi legovací přísady kolejnicové oceli nepatří a) vanad b) chrom c) argon d) mangan 50. Nejnižší deformační odolnost vykazuje konstrukce železničního spodku zpravidla v měsíci a) lednu b) březnu c) červenci d) listopadu 9

10 10

11 KLÍČ TEORETICKÉ OTÁZKY PRO OBOR K b) 2 b) 3 c) 4 a) 5 a) 6 d) 7 c) 8 d) 9 b) 10 d) 11 b) 12 c) 13 b) 14 c) 15 d) 16 b) 17 d) 18 a) 19 d) 20 a) Správné řešení testu b) 22c) 23c) 24b) 25d) 26a) 27b) 28b) 29a) 30c) 31a) 32b) 33a) 34c) 35b) 36c) 37d) 38b) 39b) 40b) 41b) 42c) 43d) 44c) 45a) 46b) 47a) 48c) 49c) 50b) 11