STATICKÝ VÝPOČET. Příloha č. 01 VYBUDOVÁNÍ FOTOLITOGRAFIE 7.NP. SO 01.2 Statika - podpurné konstrukce jednotek VZT. Investor: Zpracovatel části:

Transkript

1 STATICKÝ VÝPOČET K dokumentaci pro výběr dodavatele Příloha č. 01 Stavba: Část: Objednatel: Investor: Zpracovatel části: Zodpovědný projektant : Vypracoval: VYBUDOVÁNÍ FOTOLITOGRAFIE 7.NP SO 01.2 Statika - podpurné konstrukce jednotek VZT EP ROŽNOV, a.s. ÚSTAV FYZIKÁLNÍ CHEMIE J.HEYROVSKÉHO AV ČR, v.v.i. Ing. Jiří Malina Jablůnka Ing. Jiří Malina autorizovaný inženýr pro obor Mosty a Inženýrské stavby Ing Jiří Malina

2 Statický výpočet podpurnývh konstrukcí jednotek VZT Otvory ve střešních panelech Stropem nad 7.NP budou procházet otvory pro vedení vzduchotechniky. Otvory budou vyřezány do stropních keramických panelů. Strop je sestaven z prefabrikátů šířky 1200mm. Velikost otvorů 600/900mm. Stropní panel bude tedy oslaben více jak z poloviny. V rámci podchycení stropu je nutné osadit mezi stropní průvlaky výměnu z ocelových profilů. Zatížení na ocelové profily Zatížení stálé střecha kn/m2 Izolace 2 asfaltový pas Podpurné konstrukce odhad stropní keramický panel. Odhad jako železobeton 250mm Vlastní tíha ocelových konstrukcí celkem stálé n Zatěžovací šířka 1.2 m Zatížení nahodilé sníh Charakteristická hodnota sk Oblast kn/m Sněhová oblast kn/m2 součinitel zatížení Ce Ct 1 m1 = 0,8*(60-a)/ tvarový součinitel a = 0 sklon střechy sn1 =s0*ce*ct*m Zatížení na příhradu zat. Šířka krokve b = 1.2 m Model konstrukce prostý nosník Rozpětí 5.3 m Moment na desce Md =0.125*q*L knm Posouvající síla Qd =0.5*q*L 31.9 kn

3 Posudek oceli Med = 42.3 kn Ohybový moment Ned = 0 kn Normálová síla + = tah - tlak I.Mezní stav Profil 2*U180 S235 γm0 = 1.0 souč. spolehlivosti fy 235 Mpa mez kluzu Wy,pl 3.64E+05 mm3 průřezový modul χlt = 0.7 součinitel klopení Α = 5.67E+03 mm2 plocha průřezu i = 69.7 mm poloměr setrvačnosti Lcr = 5.30E+03 mm vzpěrná délka λ= Lcr/i 76.0 štíhlost λ1 =93,9*(235/fy) 1/ srovnávací štíhlost λ/λ1 = 0.81 poměrná štíhlost a0 a b c d α = Křivka vzpěrnosti c α = 0.49 φ = 0.5 (1+α (λ 0.2)+λ 2 ) 0.98 χ = 1/(φ+(φ 2 λ 2 )) 1/ součinitel Vzpěru Mb,rd = Wy,pl*fy*χlt knm moment únosnosti Nb,Rd=A*fy*χ kn normálová síla na mezi únosnosti Med = knm návrhový moment Ned = 0 kn návrhová normálová síla Ned/Nb,rd+Med/Mb,rd 0.71 vyhoví Klopení nosníku je částečně zajištěno vnitřními příčlemi U120 II.Mezní stav L = 5300 L / 250 = 21.2 mm umax = 15.9 mm vyhoví Reakce na kotvy charakteristické hodnoty návrhové hodnoty posoudíme kotvy pod jedním profilem tzn reakce podělíme na půl

4 Kotevní deska

5 Jméno firmy / Tisk odesílatele Ulice PSČ / Město Tel. Fax Projekt Použití Poznámka COMPUFIX /3/1974 Strana č. 1 tisku č. 3 Datum: fischer COMPUFIX: Návrh dle ETAG, příloha C Typ zatížení: Statické zatížení Kotva: fischer chemická kotva RG M16 x 165 (Art. Nr ) vyrobeno z galvanizované a pasivované oceli + Ampule R M 16 (pol. - č ) Příslušenství: Strojní osazovací nářadí RA-SDS (pol. - č ) Základní materiál: Beton bez prasklin - tlačený, normální výztuž Třída pevnosti v tlaku betonu: C 25/30 Výztuha okraje: Bez vlivu Ohyb kotvy: Nepoužitelné Teplota: Max dlouhodobá teplota: 50 C, Max krátkodobá teplota: 80 C Kotevní deska: návrh není k dispozici Rozměry/Zatížení: Návrh působení (*) Měřítko neodpovídá [mm], [kn], [knm]

6 Jméno firmy / Projekt Použití Kotva fischer chemická kotva RG M16 x 165 Strana č. 2 tisku č. 3 Důležité: Kotvy nejsou pro zatížení tahem. Základní předpoklad pro kotevní desku je, že deska je rovná a plochá. Zároveň musí být dostatečně tuhá. Návrh kotevní desky v COMPUFIX je založen na mezi v kluzu a neumožňuje výpočet tuhosti desky. Výpocet je specifický pro urcitou charakteristickou kotvu. Pri zmene za podobný výrobek je nutné v každém prípade provést nový výpocet. Použití dlouhých der predpokládá vystredení svorníku. Prosím zkontrolujte zda je dostatecná svornost. Maximální prumer díry v montovaném dílu: 18 mm. Viz clánek 7 ETAG, dodatek C o poskytování záruky nosnosti. Viz všechny další podmínky certifikace. Bez tažného zatížení Střihové zatížení, Selhání oceli: Einheit S d V Rk,s kn γ Ms V Rd,s kn V h Sd kn β V,s Střihové zatížení, Selhání betonu na opačné straně zatížení: Einheit S d N 0 Rk,c kn A c,n cm A 0 c,n cm A c,n / A 0 c,n ψ s,n ψ ec1,n ψ ec2,n ψ re,n ψ ucr,n k V Rk,cp kn γ M,cp V Rd,cp kn V g Sd kn β V,cp Střihové zatížení, Selhání betonu: Einheit S d V 0 Rk,c kn A c,v cm A 0 c,v cm A c,v / A 0 c,v ψ s,v ψ h,v ψα,v ψ ec,v ψ ucr,v V Rk,c kn γ M,c V Rd,c kn V g Sd kn β V,c

7 Jméno firmy / Projekt Použití Kotva fischer chemická kotva RG M16 x 165 Strana č. 3 tisku č. 3 Kombinované Tahové zatížení Použitá kapacita Střihové tahové a Použitá kapacita zatížení střihové Použitá kapacita zatížení Selhání oceli: 49.6 % 0.0 % Selhání betonu: 64.2 % Selhání betonu na opačné straně zatížení: 31.2 % Výsledek: Úspěšné potvrzení kotvy

8 Jméno firmy / Projekt Použití Kotva fischer chemická kotva RG M16 x 165 Strana č. 4 tisku č. 3 Detaily montáže Připevňovaná tloušťka t fix [mm] 13 Průměr závitu M [mm] 16 Nastavení utahovacího momentu M D [Nm] 60 Rozměr klíče [mm] 24 Průměr otvoru v přírubě d f [mm] 18 Hloubka kotvení h ef [mm] 125 Průměr vrtání d 0 [mm] 18 Hloubka vrtané díry t [mm] 125

9 Jméno firmy / Projekt Použití Kotva fischer chemická kotva RG M16 x 165 Strana č. 5 tisku č. 3

10 Statický výpočet podpurnývh konstrukcí jednotek VZT Vynesení rámů jednotek VZT Nad stropem v 8.NP budou osazeny jednotky VZT tíhy 18.7kN a 12kN. Jednotky jsou osazeny na nezávislé ocelové konstrukci, jelikož neznáme parametry stávající betonové konstrukce, zejména informace o vyztužení, nelze bez předchozího průzkumu uložit noové břemena na stávající průvlaky. Zatížení vyneseme přes ocelové nosníky uložené nad střešní rovinou, do betonových sloupů, kde lze předpokládat bezpečnou rezervu v únosnosti pro toto zatížení. Schéma podepření jednotek VZT JEDNOTKA 1871 KG CHLADÍCÍ JEDNOTKA 1200 KG

11 Zatížení na jednotlivé sloupové řady Rozložení jednotek na roznášecím roštu Reakce na sloupy Nosníky rámu pod VZT Klopení zajistíme příčnými výztuhami Napětí na hlavních nosnících U

12 Nosník pro zavěšení V /kn/ 9.52 Vnitřní síly. Vybrané pruty : M /knm/ Prut : 1 Napětí na nosníku klopení zajistíme provařením profilů rámovými spojkami po 600mm ocel S235 fy = 235 Mpa

13 Průhyb L = 6900 mm u = L/u = > 250 Závěr Výpočtem je potvrzeno řešení které stávající konstrukce nezatěžuje. Do konstrukční části je nutné dopracovat uložení nosníků 2*U180 na stávající betonové sloupy, např přes patní plechy a 4 ks chemických kotev. Pokud dodavatel v dalším stupni provede průzkum betonových konstrukcí, lze zvážit uložené jednotek VZT na stávající průvlaky. V případě zavěšení je nutné spodní ocelové rámy pod jednotkami VZT kotvit vodorovně například ke zdivu nádstavby 8.NP