NÁVRH TESTOVÁNÍ ELASTOMERŮ A MKP VÝPOČET KONCOVKY KLIMATIZAČNÍHO VEDENÍ
|
|
- Zdeněk Pokorný
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Konference diplomových prací 2007 Ústav konstruování, Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky, FSI VUT v Brně června 2007, Brno, Česká republika NÁVRH TESTOVÁNÍ ELASTOMERŮ A MKP VÝPOČET KONCOVKY KLIMATIZAČNÍHO VEDENÍ Tomáš Lasota tlasota@seznam.cz student kontakt / student affiliation ABSTRAKT / ABSTRACT Práce byla iniciována potřebou výpočtově modelovat klimatizační koncovku obsahující prvky z elastomerů za účelem posouzení zejména její těsnosti. Cílem této diplomové práce je popsat typy materiálových zkoušek elastomerů, reálné provedení těchto zkoušek a na základě získaných dat identifikovat parametry potřebné k sestavení tzv. konstitutivního modelu daného elastomeru. Konstitutivní model je výpočtově testován za účelem ověření jeho správnosti či přesnosti a je pak dále využit při výpočtovém modelování klimatizační koncovky. Cílem výpočtového modelování je stanovení velikosti síly potřebné k montáži koncovky a posouzení, zda je koncovka schopna utěsnit chladící médium, které proudí pod určitým tlakem. Výpočtové modelování metodou konečných prvků bylo provedeno v programovém systému ANSYS. Velikost montážní síly i posouzení těsnosti bylo provedeno s ohledem na výrobní tolerance koncovky. Pro velikost montážní síly bylo výpočtem stanoveno jisté rozmezí hodnot a z dalších výpočtů bylo zjištěno, že koncovka je schopna chladící médium utěsnit v celém rozmezí tolerancí. Velikost montážní síly byla kromě výpočtu stanovená i experimentálně, což umožnilo posoudit věrohodnost výpočtového modelu. Na základě tohoto experimentu lze konstatovat, že výsledky získané výpočtem jsou v dobré shodě se skutečností. ÚVOD / INTRODUCTION Úkolem klimatizační koncovky je kromě vzájemného spojení jednotlivých komponentů klimatizační soustavy, také udržení těsnosti klimatizačního okruhu, které je důležité, jak z důvodu funkce samotné klimatizace, tak z důvodů např. ekologických. Proto vzniká potřeba výpočtově modelovat tyto koncovky a posuzovat zda dojde k úniku chladícího média, či nikoliv. Dříve byla tato těsnost posuzována výhradně experimentem, což mohlo stát spoustu úsilí a peněz, než se našly správné rozměry, popř. docházelo ke zbytečnému předimenzování. Těsnost klimatizační koncovky je zajištěna o-kroužkem vyrobeným z elastomeru. A zde právě nastává hlavní problém, a to jak výpočtově modelovat chování elastomeru, jakožto nelineárního materiálu. Elastomery se vyznačují především velmi malou stlačitelností a schopností velkých deformací dosahujících v extrémním případě i 800%. Materiály umožňující velké deformace bývají označovány jako hyperelastické materiály. doc. Ing. Jiří Burša,Ph.D. - bursa@fme.vutbr.cz školitel kontakt / supervisor affiliation Závislost napětí na přetvoření je vždy nelineární a nelze tedy použít Hookova zákona. Elastomery lze obvykle považovat za izotropní materiály. Tato práce se především zabývá výběrem a identifikací konstitutivního modelu hyperelastického materiálu a dále pak jeho využitím při výpočtovém modelování klimatizační koncovky, která obsahuje prvky z elastomerů. Jsou zde podrobně popsány materiálové zkoušky prováděné za účelem identifikace konstant konstitutivního modelu. Výpočtové modelování bylo realizováno v systému Ansys a jedná se o deterministické modelování, při kterém není zohledněn rozptyl materiálových vlastností při jednotlivých zkouškách. Pro výpočet byl nakonec vybrán model Mooney-Rivlin 5-ti parametrový, neboť z modelů implementovaných v systému Ansys tento model nejlépe odpovídal materiálovým zkouškám. KAPITOLY ČLÁNKU / MAIN BODY HEADINGS 1. NÁVRH TESTOVÁNÍ ELASTOMERŮ Pro používání hyperelastických konstitutivních modelů je třeba identifikovat jejich parametry. Protože jsou to modely obecně podstatně složitější než Hookův zákon, vyžaduje tato identifikace více materiálových zkoušek než pouze zkoušku jednoosým tahem. V úvahu přicházejí pro určení parametrů těchto modelů následující typy zkoušek Zkouška jednoosým tahem Zkouška jednoosým tlakem Zkouška ekvibiaxiální tahová Zkouška ekvibiaxiální tlaková Tahová zkouška v rovinné deformaci Tlaková zkouška v rovinné deformaci Zkouška smykem nebo krutem Zkouška objemové stlačitelnosti V případě nestlačitelného materiálu však není potřeba provádět všechny uvedené typy zkoušek, neboť některé zkoušky jsou si rovnocenné. Příklad rovnocennosti jednoosé tahové zkoušky a ekvibiaxiální tlakové zkoušky ukazuje obr.1. obr. 1 Ekvivalence mezi zkouškami
2 S ohledem na ekvivalence mezi zkouškami se v [1] doporučuje provádět tyto typy zkoušek: Zkouška jednoosým tahem Zkouška ekvibiaxiální tahová Zkouška tahem v rovinné deformaci Zkouška objemové stlačitelnosti Pokud nejsou k dispozici výsledky všech těchto zkoušek, pak je nutné, aby byly provedeny alespoň takové zkoušky, které vystihují napjatost v prakticky řešeném problému. Např. pokud bude v modelovaném tělese pouze jednoosá tahová napjatost, pak postačí pro identifikaci konstant konstitutivního modelu pouze jednoosá tahová zkouška. značek pak speciální software vyhodnotí protažení vzorku. Snímá se tedy opět síla v závislosti na protažení vzorku. Měření se realizovalo na třech zkušebních vzorcích, přičemž ukončení zkoušky nastalo při dosažení maximální možné síly 100N. 2. EXPERIMENTÁLNÍ STANOVENÍ MAT. PARAMETRŮ Jednoosá tahová zkouška Tato zkouška se provádí na běžných zkušebních strojích pro tahovou zkoušku. Zkušební vzorek ve tvaru oboustranné lopatky se upne do čelistí zkušebního stroje a zatěžuje se jednoosým tahem. Za pomoci průtahoměru a siloměrné hlavice se snímá vzájemná závislost protažení zkušebního vzorku a působící síly. Vlastní měření bylo provedeno na třech zkušebních vzorcích, přičemž závislost síla-protažení se snímala až do porušení vzorků. Závislost síla-protažení byla přepočtena na závislost smluvní napětí smluvní přetvoření pro všechny tři vzorky. Z těchto třech deformačně - napěťových křivek byla pak vybrána vždy prostřední křivka, která je zobrazena na obr. 10 (označena modře s názvem Experiment). Ekvibiaxiální tahová zkouška Tato zkouška se realizuje na speciálních strojích, které umožňují vyvolání rovnoměrné dvouosé napjatosti. Vzorky mají buď čtvercový nebo kruhový tvar. V blízkém okolí upnutí vzorku není vyvolána rovnoměrná dvouosá napjatost (především kvůli koncentraci napětí v okolí upínacího prvku - svorky). Proto se odečtení protažení vzorku realizuje tak, že se přibližně ve středu vzorku vytvoří značky. Vzdálenost těchto značek potom snímá kamera nebo laserový extenzometr a pomocí speciálního softwaru se v počítači vyhodnotí příslušná protažení a následně s využitím hodnot ze snímačů síly i závislost síla-protažení. Vlastní experiment byl proveden na dvojím zařízení. Důvodem provedení experimentu na dvojím zařízení byl rozsah snímačů síly. První typ zkušebního zařízení dovoloval měřit pouze v rozsahu sil 0-100N, naopak druhé zařízení je určeno především pro větší síly. Podle použitého zařízení lze ekvibiaxiální tahovou zkoušku rozdělit na: Ekvibiaxiální tahovou zkoušku mechanickou Zkušební vzorek ve tvaru čtverce o rozměrech 50x50 mm, na kterém jsou uprostřed vytvořeny značky, se pomocí speciálních svorek upne do zkušebního stroje a natahuje se ve dvou směrech (obr. 2). V průběhu zatěžování snímá kamera vzorek s vytvořenými značkami a na základě vzdálenosti obr. 2 Detail upnutí vzorku Ekvibiaxiální tahovou zkoušku pneumatickou Princip této zkoušky spočívá v nafukování zkušebního vzorku, přičemž závislost napětí přetvoření se určuje pomocí Laplaceovy rovnice za předpokladu membránové napjatosti vzorku. Zkouška probíhá tak, že se čtvercový vzorek o rozměrech 100 x 100 x 1-2 mm umístí do speciálního přípravku, který zajistí jeho sevření. Přívodem stlačeného vzduchu se vzorek pomalu nafukuje, přičemž se snímá tlak vzduchu pod vzorkem a zároveň se vzorek fotografuje ve vodorovném směru z velké vzdálenosti proti kontrastnímu pozadí. Fotografie vzorku, na kterém jsou nalepeny kontrastní kuličky jako referenční body, se analyzují pomocí speciálního softwaru, který vyhodnocuje vzdálenost kuliček a poloměr zakřivení nafouknutého vzorku. Výstupem z této zkoušky je pak závislost skutečného napětí na poměrném protažení. Zkušební zařízení bylo vytvořeno v rámci disertační práce [2]. obr. 3 Ekvibiaxiální tahová zkouška pneumatická Výsledná křivka ekvibiaxiální tahové zkoušky pak vznikla spojením křivky z mechanické a pneumatické ekvibiaxiální tahové zkoušky. Tato výsledná křivka ve smluvních hodnotách napětí a přetvoření je zobrazena na obr. 11 (modře s označením Experiment).
3 Tahová zkouška v rovinné deformaci Tento typ zkoušky se realizuje na klasickém zkušebním stroji pro tahovou (resp. tlakovou) zkoušku. Vzorek obdélníkového tvaru s velmi vysokým poměrem šířky k délce (cca 10) se upne do speciálních čelistí (obr. 4) a je natahován (tyto čelisti nebyly součástí vybavení zkušební laboratoře, a proto bylo rozhodnuto pro jejich samostatný konstrukční návrh). Účelem čelistí je zabránění příčných posuvů vzorku a vytvoření tahu při rovinné deformaci. Vzhledem k tomu, že příčné posuvy jsou nulové, musí být nulové i příčné přetvoření a vzorek je tedy zatěžován v rovinné deformaci. obr. 6 Zkouška objemové stlačitelnosti (smluvní hodnoty) 3. IDENTIFIKACE KONSTITUTIVNÍHO MODELU obr. 4 Zkušební čelist s upnutým vzorkem Vlastní experiment se opět prováděl na třech zkušebních vzorcích až do jejich porušení. Výstupem ze zkoušky je opět závislost síly na protažení vzorku. Stejně jako u jednoosé tahové zkoušky byla tato závislost přepočtena na závislost napětí a přetvoření ve smluvních hodnotách a byla vybrána prostřední deformačně napěťová křivka, která je zobrazena na obr. 12 (modře a označeno Experiment). Zkouška objemové stlačitelnosti Tato zkouška se opět provádí na klasickém zkušebním stroji pro tah (resp. tlak). Vzorek ve tvaru válečku se umístí do ocelového přípravku, ve kterém je válcový neprůchozí otvor o stejném průměru, jako je průměr zkušebního vzorku. Shora se potom vzorek stlačuje ocelovým pístem. Na obr. 5 je zobrazen přípravek se vzorkem. Při výběru konstitutivního modelu se vychází z toho, jak je model schopen proložit jednotlivé experimentem získané křivky napětí-přetvoření pro různé stavy napjatosti. V praxi je jako nejlepší konstitutivní model pak volen ten, který se co nejvíce blíží naměřeným křivkám napětí - přetvoření. K tomu, abychom mohli vybraný konstitutivní model sestavit, je potřeba identifikovat materiálové parametry. K identifikaci materiálových parametrů popisující tvarovou změnu byl využit výpočetní systém Ansys 10. Vstupem byly naměřené hodnoty smluvního napětí a smluvního přetvoření. Tyto hodnoty se postupně zadaly pro jednoosou tahovou zkoušku, ekvibiaxiální tahovou zkoušku a tahovou zkoušku v rovinné deformaci. Z těchto zadaných křivek systém vypočítal vždy příslušné konstanty, vykreslil zadané křivky a jejich aproximace a vypočetl tzv. energetickou chybu. Tento postup jsem opakoval pro různé konstitutivní modely. Model Mooney-Rivlin 5-ti parametrový vykazoval nejlepší shodu s naměřenými křivkami a zároveň byla hodnota energetické chyby nejmenší v porovnání s ostatními zkoušenými konstitutivními modely. Naměřené a aproximované deformačně-napěťové křivky jsou na obrázcích 7, 8 a 9. K identifikaci parametru popisujícího objemovou změnu tzv. parametr stlačitelnosti d, se využívají hodnoty ze zkoušky objemové stlačitelnosti. Parametr stlačitelnosti byl stanoven z objemového modulu pružnosti K, určeného jako směrnice přímky, kterou aproximujeme experimentálně určený průběh závislosti napětí - poměrná změna objemu. Vypočtené parametry 5-ti parametrického modelu Mooney Rivlin pak uvádí tab. 1. obr. 5 Zkušební přípravek se vzorkem Vlastní experiment byl proveden pro tři různé vzorky o průměru 29 mm a výšce cca 12 mm. Výstupem zkoušky je pak závislost síly na stlačení vzorku. Tato závislost byla opět přepočtena na závislost napětí přetvoření ve smluvních hodnotách a opět byla vybrána prostřední křivka, která je zobrazena na obr. 6. c 10 c 01 c 20 c MPa MPa MPa MPa c MPa d MPa -1 tab. 1 Konstanty modelu Mooney-Rivlin
4 d = 0, MPa -1. Na základě porovnání obr. 7, obr. 8 a obr. 9 s odpovídajícími si obr. 10, obr. 11 a obr. 12 a při porovnání parametru stlačitelnosti, lze konstatovat, že sestavený konstitutivní model a jeho použití v modelech MKP je v pořádku. obr. 7 Jednoosá tahová zkouška (smluvní hodnoty) Obr. 10 Jednoosá tahová zkouška (smluvní hodnoty) obr. 8 Ekvibiaxiální tahová zkouška (smluvní hodnoty) obr. 11 Ekvibiaxiální tahová zkouška (smluvní hodnoty) obr. 9 Tahová zk. v rovinné deformaci (smluvní hodnoty) Pro ověření správnosti vytvořeného konstitutivního modelu a ověření, že se model opravdu chová, tak jak je předpokládáno, byly jednotlivé typy zkoušek simulovány ve výpočtovém systému Ansys 10. V tomto systému byl vždy vytvořený model zkušebního vzorku zatížen deformačně zadáním deformačních posuvů, přičemž tyto posuvy byly získány z odpovídajících experimentů. Výsledkem tedy je, že pro jednu hodnotu protažení vzorku (přetvoření) máme hodnotu napětí získanou experimentem a hodnotu napětí získanou výpočtem. Postupným zatížením vzorku všemi naměřenými hodnotami protažení vzorku, získáme tedy dvě křivky napětí přetvoření. Křivka získaná výpočtem představuje body z křivky vytvořené konstitutivním modelem. Cílem tohoto ověření správnosti je pak obdržet stejné křivky, jako jsou na obr. 7, obr. 8, obr. 9 a stejnou hodnotu parametru stlačitelnosti d. Výsledky verifikace konstitutivního modelu jsou na obrázcích 10, 11 a 12. Parametr stlačitelnosti vypočtený ze simulace zkoušky objemové stlačitelnosti má hodnotu obr. 12 Tahová zk. v rovinné deformaci (smluvní hodnoty) 4. VÝPOČET MONTÁŽNÍ SÍLY KLIMATIZAČNÍ KONCOVKY Klimatizační koncovku si lze zjednodušeně představit jako jednu trubku zasunutou do druhé (zástrčka a zásuvka), přičemž trubka o menším průměru (zástrčka) má po obvodě vytvořenou drážku, ve které je umístěn pryžový o-kroužek (popř. více drážek a v nich o-kroužky). Při montáži, kdy se zástrčka zasouvá do zásuvky, dochází ke stlačení o-kroužku, neboť kroužek má větší vnější průměr, než je vnitřní průměr zásuvky. Proto je potřeba vyvinout určitou tzv. montážní sílu k zasunutí zástrčky do zásuvky. Výpočtový model klimatizační koncovky byl vytvořen v systému Ansys 10. Vzhledem k tomu, že jednotlivé části
5 klimatizační koncovky jsou rotačně symetrické, kroužek i koncovka byly modelovány jako rovinná osově symetrická úloha. Konstitutivní model byl použit Mooney-Rivlin 5-ti parametrový s konstantami podle tab.1. Pro vytvoření sítě o- kroužku byly použity prvky s označením Plane 183, které umožňují počítat s velkými deformacemi a různými hyperelastickými konstitutivními modely. Vzhledem k tomu, že materiál zástrčky i zásuvky má o několik řádů vyšší modul pružnosti než je modul pružnosti o-kroužku, byla zástrčka i zásuvka modelována jako tuhé nedeformovatelné těleso. Pro zajištění styku mezi kroužkem a zástrčkou či zásuvkou bylo nutné definovat kontaktní vazby. Jako metoda pro výpočet kontaktních úloh byla vybrána Lagrangeova metoda s max. dovolenou penetrací prvků mm. Při výpočtu bylo uvažováno i tření mezi kroužkem a oběma kovovými díly. Byly provedeny dva výpočty, kdy v prvním výpočtu byl uvažován jednotný součinitel tření f = 0,07. Při druhém výpočtu byl zadán součinitel tření f = 0,3 mezi drážkou zástrčky a o-kroužkem a součinitel tření f = 0,07 mezi zásuvkou a o-kroužkem. Vlastní výpočet probíhal ve dvou krocích. V prvním kroku bylo simulováno nasunutí o-kroužku do drážky zástrčky, ve druhém kroku pak bylo simulováno zasouvání zástrčky do zásuvky. Výpočtem byla stanovena maximální velikost montážní síly (viz. obr. 13) a zároveň bylo zjištěno, že velikost této síly nezávisí na velikosti součinitele tření mezi drážkou zástrčky a o-kroužkem. obr. 13 Výsledky výpočtu montážní síly Abychom mohli výsledky vypočtené montážní síly považovat za správné, byl proveden verifikační experiment, při kterém se stanovila montážní síla na reálné koncovce. Srovnání velikosti montážní síly stanovené experimentem a výpočtem uvádí obr. 14. Z tohoto obrázku je možno odečíst, že rozdíl max. hodnot montážní síly stanovené pomocí experimentu a výpočtu je cca 5 N, což představuje přibližně 8% ze síly stanovené experimentem. Tento výsledek lze považovat za velmi dobrou shodu experimentu s výpočtem. Dále byl posuzován vliv výrobní nepřesnosti na velikost montážní síly. Zástrčka, zásuvka i o-kroužek mají jisté výrobní tolerance. Pro různé kombinace těchto výrobních tolerancí byly vypočteny montážní síly, přičemž bylo zjištěno, že max. hodnoty montážní síly se v důsledku výrobních tolerancí pohybují v intervalu cca 30N až 90N. Na základě tohoto výpočtu lze konstatovat, že výrobní tolerance mají zásadní vliv na velikost montážní síly. obr. 14 Velikost montážní síly 5. POSOUZENÍ TĚSNOSTI KLIMATIZAČNÍ KONCOVKY V klimatizačním okruhu proudí jisté médium pod určitým tlakem. Pro zajištění správného chodu (a nejen proto, ale i např. z důvodů ekologických) je nutné, aby toto chladící médium z okruhu neunikalo. Při výpočtu montážní síly v předchozí kapitole, byla zároveň vypočtena i velikost síly kolmé k ose koncovky. Tato síla přitlačuje o-kroužek ke stěně zástrčky či zásuvky a ovlivňuje tak těsnost koncovky. Výpočet byl proveden na stejném modelu jako při výpočtu montážní síly, zde bylo však navíc předepsáno tlakové zatížení o-kroužku od chladícího média. Výpočet byl proveden pro minimální velikost síly kolmé k ose koncovky (přítlačné síly), neboť tento stav je nejnebezpečnější. Pro posouzení vlivu výrobních nepřesností na velikost kontaktního tlaku mezi kroužkem a koncovkou byl proveden i výpočet, který odpovídal max. síle kolmé k ose koncovky. Z výsledků odpovídající min. přítlačné síle bylo zjištěno, že na podstatné těsnící ploše je kontaktní tlak cca 6 MPa, a tudíž nedojde k úniku chladícího média. Z výsledků odpovídající max. přítlačné síle bylo zjištěno, že na podstatné těsnící ploše je kontaktní tlak cca 7 MPa. Lze tedy konstatovat, že výrobní tolerance nemají zásadní vliv na velikost a rozložení kontaktního tlaku a na těsnost koncovky. PODĚKOVÁNÍ / ACKNOWLEDGMENTS Na tomto místě bych rád poděkoval doc. Ing. Jiřímu Buršovi, Ph.D. za poskytnuté materiály, rady a zkušenosti, které mi pomohly při řešení a napsání této práce. Dále bych rád poděkoval Ing. Tomáši Návratovi, Ph.D. za pomoc při obsluze zkušebního stroje Zwick. LITERATURA / REFERENCES [1] ANSYS Incorporated; Ansys Theory reference; ANSYS Inc [2] P. Skácel; Výpočtové a experimentální modelování deformačně napjatostních a mezních stavů elastomerů a jejich rozhraní s tuhými materiály; Disertační práce FSI VUT Brno, 2004
Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
Více7 Lineární elasticita
7 Lineární elasticita Elasticita je schopnost materiálu pružně se deformovat. Deformace ideálně elastických látek je okamžitá (časově nezávislá) a dokonale vratná. Působí-li na infinitezimální objemový
VíceNelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP
Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Více16. Matematický popis napjatosti
p16 1 16. Matematický popis napjatosti Napjatost v bodě tělesa jsme definovali jako množinu obecných napětí ve všech řezech, které lze daným bodem tělesa vést. Pro jednoznačný matematický popis napjatosti
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceVýpočet skořepiny tlakové nádoby.
Václav Slaný BS design Bystřice nad Pernštejnem 1 Výpočet skořepiny tlakové nádoby. Úvod Indukční průtokoměry mají ve své podstatě svařovanou konstrukci základního tělesa. Její pevnost se musí posuzovat
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceZkoušení ztvrdlého betonu Objemová hmotnost ztvrdlého betonu
Objemová hmotnost ztvrdlého betonu ČSN EN 12390-7 Podstata zkoušky Stanoví se objem a hmotnost zkušebního tělesa ze ztvrdlého betonu a vypočítá se objemová hmotnost. Metoda stanovuje objemovou hmotnost
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceSpoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)
Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
VícePrimární a sekundární napjatost
Primární a sekundární napjatost Horninový tlak = síly, které vznikají v horninovém prostředí vlivem umělého porušení rovnovážného stavu napjatosti. Toto porušení se projevuje deformací nevystrojeného výrubu
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ PODMÍNKY PLASTICITY A PORUŠENÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ PODMÍNKY PLASTICITY A PORUŠENÍ
VícePřetváření a porušování materiálů
Přetváření a porušování materiálů Přetváření a porušování materiálů 1. Viskoelasticita 2. Plasticita 3. Lomová mechanika 4. Mechanika poškození Přetváření a porušování materiálů 2. Plasticita 2.1 Konstitutivní
VíceDvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace
Rovinný problém Řešíme plošné konstrukce zatížené a uložené v jejich střednicové rovině. Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost rovinná deformace 17 Rovinná deformace 1 Obsahuje složky deformace
Více2.2 Mezní stav pružnosti Mezní stav deformační stability Mezní stav porušení Prvek tělesa a napětí v řezu... p03 3.
obsah 1 Obsah Zde je uveden přehled jednotlivých kapitol a podkapitol interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. Na tomto CD jsou kapitoly uloženy v samostatných souborech, jejichž název je v rámečku
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceZde je uveden abecední seznam důležitých pojmů interaktivního učebního textu
index 1 Rejstřík Zde je uveden abecední seznam důležitých pojmů interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. U každého termínu je uvedeno označení kapitoly a čísla obrazovek, na nichž lze pojem nalézt.
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VícePříloha č. 3. Specifikace požadavků na Univerzální trhací stroj s teplotní komorou a pecí. Univerzální trhací stroj s teplotní komorou a pecí
Příloha č. 3 Specifikace požadavků na Dodávka mechanického zkušebního trhacího stroje představuje plně funkční zařízení v nejpreciznějším možném provedení a s nejlepšími dosažitelnými parametry pro provádění
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceUltrazvuková měření tloušťky stěny potrubních systémů
Kopírování a rozmnožování pouze se souhlasem Ing. Regazza Ultrazvuková měření tloušťky stěny potrubních systémů Regazzo Richard, Regazzová Marcela R & R NDT Zeleneč V článku se zabýváme měřením tloušťky
Více1. Mechanické vlastnosti šitých spojů a textilií
Mechanické vlastnosti šitých spojů a textilií 1. Mechanické vlastnosti šitých spojů a textilií 1.1 Teoretická pevnost švu Za teoretickou hodnotu pevnosti švu F š(t), lze považovat maximálně dosažitelnou
VíceTéma 2 Napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Téma 2 Napětí a přetvoření Deformace a posun v tělese Fzikální vztah mezi napětími a deformacemi, Hookeův zákon, fzikální konstant a pracovní diagram
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda oddělených elementů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceVÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ MECHANICKÝCH ZKOUŠEK HLADKÝCH SVALOVÝCH BUNĚK
Konference diplomových prací 2007 Ústav konstruování, Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky, FSI VUT v Brně 5. 6. června 2007, Brno, Česká republika VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ MECHANICKÝCH ZKOUŠEK
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VícePevnostní vlastnosti
Pevnostní vlastnosti J. Pruška MH 3. přednáška 1 Pevnost v prostém tlaku na opracovaných vzorcích Jedná se o mezní napětí při porušení zkušebního tělesa za jednoosého tlakového namáhání F R = mez d A pevnost
VíceZkoušení kompozitních materiálů
Ivan Jeřábek Ústav letadlové techniky FS ČVUT v Praze 1 Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních materiálů Definice zkoušky definice vstupu a výstupu:
Vícepísemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE PRUŽNOST A PEVNOST Přednáška č. 5 Prof. Ing. Vladislav Laš. CSc. MECHANIKA PODDAJNÝCH TĚLES Úkolem PP z inženýrského hlediska je navrhnout součásti nebo konstrukce, které
VíceEXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS
EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS Ing. Jiří Karas, CSc, Ing. Milan Peukert Stavební fakulta ČVUT Praha Anotace : V rámci grantového
VíceIdentifikace kontaktní únavy metodou akustické emise na valivých ložiscích Zyková Lucie, VUT v Brně, FSI
Identifikace kontaktní únavy metodou akustické emise na valivých ložiscích Zyková Lucie, VUT v Brně, FSI II. ročník doktorského studia 00 ukončení studia na MZLÚ - Téma diplomové práce Odlišení stádií
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda okrajových prvků (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VícePřehled modelů cyklické plasticity v MKP programech
Přehled modelů cyklické plasticity v MKP programech Teorie plasticity Ing Josef Sedlák doc Ing Radim Halama, PhD 1 Shrnutí Aditivní pravidlo a Hookeův zákon, Podmínka plasticity Pravidlo zpevnění Pravidlo
Více6 ZKOUŠENÍ STAVEBNÍ OCELI
6 ZKOUŠENÍ TAVEBNÍ OCELI 6.1 URČENÍ DRUHU BETONÁŘKÉ VÝZTUŽE DLE POVRCHOVÝCH ÚPRAV 6.1.1 Podstata zkoušky Různé typy betonářské výztuže se liší nejen povrchovou úpravou, ale i různými pevnostmi a charakteristickými
VíceZadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla
Příloha č. 3 Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla Podklady SIGMA.1000.07.A.S.TR Date Revision Author 24.5.2013 IR Jakub Fišer 29.10.2013 1 Jakub Fišer 2 1 Obsah
VíceFakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky
Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky Vytvořil Ing. Jan Bořkovec v rámci grantu FRVŠ 2842/2006/G1 Ostřihování hlav šroubů Zadání Proveďte výpočtovou simulaci
VíceHodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE)
Laboratorní cvičení z předmětu "Kontrolní a zkušební metody" Hodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE) Zadání: Na základě výsledků tahové zkoušky podle norem ČSN EN ISO 527-1 a ČSN EN ISO 527-3 analyzujte
VíceSendvičové panely únosnost v osovém tlaku
Sendvičové panely únosnost v osovém tlaku Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí nad Labem,
VícePružnost a pevnost I
Stránka 1 teoretické otázk 2007 Ing. Tomáš PROFANT, Ph.D. verze 1.1 OBSAH: 1. Tenzor napětí 2. Věta o sdruženosti smkových napětí 3. Saint Venantův princip 4. Tenzor deformace (přetvoření) 5. Geometrická
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY Komentovaný metodický list č. 1/4 Vytvořil: Ing. Oldřich Ševeček & Ing. Tomáš Profant, Ph.D.
VícePŘÍPRAVEK PRO POKROČILÉ TESTOVÁNÍ PLECHŮ - BAUSCHINGERŮV EFEKT SVOČ FST 2018
PŘÍPRAVEK PRO POKROČILÉ TESTOVÁNÍ PLECHŮ - BAUSCHINGERŮV EFEKT SVOČ FST 2018 Bc. Josef Mištera, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Diplomová práce se zaměřuje
VíceDefinujte poměrné protažení (schematicky nakreslete a uved te jednotky) Napište hlavní kroky postupu při posouzení prutu na vzpěrný tlak.
00001 Definujte mechanické napětí a uved te jednotky. 00002 Definujte normálové napětí a uved te jednotky. 00003 Definujte tečné (tangenciální, smykové) napětí a uved te jednotky. 00004 Definujte absolutní
VíceZkoušení kompozitních materiálů
Zkoušení kompozitních materiálů Ivan Jeřábek Odbor letadel FS ČVUT v Praze 1 Zkoušen ení kompozitních materiálů Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních
VíceObecný Hookeův zákon a rovinná napjatost
Obecný Hookeův zákon a rovinná napjatost Základní rovnice popisující napěťově-deformační chování materiálu při jednoosém namáhání jsou Hookeův zákon a Poissonův zákon. σ = E ε odtud lze vyjádřit také poměrnou
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceCvičení 7 (Matematická teorie pružnosti)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návo do cvičení) Cvičení 7 (Matematická teorie pružnosti) Autor: Jaroslav Rojíček Verze:
VícePROTAHOVÁNÍ A PROTLAČOVÁNÍ
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.
VíceMechanika s Inventorem
CAD data Mechanika s Inventorem Optimalizace FEM výpočty 4. Prostředí aplikace Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah cvičení: Prostředí
Více1.1 Shrnutí základních poznatků
1.1 Shrnutí základních poznatků Pojmem nádoba obvykle označujeme součásti strojů a zařízení, které jsou svým tvarem a charakterem namáhání shodné s dutými tělesy zatíženými vnitřním, popř. i vnějším tlakem.sohledemnatopovažujemezanádobyrůznápotrubíakotlovátělesa,alenapř.i
VícePROTOKOL číslo: / 2014
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ AKREDITOVANÁ ČIA pod č.1048 Thákurova 7, 166 29, Praha 6 ODBORNÁ LABORATOŘ - OL 181 telefon: 2 2435 5429 fax: 2 2435 3843 Zakázkové
VíceKritéria porušení laminy
Kap. 4 Kritéria porušení laminy Inormační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky S ČVU v Praze.. 007-6.. 007 Úvod omové procesy vyvolané v jednosměrovém
VíceAPLIKACE SIMULAČNÍHO PROGRAMU ANSYS PRO VÝUKU MIKROELEKTROTECHNICKÝCH TECHNOLOGIÍ
APLIKACE SIMULAČNÍHO PROGRAMU ANSYS PRO VÝUKU MIKROELEKTROTECHNICKÝCH TECHNOLOGIÍ 1. ÚVOD Ing. Psota Boleslav, Doc. Ing. Ivan Szendiuch, CSc. Ústav mikroelektroniky, FEKT VUT v Brně, Technická 10, 602
VíceSendvičové panely únosnost při celoplošném zatěžování
Sendvičové panely únosnost při celoplošném zatěžování Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
Víceb) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti
1. Podmínka max τ a MOS v Mohrově rovině a) Plasticity ϭ K = ϭ 1 + ϭ 3 b) Křehké pevnosti (ϭ 1 κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt Ϭ red = max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) MOS : max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt a) Plasticita
VíceTuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VíceSTANOVENÍ PEVNOSTI V TAHU U MĚKKÝCH OBALOVÝCH FÓLIÍ
STANOVENÍ PEVNOSTI V TAHU U MĚKKÝCH OBALOVÝCH FÓLIÍ 1. Úvod Pevnost v tahu je jednou ze základních mechanických vlastností obalových materiálů, charakterizujících jejich odolnost vůči mechanickému namáhání,
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceSummer Workshop of Applied Mechanics. Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního kloubu
Summer Workshop of Applied Mechanics June 2002 Department of Mechanics Faculty of Mechanical Engineering Czech Technical University in Prague Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního
VíceNorma Tvar Materiál Provozní podmínky Typ* Použití. PN NBR P píst/pístnice. ČSN NBR ,5 H píst/pístnice
MANŽETY Manžety patří mezi nejdůležitější typy těsnění pohyblivých částí hydraulických i pneumatických zařízení při přímočarém posuvném pohybu. Symetrické manžety lze použít jak k utěsnění pístů, tak i
VíceSpolehlivost výsledků mechanických zkoušek
Intelligent testing Spolehlivost výsledků mechanických zkoušek Michal Reinisch Reliable Test Results Terminologie Spolehlivost spočívá ve čtyřech klíčových tématech - přesnost - opakovatelnost - reprodukovatelnost
VícePružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
VíceMetody diagnostiky v laboratoři fyzikální vlastnosti. Ing. Ondřej Anton, Ph.D. Ing. Petr Cikrle, Ph.D.
Metody diagnostiky v laboratoři fyzikální vlastnosti Ing. Ondřej Anton, Ph.D. Ing. Petr Cikrle, Ph.D. OBSAH Vzorky betonu jádrové vývrty Objemová hmotnost Dynamické moduly pružnosti Pevnost v tlaku Statický
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
Více12. Prostý krut Definice
p12 1 12. Prostý krut 12.1. Definice Prostý krut je označení pro namáhání přímého prizmatického prutu, jestliže jsou splněny prutové předpoklady, příčné průřezy se nedeformují, pouze se vzájemně natáčejí
VíceSedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
VíceAnalýza zkušebních rychlostí podle EN ISO
Intelligent testing Analýza zkušebních rychlostí podle EN ISO 6892-1 Tále, duben MMXVII Stanislav Korčák Novinky v oblasti skúšobnictva, Tále 2017 Obsah Zkoušení tahem - základní zkušební metoda Pár veselých
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních děl
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
VíceStavební mechanika 3 132SM3 Přednášky. Deformační metoda: ZDM pro rámy s posuvnými styčníky, využití symetrie, výpočetní programy a kontrola výsledků.
Stavební mechanika 12SM Přednášky Deformační metoda: ZDM pro rámy s posuvnými styčníky, využití symetrie, výpočetní programy a kontrola výsledků. Porovnání ODM a ZDM Příklad 1: (viz předchozí přednáška)
VíceLABORATORNÍ ZKOUŠKY VZORKY LABORATORNÍ ZKOUŠKY. Postup laboratorních zkoušek
LABORATORNÍ ZKOUŠKY Jednou z hlavních součástí grantového projektu jsou laboratorní zkoušky elastomerových ložisek. Cílem zkoušek je získání pracovního diagramu elastomerových ložisek v tlaku a porovnání
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Nauka o materiálu Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze kluzu R e, odpovídající
VícePENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU
PENETRACE TENKÉ KOMPOZITNÍ DESKY OCELOVOU KULIČKOU : Ing.Bohuslav Tikal CSc, ZČU v Plzni, tikal@civ.zcu.cz Ing.František Valeš CSc, ÚT AVČR, v.v.i., vales@cdm.cas.cz Anotace Výpočtová simulace slouží k
VíceMechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření. Metody charakterizace nanomateriálů 1
Mechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření Metody charakterizace nanomateriálů 1 Základní rozdělení vlastností ZMV Přednáška č. 1 Nejobvyklejší dělení vlastností materiálů v technické
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceDEFORMAČNĚ NAPĚŤOVÁ ANALÝZA TEP KOLENNÍHO KLOUBU / STRESS- STRAIN ANALYSIS OF TOTAL KNEE REPLACEMENT
Konference diplomových prací 2007 Ústav konstruování, Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky, FSI VUT v Brně 5. 6. června 2007, Brno, Česká republika DEFORMAČNĚ NAPĚŤOVÁ ANALÝZA TEP KOLENNÍHO
VíceA mez úměrnosti B mez pružnosti C mez kluzu (plasticity) P vznik krčku na zkušebním vzorku, smluvní mez pevnosti σ p D přetržení zkušebního vzorku
1. Úlohy a cíle teorie plasticity chopnost tuhých těles deformovat se působením vnějších sil a po odnětí těchto sil nabývat původního tvaru a rozměrů se nazývá pružnost. 1.1 Plasticita, pracovní diagram
VíceStřední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1. Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Spoje a spojovací součásti Pevnostní výpočet šroubů
VíceVýpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech
Výpočtové modelování deformačně-napěťových stavů ve zdravých a patologických kyčelních kloubech Michal Vaverka, Martin Vrbka, Zdeněk Florian Anotace: Předložený článek se zabývá výpočtovým modelováním
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VícePružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových
VíceExperimentální realizace Buquoyovy úlohy
Experimentální realizace Buquoyovy úlohy ČENĚK KODEJŠKA, JAN ŘÍHA Přírodovědecká fakulta Univerzity Palackého, Olomouc Abstrakt Tato práce se zabývá experimentální realizací Buquoyovy úlohy. Jedná se o
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VícePrůběh řešení a dosažené výsledky v oblasti návrhu a měření spolehlivosti mikroelektronických 3D struktur
Průběh řešení a dosažené výsledky v oblasti návrhu a měření spolehlivosti mikroelektronických 3D struktur Úkol je možno rozdělit na teoretickou a praktickou část. V rámci praktické části bylo řešeno, 1)
VíceBiomechanická studie patologicky vyvinutého kyčelního spojení z hlediska následných chirurgických operací
FSI VUT v Brně Ústav mechaniky těles, mechatroniky a biomechaniky Biomechanická studie patologicky vyvinutého kyčelního spojení z hlediska následných chirurgických operací Doktorand: Ing. Michal Vaverka
VíceMezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty
Kontaktní prvky Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty Základní myšlenka Modelování posunu po smykové ploše, diskontinuitě či na rozhraní konstrukce a okolního
VícePRUŽNOST A PLASTICITA I
Otázky k procvičování PRUŽNOST A PLASTICITA I 1. Kdy je materiál homogenní? 2. Kdy je materiál izotropní? 3. Za jakých podmínek můžeme použít princip superpozice účinků? 4. Vysvětlete princip superpozice
Více