Tepelná únava materiálu v chemickém a jaderném průmyslu
|
|
- Viktor Moravec
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Tepelná únava materiálu v chemickém a jaderném průmyslu Anotace: Vznik projektu byl motivován požadavky průmyslových odvětví u kterých dochází k degradaci materiálu za provozu vlivem zatížení ve ormě náhlé opakované změny teploty. Taková zařízení se vyskytují jak v jaderné energetice tak i v petrochemickém průmyslu. Nejtypičtějším příkladem společným pro obě zmiňovaná průmyslová odvětví jsou oblasti napojení potrubních soustav ve kterých dochází k míchání teplého a studeného média. Důvody zvýšeného zájmu o problematiku tepelné únavy vyplývají ze zvyšujícího se počtu výskytu tohoto typu poškození ve výše uvedených průmyslových odvětvích. Jak ukazují výsledky současné praxe mohou vznikat na komponentách vystavených účinkům opakovaného střídavého ohřevu a následného ochlazování nežádoucí deekty. Nejčastějším případem deektů jsou v tomto případě trhliny na exploatovaném povrchu součásti které za předpokladu jejich dalšího rozvoje mohou v konečné ázi vést až k úplnému narušení integrity provozovaného celku v důsledku vzniku lomu. Impulzem k zahájení výzkumných prací je zvýšená četnost tohoto typu poškození u energetických okruhů. Jak vyplývá z provedeného rozboru dostupných inormací o událostech spojených s výskytem tepelné únavy v energetice nebyla problematika tepelné únavy součástí návrhu provozovaného zařízení. Snad nejznámějším incidentem vyvolaným degradací materiálu tepelnou únavou bylo nucené odstavení rancouzské jaderné elektrárny Civaux 1 ke kterému došlo v roce Působením vysokocyklové únavy která vznikla jako výsledek turbulentního proudění v průběhu míchání médií o rozdílných teplotách a rychlostech došlo k iniciaci a následnému únavovému růstu trhliny přes celou tloušťku stěny potrubí s výsledným únikem primárního chladiva. Také v oblasti petrochemického průmyslu se enomén tepelné únavy jako důsledek míchání médií plně vyskytuje s tím že rozdíly mezi teplotou chladného a teplého média mohou být i vyšší než v případě energetických okruhů na jaderných elektrárnách. Shrnutí a výsledky projektu Z hlediska zaměření projektu se jednalo o experimentálně-numerický výzkum který byl orientován na sledování vlivu změny teplotního cyklu na životnost ocelí používaných v chemickém a jaderném průmyslu vystavených podmínkám tepelné únavy s maximální horní teplotou cyklu do 35 C. Po věcné stránce lze celý projekt charakterizovat čtyřmi následujícími otázkami s tím že nalezením jejich odpovědí které na sebe vzájemně v postupných krocích navazují získáváme potřebné závěry: 1. Postupujeme při predikci životnosti v případě zatěžování změnou teploty správně? 2. Jsou současné únavové křivky pro oblast teplotní únavy vypovídající? 3. Lze stanovit limity maximálních teplotních dierencí pro bezpečný provoz v oblasti míchání médií? 4. Jaký vliv na zkoušené materiály má prostředí? Na první otázku lze nalézt odpověď v průběžné zprávě za druhý rok řešení projektu [7]. Dílčím úkolem který představoval část náplně ve druhém roce řešení projektu bylo na
2 základě získaných znalostí o deormačně-napěťové odezvě porovnat klasický normovaný přístup hodnocení únavy za použití lineárních napětí s přístupem který využívá celkových pružně-plastických deormací. Jak naznačují dosažené výsledky nemusí být použití klasického přístupu posouzení únavy vždy dostatečně korektní. Proto byly následně použity hodnoty celkových pružně-plastických deormací v posuzované oblasti před čelem vrubu které byly obdrženy z nelineárních napěťově-deormačních analýz. Z porovnání výsledků využívajících lineární a pružně-plastické výpočty vyplývá že použití nelineárních analýz vede jednoznačně k získání realističtějšího odhadu životnosti ve smyslu pravděpodobného počtu cyklů do iniciace deektu o smluvní velikosti. Výsledné srovnání predikovaných počtů cyklů do iniciace trhliny o smluvní velikosti 5 mm uvádí tabulka 9.1. Vzhledem k náročnosti provedení pružně plastického výpočtu zejména v případě rozsáhlejšího analyzovaného celku je použití lineární analýzy v běžné technické praxi v naprosté většině případů nezbytné. Z tohoto pohledu je vhodné zvážit modiikaci v současnosti používaných vztahů pro hodnocení etapy iniciace únavové trhliny. Tabulka 9.1 Srovnání predikovaných počtů cyklů do iniciace s experimentem výpočet T lineární MKP analýza nelineární MKP analýza [ C] Manson Langer Manson Langer experiment Coin Coin Druhou otázku řeší první část průběžné zprávy za poslední rok řešení [8]. Základ tvoří pružně-plastické numerické simulace zahrnující jak teplotní tak i mechanické řešení provedené za účelem stanovení rozložení polí deormací a napětí ve zkušebním tělese v průběhu řízeného teplotního zatěžování. Na základě kombinace experimentů a numerického modelování byla sestrojena křivka životnosti pro podmínky tepelné únavy a tato porovnána s konvenční křivkou zkonstruovanou s využitím rovnice (5). V případě křivky pro tepelnou únavu lze pozorovat jistý odklon ve směru k nižším hodnotám amplitudy celkové deormace vzhledem ke křivce stanovené v podmínkách převládnutí jednoosého stavu napjatosti při konstantní zvýšené teplotě okolí (obr. 9.1). Tento odklon se zvětšuje s rostoucí amplitudou celkové deormace což relektuje rostoucí rozkmit teplotního zatížení. Z hlediska praktického uplatnění se kvantiikace odklonu křivky životnosti stala jedním ze stěžejních úkolů projektu v letošním roce s tím že následně byly hledány nejdůležitější aktory které se mohou uplatnit v procesu kvantiikace zmiňovaného odklonu křivky. Jako první byl uvažován vliv koncentrace napětí před čelem vrubu. S ohledem na výsledky doplňujících experimentů bylo potvrzeno že koncentrace napětí ve vrubu má jen malý podíl na změně křivky životnosti a tudíž není hledaným dominantním kvantiikátorem odklonu křivky.
3 1 T 34 C T 31 C T 28 C T 25 C T 2 C εat T 15 C 1 MC 325 C MCv 325 C TU celý lom TU povrch 1E+2 1E+3 1E+4 1E+5 N Obr. 9.1 Porovnání únavových křivek Mnohem významnějším aktorem který se projevil u zatěžování cyklickou změnou teploty je víceosý stav napjatosti v tělese. Pro popis víceososti napětí byl zvolen aktor triaxiality napětí který je deinován jako poměr středního a eektivního napětí. Z hlediska kvantiikace odklonu křivky životnosti stanovené pro případ tepelné únavy od křivky životnosti určené za zvýšené teploty v podmínkách jednoosé napjatosti je aktor triaxiality napětí považován za klíčový parametr. Na základě znalosti hodnot a charakteristických průběhů aktoru triaxiality napětí po tloušťce zkušebního tělesa byly deinovány podmínky za kterých je možné použít únavovou křivku získanou za konstantní teploty a jednoosého stavu napjatosti pro případ zatěžování cyklickou změnou teploty. Doposud je v normovaných návrhových vztazích pro posouzení etapy iniciace deektu zohledněn víceosý stav napjatosti pouze ormou redukovaných hodnot iktivních napětí případně celkové deormace. Vzhledem k aktu že víceosý stav napjatosti se ukazuje jako neopomenutelným aktorem jehož vliv na výsledné únavové posouzení v případě cyklického teplotního zatěžování austenitických ocelí byl v rámci dosažených výsledků projektu prokázán doporučujeme uvažovat o modiikaci současného matematického modelu používaného pro predikci únavové životnosti. Navrhovaná modiikace spočívá v korekci složky plastické deormace v závislosti na rozkmitu teplotního zatížení. Výsledný návrh úpravy vztahů pro matematický popis iniciace trhliny při zohlednění tepelné únavy austenitických ocelí spočívá v zavedení korekčního aktoru φ T (za dovolenou hodnotu N se bere menší ze dvou hodnot vypočtených z následujících rovnic):
4 ε ϕ at w ε 35ε = n φ σ T pmax + c ( 2N ) n E( 2N ) b σ σ σ m (6) ε ϕ at w ε 35ε pmax σ σ = + φ T c ( 2n N ) E( 2n N ) b N N m ve kterých (7) hodnota korekčního aktoru φ T závisí na velikosti aktoru triaxiality napětí T: φ T = T T > 1 (8) φ T = 1 T 1 (9) Formálně lze naopak korigovat křivku životnosti pro podmínky tepelné únavy (víceosého namáhání) tak aby odpovídala křivce stanovené v podmínkách jednoosého zatěžování: ε at = ε p φ T + ε e (1) Porovnání únavové křivky pro podmínky tepelné únavy korigované podle vztahu (1) s křivkou získanou v režimu deormačního zatěžování v podmínkách jednoosého stavu napjatosti je na obr Z tohoto srovnání je jednoznačně patrná velmi dobrá shoda korigované křivky stanovené za podmínek víceosého stavu napjatosti (zatěžování cyklickou změnou teploty v rozsahu provedených experimentů) s křivkou životnosti stanovenou za konstantní zvýšené teploty okolí (325 C) v podmínkách deormačního jednoosého zatížení. εat 1 1 T 34 C T 31 C T 28 C MC 325 C TU povrch korig. TU celý lom TU povrch T 25 C T 2 C T 15 C 1 1E+2 1E+3 1E+4 1E+5 N Obr. 9.2 Korigovaná křivka životnosti pro podmínky tepelné únavy a křivka životnosti typu Manson-Coin pro podmínky jednoosého namáhání
5 V této souvislosti je potřeba zdůraznit že navrhovaná modiikace vztahů (6 a 7) pro predikci únavové životnosti vychází pouze z výsledků získaných na austenitických ocelích za použití jednoto typu zkušebního tělesa. Do budoucna je více než žádoucí ověřit navrhovanou modiikaci na jiných typech zkušebních těles resp. s využitím jiných koncentrátorů napětí/deormace. Z praktického hlediska by bylo výhodné rozšířit oblast použití uvažované modiikace pro hodnocení únavové životnosti konstrukčních částí zhotovených z ocelí s eritickou matricí. V pořadí třetí otázkou se zabývá druhá část průběžné zprávy za poslední rok řešení [8]. V rámci požadovaného zobecnění celé řešení předpokládá základní rozdělení z hlediska nejčastěji používaných typů konstrukčních materiálů na oblast austenitických ocelí a ocelí s eritickou matricí (uhlíkových ocelí). Přípustné limity teplot míchajících se médií byly navrženy tak aby při provozu pod stanovenou limitou nedocházelo k iniciaci a případnému růstu deektu vlivem opakované změny teploty na exploatovaném vnitřním povrchu. Z inženýrského pohledu je uvažován deekt o smluvní velikosti 5 mm. Základ pro stanovení požadovaných maximálních teplotních rozdílů spočívá ve znalosti prahové hodnoty rozkmitu aktoru intenzity napětí. Obecně je uznáván akt že pod touto mezní hodnotou nedochází k únavovému růstu trhliny. Pro obě skupiny materiálů byly výsledně sestrojeny nomogramy udávající maximální přípustný teplotní rozdíl v závislosti na koeicientu asymetrie cyklu (obr. 9.3). Předepsané limity byly stanoveny pro nejvíce exponovanou část T-armatury kterou je oblast přechodu odbočnice a hlavního potrubí TMAX [ C] uhlíkové oceli austenitické oceli R [-] Obr. 9.3 Závislost maximálních přípustných rozdílů teplot míchajících se médií v oblasti napojení typu T-armatury na koeicientu asymetrie cyklu
6 Nastolená čtvrtá otázka byla řešena na pracovišti spolupříjemce na VŠCHT v Praze. Problematice vlivu prostředí je věnována samostatná zpráva [9]. V experimentálním přístupu bylo ověřeno že základní hodnotící kritéria tepelně únavového poškození nebyla výrazně ovlivněna změnou ochlazujícího média (kapalný dusík / voda). Aby bylo možné vyhodnotit vliv kvality prostředí bylo v posledním roce připraveno řešení umožňující v širokém rozsahu měnit agresivitu prostředí za přestupu tepla / změny povrchové teploty bez negativních omezení zkoušky DET (drop evaporation test) která byla ověřována v prvních ázích řešení. Pro zkoušky tepelně únavového poškození byl ověřen postup zkoušek za přestupu tepla na válcových zkušebních tělesech která jsou sama zdrojem tepla. Zkušební tělesa byla vyrobena z ocelí Cr18Ni9 (AISI 34) Cr17Ni1Ti (AISI 321) Cr16Ni11Mo2 (AISI 316) a Cr23Ni3Mo3N (dvouázová ocel). Z výsledků izotermických zkoušek je patrná významná změna mechanických vlastností už při přechodu z inertního prostředí glycerinu do roztoku chloridu hořečnatého. Po následné aplikaci tepelného toku ze vzorku do korozního prostředí došlo k dalšímu poklesu odolnosti proti praskání přičemž doba do lomu a tažnost se snížily na polovinu a mírný pokles byl zaznamenán i u maximální hodnoty napětí. I přesto že iniciace napadení byla usnadněna trvalým narušováním pasivační vrstvy (zkoušky byly prováděny pomalou rychlostí deormace) bylo pozorováno zvýšení četnosti trhlin na těle pracovní části zkušebního tělesa. Zatímco u ocelí austenitických docházelo k snadné iniciaci mnoha trhlin u oceli dvouázové byla vždy zaznamenána jen jedna hlavní trhlina a dvě až tři menší trhliny sekundární. Pro hodnocení vlivu prostředí jsou využitelné i postupy které jsou integrovány do procesu posuzování etapy iniciace deektu vlivem únavového poškození. Je známo že při uvažování vlivu prostředí na únavovou životnost korozivzdorných ocelí může dojít k překročení limity uveřejněné v současných normách. Tento rozpor je v současné době celosvětově řešen dvěma způsoby: (i) konstrukcí nových křivek životnosti nebo (ii) korekcí výsledků získaných z původních křivek aplikací tzv. aktoru vlivu prostředí F EN který je deinován jako podíl únavové životnosti oceli vystavené inertnímu prostředí (zpravidla vzduch) a koroznímu prostředí (nejčastěji vodné roztoky). Výsledný vliv na kumulaci únavového poškození je dán součtem dílčích hodnot kumulací poškození stanovených pro podmínky nekorozního prostředí násobených příslušnými korekčními aktory. Před použitím výše zmiňovaného přístupu založeného na hodnotě korekčního aktoru je nejprve nutné porovnat podmínky z hlediska typu materiálu a charakteru korozního média. Zatímco japonský model TENPES (Thermal and Nuclear Power Engineering Society Japan) je přímo určen kvalitou prostředí pro elektrárny typu PWR (mezi které elektrárny typu VVER patří) je americký model UNL (US Argone National Laboratory) určen pro elektrárny typu BWR. Jistá disproporce existuje na straně použitých materiálů. Oba navrhované modely vznikly pro aplikaci na austenitické oceli nestabilizované (AISI 34 a 316) kdežto na elektrárnách typu VVER jsou používány oceli stabilizované titanem 8Ch18N1T (Cr18Ni1Ti AISI 321) nebo niobem Cr19Ni1Nb (AISI 347). Na základě experimentů vedoucích k zavedení aktoru vlivu prostředí F EN jsou oceli typu Cr18Ni9 a Cr19Ni12Mo považovány za srovnatelné z hlediska iniciace únavového poškození. Z pohledu odolnosti vůči lokálnímu koroznímu poškození je řádově lepší ocel legovaná molybdenem a stabilizované oceli používané u elektráren typu VVER lze zařadit k ocelím Cr18Ni9 za předpokladu že obsah základních legur (tj. Cr a Ni) je srovnatelný s obsahem u nestabilizovaných ocelí. Pokud je tento základní předpoklad splněn je možné využít modelu TENPES k hodnocení vlivu prostření na únavové chování. Navíc jsou stabilizované oceli odolnější k mezikrystalové korozi přičemž toto napadení bylo v praxi ojediněle pozorováno jen u velmi masivních svarových spojů.
7 PODĚKOVÁNÍ Na závěr je příjemnou povinností poděkovat nejen všem řešitelům za vzájemnou spolupráci ale také všem ostatním kteří ochotně podali pomocnou ruku v průběhu realizace projektu. Projekt by nemohl být realizován bez inanční podpory Ministerstva průmyslu a obchodu ČR. LITERATURA [1] L. Vlček Teplotní únava materiálů v chemickém a jaderném průmyslu literární rešeršestudium světové literatury rozbor problematiky zpráva ÚAM Brno arch. č. 3636/4 Brno říjen 24 [2] C. Faidy Thermal Fatigue in Nuclear Power Plants French experience and on-going program 3rd Int. Con. Fatigue o Reactor Components Seville (Spain) October 24 [3] S. Benhamadouche M. Saki C. Péniguel J.-M. Stéphan Presentation o a New Methodology o Chained Computations using Instationary 3D Approaches or the Determination o Thermal Fatigue in a T-Junction o a PWR Nuclear Plant Transactions o the 17 th International Conerence on Structural Mechanics in Reactor Technology (SMiRT 17) Prague 23 on CD [4] M. Bentele C. S. Lowthian Thermal Shock Tests on Gas Turbine Materials Aircrat Eng. vol. XXIV no. 276 pp [5] L. F. Coin Design Aspects o High Temperature Fatigue with Particular Reerence to Thermal Stresses Transactions o the ASME 78 pp [6] S. S. Manson Behavior o Materials Under Conditions o Thermal Stress NACA rep [7] L. Vlček Teplotní únava materiálů v chemickém a jaderném průmyslu Průběžná zpráva po druhém roce řešení zpráva ÚAM Brno arch. č. 3829/5 Brno prosinec 25 [8] L. Vlček Teplotní únava materiálů v chemickém a jaderném průmyslu Průběžná zpráva po třetím roce řešení zpráva ÚAM Brno arch. č. 412/6 Brno prosinec 26 [9] J. Bystrianský Mechanismy poškozování korozivzdorných ocelí v zařízeních energetického a chemického průmyslu-tepelná únava VŠCHT v Praze prosinec 26
POŠKOZOVÁNÍ KOROZIVZDORNÝCH OCELÍ ZA ZVÝŠENÝCH TEPLOT A PŘESTUPU TEPLA DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ
POŠKOZOVÁNÍ KOROZIVZDORNÝCH OCELÍ ZA ZVÝŠENÝCH TEPLOT A PŘESTUPU TEPLA DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ DEGRADATION OF STAINLESS STEELS AT ELEVATED TEMPERATURE AND UNDER HEAT TRANSFER Jaroslav Bystrianský
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceProjekty podpořené z programu TAČR
Projekty podpořené z programu TAČR aktuálně řeší tyto projekty ALFA, EPSILON, EPSILON II a Centra kompetence podpořené Technologickou agenturou České republiky Technologická agentura České republiky je
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceSummer Workshop of Applied Mechanics. Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního kloubu
Summer Workshop of Applied Mechanics June 2002 Department of Mechanics Faculty of Mechanical Engineering Czech Technical University in Prague Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VíceKONCEPCE PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU ŽIVOTNOSTI KOTLOVÝCH TĚLES. Jan Korouš, BiSAFE, s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4, e-mail: korous@bisafe.
KONCEPCE PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO VÝPOČTU ŽIVOTNOSTI KOTLOVÝCH TĚLES Jan Korouš, BiSAFE, s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4, e-mail: korous@bisafe.cz Příspěvek obsahuje metodický postup pro pravděpodobnostní
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
Více4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK.
4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK. Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, navrhování z hlediska MSÚ a MSP. Návrh na únavu: zatížení, Wöhlerův přístup a
VíceOcelové konstrukce požární návrh
Ocelové konstrukce požární návrh Zdeněk Sokol František Wald, 17.2.2005 1 2 Obsah prezentace Úvod Přestup tepla do konstrukce Požárně nechráněné prvky Požárně chráněné prvky Mechanické vlastnosti oceli
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VíceHODNOCENÍ PŘÍPUSTNOSTI VAD MONTÁŽNÍCH SVARŮ HORKOVODŮ. Ondrej Bielak, BiSAFE, s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4,, e-mail: bielak@bisafe.
HODNOCENÍ PŘÍPUSTNOSTI VAD MONTÁŽNÍCH SVARŮ HORKOVODŮ Ondrej Bielak, BiSAFE, s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4,, e-mail: bielak@bisafe.cz Horkovody jsou namáhány opakovaně vnitřním přetlakem, dále pak
VícePříklady spolupráce pracovníků Západočeské univerzity v Plzni s průmyslovými podniky jaderného strojírenství a energetiky
Příklady spolupráce pracovníků Západočeské univerzity v Plzni s průmyslovými podniky jaderného strojírenství a energetiky Josef Voldřich Nové technologie výzkumné centrum Katedra energetických strojů a
VíceSměřování aplikovaného výzkumu ČR v oblasti svařování a tepelného zpracování. Jaromír Moravec
Směřování aplikovaného výzkumu ČR v oblasti svařování a tepelného zpracování. Jaromír Moravec Orientace aplikovaného výzkumu v ČR 1) Privátní vývoj realizovaný v rámci jednotlivých společností. Inovace
Více5. Únava materiálu S-n přístup (Stress-life) Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Příklad Zadání: Vytvořte přibližný S-n diagram pro ocelovou tyč a vyjádřete její rovnici. Jakou životnost můžeme očekávat při zatížení souměrně střídavým cyklem o amplitudě 100 MPa? Je dáno: Mez pevnosti
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
Víceb) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti
1. Podmínka max τ a MOS v Mohrově rovině a) Plasticity ϭ K = ϭ 1 + ϭ 3 b) Křehké pevnosti (ϭ 1 κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt Ϭ red = max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) MOS : max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt a) Plasticita
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceVýpočtová i experimentální analýza vlivu vrubů na omezenou životnost součástí
Výpočtová i experimentální analýza vlivu vrubů na omezenou životnost součástí Martin Laštovka. Úvod Predikce životnosti je otázka, kterou se zabývají inženýři již dlouho dobu. Klasické přístupy jsou zvládnuty,
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
VíceCentrum AdMaS Struktura centra Vývoj pokročilých stavebních materiálů Vývoj pokročilých konstrukcí a technologií
Centrum AdMaS (Advanced Materials, Structures and Technologies) je moderní centrum vědy a komplexní výzkumná instituce v oblasti stavebnictví, která je součástí Fakulty stavební Vysokého učení technického
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceTrvanlivost betonových konstrukcí. Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT - stavební fakulta katedra betonových konstrukcí
Trvanlivost betonových konstrukcí Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT - stavební fakulta katedra betonových konstrukcí 1 Osnova přednášky Požadavky na betonové konstrukce Trvanlivost materiálu a konstrukce
VíceÚnava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života
Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy Drahomír Novák Jan Eliáš 2012 Spolehlivost konstrukcí, Drahomír Novák & Jan Eliáš 1 část 8 Normové předpisy 2012 Spolehlivost konstrukcí,
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
Více3. Mechanická převodná ústrojí
1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.3 Výzkum metod pro simulaci zatížení dílů převodů automobilů 3.3.1 Realizace modelu jízdy osobního vozidla a uložení hnacího agregátu
VíceVliv olejů po termické depolymerizaci na kovové konstrukční materiály
Vliv olejů po termické depolymerizaci na kovové konstrukční materiály Ing. Libor Baraňák Ph. D, doc. Miroslav Bačiak Ph.D., ENRESS s.r.o., Praha baranak@enress.eu Náš příspěvek na konferenci řeší problematiku
VíceProvozní pevnost a životnost dopravní techniky. - úvod do předmětu
Provozní pevnost a životnost dopravní techniky - úvod do předmětu doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů Provozní pevnost a životnost dopravní techniky
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
Více1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23]
1.1.1 Hodnocení plechů s povlaky [13, 23] Hodnocení povlakovaných plechů musí být komplexní a k určování vlastností základního materiálu přistupuje ještě hodnocení vlastností povlaku v závislosti na jeho
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceKumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování
Kumulace poškození termoplastického laminátu C/PPS při cyklickém zatížení a jeho posuzování Jiří Minster, Martin Šperl, ÚTAM AV ČR, v. v. i., Praha Jaroslav Lukeš, FS ČVUT v Praze Motivace a obsah přednášky
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceBezpečnosť jadrových elektrární. Požiadavky a hodnotenie seizmickej odolnosti zariadení JE 17. až Rajecké teplice, Aphrodite komplex
Aktuální přehled normativního kódu NTD A.S.I. pro použití na seizmické hodnocení a kvalifikaci zařízení jaderných elektráren typu VVER Marek Tengler (sekretář NTD A.S.I. Sekce III) Bezpečnosť jadrových
VíceNázev práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE
Ing. 1 /12 Název práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE Školitel: doc.ing. Pavel Mazal CSc Ing. 2 /12 Obsah Úvod do problematiky
VíceOK AUTROD 347Si (OK AUTROD 16.11)
OK AUTROD 347Si (OK AUTROD 16.11) SFA/AWS A 5.9: ER 347Si EN ISO 14343A: G 19 9 NbSi Drát typu 18Cr8Ni stabilizovaný niobem pro svařování nerezavějících ocelí odpovídajících AISI 347, AISI 321. Svarový
VíceVýpočet skořepiny tlakové nádoby.
Václav Slaný BS design Bystřice nad Pernštejnem 1 Výpočet skořepiny tlakové nádoby. Úvod Indukční průtokoměry mají ve své podstatě svařovanou konstrukci základního tělesa. Její pevnost se musí posuzovat
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VíceMiroslav Stárek. Brno, 16. prosince 2010. 2010 ANSYS, Inc. All rights reserved. ANSYS, Inc. Proprietary
Autodesk Academia Forum 2010 Simulace a optimalizace návrhu a význam pro konstrukční návrh Miroslav Stárek Brno, 16. prosince 2010 2010 ANSYS, Inc. All rights reserved. 11 ANSYS, Inc. Proprietary Nástroj
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
Více5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
VíceDoc. Ing. Jiří Kunz, CSc., Prof. Ing. Ivan Nedbal, CSc., Ing. Jan Siegl, CSc. Katedra materiálů FJFI ČVUT v Praze, Trojanova 13, Praha 2
KUNZ, J. - NEDBAL, I. - SIEGL, J.: Vliv vodního prostředí a zvýšené teploty na únavové porušování austenitické oceli. In: Degradácia vlastností konštrukčných materiálov (VIII. celoštátna konferencia so
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Úterý 12:00-13:40, C -219 Přednášky a cvičení:
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
Více2. Mezní stavy. MS porušení
p02 1 2. Mezní stavy V kapitole 6. Zatížení tělesa jsou mezi různými zatěžovacími stavy zavedeny stavy přechodové a mezní jako stavy, v nichž je částečně nebo úplně a dočasně nebo trvale znemožněna funkce
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceHODNOCENÍ PEVNOSTI A ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY ASME BPV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2
HODNOCENÍ EVNOSTI ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY SME BV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2 STRENGTH ND FTIGUE EVLUTION OF BOLTS CCORDING TO SME BV CODE, SEC. VIII, DIV. 2 Miroslav VRNER 1, Viktor KNICKÝ 2 bstract:
VíceTepelná technika. Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007
Tepelná technika Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007 Tepelné konstanty technických látek Základní vztahy Pro proces sdílení tepla platí základní
VíceZMENY POVRCHOVÝCH MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SYSTÉMU S TENKÝMI VRSTVAMI PO KOMBINOVANÉM NAMÁHÁNÍ. Roman Reindl, Ivo Štepánek
ZMENY POVRCHOVÝCH MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SYSTÉMU S TENKÝMI VRSTVAMI PO KOMBINOVANÉM NAMÁHÁNÍ Roman Reindl, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
VícePosouzení za požární situace
ANALÝZA KONSTRUKCE Zdeněk Sokol 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseku Přestup tepla do konstrukce Návrhový model ČSN EN 1991-1-2 ČSN EN 199x-1-2 ČSN EN 199x-1-2 2 1 Princip posouzení
VíceInkrementální teorie plasticity - shrnutí
Inkrementální teorie plasticity - shrnutí Aditivní zákon = e p. Hookeův zákon pro elastickou složku deformace =C: e. Podmínka plasticity f = f Y =0. Pravidlo zpevnění p e d =g, p,,d, d p,..., dy =h, p,y,
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceKOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV
KOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV Přednáška č. 04: Druhy koroze podle vzhledu Autor přednášky: Ing. Vladimír NOSEK Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu Koroze podle vzhledu (habitus koroze) 2 Přehled
VíceNové zkoušky potrubních systémů z PE na odolnost pomalému šíření trhliny (SČZL 2017)
Nové zkoušky potrubních systémů z PE na odolnost pomalému šíření trhliny (SČZL 2017) AGENDA materiály PE pro potrubní systémy pomalé šíření trhliny zkoušky podle aktuálních EN a ISO norem PAS 1075 FNCT
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceDřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru
ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru Petr Kuklík České Budějovice, Kongresové centrum BAZILIKA 29.
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 2 Porušování při cyklickém zatěžování All machine and structural designs are problems in fatigue
Více2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití.
2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití. Materiál Nerezové (korozivzdorné) oceli patří mezi
VíceMechanika s Inventorem
CAD Mechanika s Inventorem 1. Úvodní pojednání Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Cíl projektu 3 Význam mechanických analýz
VíceKorozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu
Korozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu 1. Obecné informace Korozivzdorná ocel neboli nerezivějící ocel či nerez je označení pro velkou skupinu ušlechtilých ocelí, které mají stejnou
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceIdentifikace materiálových parametrů Vybraných modelů plasticity
Teorie plasticity 1. VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ KATEDRA PRUŽNOSTI A PEVNOSTI 17.listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba Identifikace materiálových parametrů Vybraných modelů plasticity
VíceCo je to korozivzdorná ocel? Fe Cr > 10,5% C < 1,2%
Co je to korozivzdorná ocel? Cr > 10,5% C < 1,2% Co je to korozivzdorná ocel? Co je to korozivzdorná ocel? Korozivzdorné oceli (antikoro, nerez) jsou slitiny na bázi železa s obsahem 10,5 % chromu a 1,2
VíceNávrhy bakalářských prací pro akademický rok 2019/2020
Návrhy bakalářských prací pro akademický rok 2019/2020 Téma č. 1 Kryogenní zpracování slinutých karbidů Ing. Vojtěch Průcha Téma č. 2 Porušování korozí pod napětím v prostředí nízkotlaké páry Ing. Jaromír
VíceMezikrystalová koroze
Mezikrystalová koroze 1. Úvod Mezikrystalová koroze je formou nerovnoměrného korozního napadení, které se projevuje především u korozivzdorných ocelí po tepelném zpracování, při němž na hranicích zrn vznikají
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 1. Úvodní pojednání CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Cíl projektu
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceKritéria porušení laminy
Kap. 4 Kritéria porušení laminy Inormační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky S ČVU v Praze.. 007-6.. 007 Úvod omové procesy vyvolané v jednosměrovém
VíceOK AUTROD 308L OK Autrod 16.10
OK AUTROD 308L OK Autrod 16.10 SFA/AWS A 5.9: ER308L EN 12072: S 19 9 L Drát pro svařování nestabilizovaných nerezavějících ocelí typu 19Cr10Ni pod tavidlem. Používá se v kombinaci s tavidly OK Flux 10.92
VíceKroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána
Kroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami Step by Step Analysis of Combination Stress of Systems with Thin Films Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána Západočeská
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceStanovisko SÚJB k NTD A.S.I., sekce I až VI a Zvláštní případy
STÁTNÍ ÚŘAD PRO JADERNOU BEZPEČNOST 110 00 Praha 1, Senovážné nám. 9 V Praze dne 12. 12. 2013 čj.: SÚJB/OPJZ/27534/2013 Stanovisko SÚJB k NTD A.S.I., sekce I až VI a Zvláštní případy Dopisem čj. NTD/ASI/1617/13
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
VíceVÚHŽ a.s. Laboratoře a zkušebny č.p. 240, Dobrá
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. 621 - Laboratoř chemická 2. 622 - Laboratoř metalografická 3. 623 - Laboratoř mechanických vlastností 4. 624 - Laboratoř korozní Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy
VíceHODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH. Klára Jacková, Ivo Štepánek
HODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH Klára Jacková, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt
Více3. Mezní stav křehké pevnosti. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Mezní stav křehké pevnosti Při monotónním zatěžování tělesa může dojít k nepředvídanému porušení křehkým lomem. Poškození houževnaté oceli při různých způsobech namáhání Poškození
VíceAlfaNova Celonerezové tavně spojované deskové výměníky tepla
AlfaNova Celonerezové tavně spojované deskové výměníky tepla Z extrémního žáru našich pecí přichází AlfaNova, první celonerezový výměník tepla na světě. AlfaNova odolává vysokým teplotám a ve srovnání
Více