Budova: NOVOSTAVBA RD na parcele č. 227/15 Horní Podhájí, 256 01 Struhařov ENERGETICKÉ HODNOCENÍ BUDOVY PRO STAVEBNÍ ŘÍZENÍ Datum zpracování: Praha 03/2014 Zpracovatel: Ing. Eduard Novák V Loučkách 062, Nespeky, 257 22 tel. 724 557 622 Odpovědný projektant: Ing. Eduard Novák Osoba oprávněná vypracovávat průkazy energetické náročnosti budov číslo oprávnění 1065 Autorizovaný inženýr v oboru pozemní stavby ČKAIT 12099 PŘÍLOHY: Osvědčení o autorizaci Průkaz energetické náročnosti budovy Energetický štítek obálky budovy Výpočet měrné roční potřeby tepla v programu Energie 2013 Posouzení obvodových konstrukcí v programu Teplo 2013
Horní Podhájí 25601 Horní Podhájí, Struhaov Rodinný dm
Ing. Eduard Novák - NK PROJEKT 1065 V Loukách 062 4. 3. 2014 257 22 Nespeky
Horní Podhájí, parc.. 227/15 Skalice u Benešova 227/15 2015 Dušan Mchura Horní Podhájí 20, 25601 25601 Struhaov
Obvodová stna 0,3 0,25 Okna 1,5 1,2 Dvee 1,7 1,2 Podlaha na zemin 0,45 0,3 Strop nad 1.NP 0,3 0,2 Stna do garáže 0,75 0,5 Dvee do garáže 3,5 2,3 Tepelné vazby Budova jako celek
Tepelné erpadlo vzduch-voda 90,0 Krbová vložka 10,0
pirozené vtrání
Akumulaní nádoba topená z 100,0
100 0,4
ano ano ne ano ano ne ne ano ano ne ne ano Dm je vytápn soustavou oze, tepelné erpadlo vzduch-voda a krbová vložka bez výmníku. Kombinovaná výroba tepla a elektiny není v ekonomicky ani ekologicky rentabilní. Soustava zásobování tepelnou energií není v míst k dispozici. Teelné erpadlo je hlavním vytápcím zdrojem. 4.3.2014 Ing. Eduard Novák ne ne
Ano Ing. Eduard Novák - NK PROJEKT 1065 4. 3. 2014
Rodinný dm na parcele 227/15 Horní Podhájí, 256 01 Struhaov 4.3.2014 4. 3. 2014 Ing. Eduard Novák - NK PROJEKT energetický specialista,. autorizace MPO 1065
Rodinný dm Horní Podhájí parc.. 227/15 Skalice u Benešova,. kat. 227/15 Dušan Mchura Dušan Mchura Horní Podhájí 20, 25601 25601 Struhaov Obvodová stna 0,30 0,25 Okna 1,50 1,2 Dvee 1,70 1,2 Podlaha na zemin 0,45 0,3 Strop nad 1.NP 0,30 0,2 Stna do garáže 0,75 0,5 Dvee do garáže 3,50 2,3 Tepelné vazby splují
4. 3. 2014 87451042 Ing. Eduard Novák - NK PROJEKT Ing. Eduard Novák - NK PROJEKT
VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 78/2013 Sb. a ČSN 730540-2 a podle EN ISO 13790, EN ISO 13789 a EN ISO 13370 Energie 2013 Název úlohy: RD Měchurovi - Horní Podhájí Zpracovatel: Ing. Eduard Novák Zakázka: 00114 Datum: 4. 12. 201 ZADANÉ OKRAJOVÉ PODMÍNKY: Počet zón v budově: 1 Počet osob v budově dle NZÚ 2013: 4,3 Typ výpočtu potřeby energie: Okrajové podmínky výpočtu: měsíční (pro jednotlivé měsíce v roce) Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru Sever Jih Východ Západ Horizont leden 31-2,3 C 47,0 104,0 58,0 58,0 76,0 únor 28-0,7 C 72,0 162,0 97,0 97,0 133,0 březen 31 3,0 C 115,0 234,0 162,0 162,0 259,0 duben 30 7,6 C 158,0 292,0 238,0 238,0 410,0 květen 31 12,5 C 209,0 313,0 299,0 299,0 536,0 červen 30 15,7 C 216,0 284,0 292,0 292,0 526,0 červenec 31 17,2 C 212,0 292,0 288,0 288,0 518,0 srpen 31 16,7 C 184,0 320,0 277,0 277,0 490,0 září 30 13,1 C 126,0 256,0 187,0 187,0 313,0 říjen 31 8,2 C 86,0 220,0 126,0 126,0 205,0 listopad 30 3,0 C 47,0 112,0 61,0 61,0 90,0 prosinec 31-0,6 C 32,0 72,0 40,0 40,0 54,0 Název Počet Teplota Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] období dnů exteriéru SV SZ JV JZ leden 31-2,3 C 47,0 47,0 86,0 86,0 únor 28-0,7 C 76,0 76,0 137,0 137,0 březen 31 3,0 C 122,0 122,0 209,0 209,0 duben 30 7,6 C 184,0 184,0 277,0 277,0 květen 31 12,5 C 245,0 245,0 320,0 320,0 červen 30 15,7 C 248,0 248,0 299,0 299,0 červenec 31 17,2 C 245,0 245,0 302,0 302,0 srpen 31 16,7 C 216,0 216,0 313,0 313,0 září 30 13,1 C 140,0 140,0 234,0 234,0 říjen 31 8,2 C 90,0 90,0 184,0 184,0 listopad 30 3,0 C 47,0 47,0 94,0 94,0 prosinec 31-0,6 C 32,0 32,0 61,0 61,0 PARAMETRY JEDNOTLIVÝCH ZÓN V BUDOVĚ : PARAMETRY ZÓNY Č. 1 : Základní popis zóny Název zóny: RD 20 C Typ zóny pro určení Uem,N: nová obytná budova Typ zóny pro refer. budovu: rodinný dům Typ hodnocení: nová budova Objem z vnějších rozměrů: Podlah. plocha (celková vnitřní): Celk. energet. vztažná plocha: Účinná vnitřní tepelná kapacita: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: 618,1 m3 172,1 m2 202,7 m2 165,0 kj/(m2.k) 20,0 C / 20,0 C ano / ne
Typ vytápění: nepřerušované Regulace otopné soustavy: ano Průměrné vnitřní zisky: 373 W... odvozeny pro produkci tepla: 1,5+3,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) časový podíl produkce: 70+20 % (osoby+spotřebiče) zohlednění spotřebičů: jen zisky --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- minimální přípustnou osvětlenost: 50,0 lx měrný příkon osvětlení: 0,05 W/(m2.lx) činitel obsazenosti 1,0 a závislosti na denním světle 1,0 roční dobu využití osvětlení ve dne/v noci: 1600 / 1200 h prům. účinnost osvětlení: 35 % --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- další tepelné zisky: 0,0 W Teplo na přípravu TV: 6195,6 MJ/rok... odvozeno pro dodanou energii na přípravu TV: 10,0 kwh/(m2.a) Zpětně získané teplo mimo VZT: 0,0 MJ/rok Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: ne Účinnost sdílení/distribuce: 88,0 % / 89,0 % Název zdroje tepla: Tepelné čerpadlo vzduch-voda (podíl 90,0 %) Typ zdroje tepla: tepelné čerpadlo Parametr COP: 3,2 Název zdroje tepla: Krbová vložka (podíl 10,0 %) Typ zdroje tepla: obecný zdroj tepla (např. kotel) Účinnost výroby tepla: 70,0 % Příkon čerpadel vytápění: 0,0 W Příkon regulace/emise tepla: 0,0 / 0,0 W Zdroje tepla na přípravu TV v zóně Název zdroje tepla: Akumulační nádoba topená z T.Č. (podíl 100,0 %) Typ zdroje přípravy TV: tepelné čerpadlo (1. zdroj tepla) Topný faktor pro přípravu TV: 3,2 Měrný tepelný tok větráním zóny č. 1 : Objem vzduchu v zóně: 494,48 m3 Podíl vzduchu z objemu zóny: 80,0 % Typ větrání zóny: přirozené Minimální násobnost výměny: 0,3 1/h Návrhová násobnost výměny: 0,3 1/h Měrný tepelný tok větráním Hv: 48,954 W/K Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 1 a exteriérem : Název konstrukce Plocha [m2] U [W/m2K] b [-] H,T [W/K] U,N [W/m2K] Obvodová stěna 141,2 0,160 1,00 22,592 0,300 Okna východ 11,5 (11,5x1,0 x 1) 0,900 1,00 10,350 1,500 Okna jih 23,0 (23,0x1,0 x 1) 0,900 1,00 20,700 1,500 Okna západ 6,65 (6,65x1,0 x 1) 0,900 1,00 5,985 1,500 Okna sever 3,6 (3,6x1,0 x 1) 0,900 1,00 3,240 1,500 Dveře sever 3,5 (3,5x1,0 x 1) 1,100 1,00 3,850 1,700 Vysvětlivky: U je součinitel prostupu tepla konstrukce; b je činitel teplotní redukce; H,T je měrný tok prostupem tepla a U,N je požadovaná hodnota součinitele prostupu tepla podle ČSN 730540-2. Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,03 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 66,717 W/K... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 5,684 W/K Měrný tepelný tok prostupem zeminou u zóny č. 1 : Název konstrukce: Podlaha na zemině Plocha kce ve styku se zeminou či sklepem: 202,7 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,24 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,66 Ustálený měrný tok zeminou Hg: 32,108 W/K 1. konstrukce ve styku se zeminou
Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: 32,108 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hg,tb: 6,081 W/K Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: od 32,108 do 32,108 W/K Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory u zóny č. 1 : Název konstrukce: Stěna do garáže Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 37,8 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,42 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,49 Měrný tep.tok touto konstrukcí: 7,779 W/K Název konstrukce: Strop nad 1.NP Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 202,7 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,14 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,74 Měrný tep.tok touto konstrukcí: 21,0 W/K Název konstrukce: Dveře do garáže Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 37,8 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 2,0 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,56 Měrný tep.tok touto konstrukcí: 42,336 W/K 1. konstrukce u nevytáp. prostoru 2. konstrukce u nevytáp. prostoru 3. konstrukce u nevytáp. prostoru Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory Hu: 71,115 W/K... a příslušnými tep. vazbami Hu,tb: 8,349 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 1 : Název konstrukce Plocha [m2] g/alfa [-] Fgl/Ff [-] Fc,h/Fc,c [-] Fs [-] Orientace Okna východ 11,5 0,7 0,75/0,25 1,0/1,0 1,0 V (90 st.) Okna jih 23,0 0,7 0,75/0,25 1,0/1,0 1,0 J (90 st.) Okna západ 6,65 0,7 0,75/0,25 1,0/1,0 1,0 Z (90 st.) Okna sever 3,6 0,7 0,75/0,25 1,0/1,0 1,0 Z (90 st.) Dveře sever 3,5 0,7 0,5/0,5 1,0/1,0 1,0 S (90 st.) Vysvětlivky: g je propustnost slunečního záření zasklení v průsvitných konstrukcích; alfa je pohltivost slunečního záření vnějšího povrchu neprůsvitných konstrukcí; Fgl je korekční činitel zasklení (podíl plochy zasklení k celkové ploše okna); Ff je korekční činitel rámu (podíl plochy rámu k celk. ploše okna); Fc,h je korekční činitel clonění pohyblivými clonami pro režim vytápění; Fc,c je korekční činitel clonění pro režim chlazení a Fs je korekční činitel stínění nepohyblivými částmi budovy a okolní zástavbou. Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc: 1 2 3 4 5 6 Zisk (vytápění): 1778,1 2836,8 4334,6 5793,4 6704,7 6325,4 Měsíc: 7 8 9 10 11 12 Zisk (vytápění): 6366,8 6527,2 4842,8 3780,6 1895,9 1228,8 PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: RD 20 C Vnitřní teplota (zima/léto): 20,0 C / 20,0 C Zóna je vytápěna/chlazena: ano / ne Regulace otopné soustavy: ano Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory Hu: Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: --- Měrný tok větranými stěnami H,vw: --- Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: --- 48,954 W/K 86,831 W/K 32,108 W/K 71,115 W/K Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dht: --- Výsledný měrný tok H: 239,007 W/K
Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc Q,H,ht[GJ] Q,int[GJ] Q,sol[GJ] Q,gn [GJ] Eta,H [-] fh [%] Q,H,nd[GJ] 1 14,275 1,124 1,778 2,903 0,995 100,0 11,387 2 11,969 0,957 2,837 3,794 0,983 100,0 8,241 3 10,883 1,010 4,335 5,344 0,945 100,0 5,833 4 7,682 0,933 5,793 6,726 0,810 100,0 2,235 5 4,801 0,928 6,705 7,633 0,567 11,2 0,471 6 2,664 0,887 6,325 7,212 0,369 0,0 --- 7 1,792 0,916 6,367 7,283 0,246 0,0 --- 8 2,113 0,928 6,527 7,455 0,283 0,0 --- 9 4,275 0,938 4,843 5,780 0,637 44,5 0,590 10 7,554 1,007 3,781 4,788 0,900 100,0 3,244 11 10,532 1,023 1,896 2,919 0,988 100,0 7,647 12 13,187 1,120 1,229 2,349 0,997 100,0 10,846 Vysvětlivky: Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty; Q,int jsou vnitřní tepelné zisky; Q,sol jsou solární tepelné zisky; Q,gn jsou celkové tepelné zisky; Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků; fh je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění. Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd: 50,494 GJ Energie dodaná do zóny po měsících: Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 15,162 --- --- --- 0,516 0,560 --- 16,238 2 10,973 --- --- --- 0,516 0,416 --- 11,905 3 7,766 --- --- --- 0,516 0,383 --- 8,666 4 2,975 --- --- --- 0,516 0,303 --- 3,795 5 0,627 --- --- --- 0,516 0,258 --- 1,402 6 --- --- --- --- 0,516 0,232 --- 0,748 7 --- --- --- --- 0,516 0,239 --- 0,756 8 --- --- --- --- 0,516 0,258 --- 0,774 9 0,786 --- --- --- 0,516 0,310 --- 1,612 10 4,319 --- --- --- 0,516 0,379 --- 5,215 11 10,183 --- --- --- 0,516 0,442 --- 11,141 12 14,442 --- --- --- 0,516 0,553 --- 15,511 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Celková roční dodaná energie Q,fuel: 77,763 GJ Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny: Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl. 5.3.4 v ČSN 730540-2 (2011)... Uem,N,20: Průměrný součinitel prostupu tepla zóny U,em: PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELOU BUDOVU : Faktor tvaru budovy A/V: 1,08 m2/m3 190,1 W/K 670,5 m2 0,48 W/m2K 0,28 W/m2K Rozložení měrných tepelných toků Zóna Položka Plocha [m2] Měrný tok [W/K] Procento [%] 1 Celkový měrný tok H: --- 239,007 100,00 % z toho: Měrný tok výměnou vzduchu Hv: --- 48,954 20,48 % Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: --- 32,108 13,43 % Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: --- 71,115 29,75 % Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: --- 20,114 8,42 % Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c: --- 66,717 27,91 % rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: 141,2 22,592 9,45 % Střecha: --- --- 0,00 % Podlaha: --- --- 0,00 % Otvorová výplň: --- --- 0,00 % Okna: 44,8 40,275 16,85 % Dveře: 3,5 3,850 1,61 % Podlaha na zemině: 202,7 32,108 13,43 % Strop nad 1.NP: 202,7 21,000 8,79 %
Stěna do garáže: 37,8 7,779 3,25 % Dveře do garáže: 37,8 42,336 17,71 % Měrný tok budovou a parametry podle starších předpisů Součet celkových měrných tepelných toků jednotlivými zónami Hc: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN 730540 (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN 730540, Zmena 5 (1997): Poznámka: 239,007 W/K 618,1 m3 0,39 W/m3K 28,4 kwh/(m3.a) Orientační tepelnou ztrátu budovy lze získat vynásobením součtu měrných toků jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem. Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Měrný tepelný tok prostupem obálkou budovy Ht: Plocha obalových konstrukcí budovy: Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl. 5.3.4 v ČSN 730540-2 (2011)... Uem,N,20: Průměrný součinitel prostupu tepla budovy U,em: 190,1 W/K 670,5 m2 0,48 W/m2K 0,28 W/m2K Celková a měrná potřeba tepla na vytápění Celková roční potřeba tepla na vytápění budovy: 50,494 GJ 14,026 MWh Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: 618,1 m3 Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: 202,7 m2 Měrná potřeba tepla na vytápění budovy (na 1 m3): 22,7 kwh/(m3.a) Měrná potřeba tepla na vytápění budovy: 69 kwh/(m2.a) Hodnota byla stanovena pro počet denostupňů D = 4124. Poznámka: Měrná potřeba tepla je stanovena bez vlivu účinností systémů výroby, distribuce a emise tepla. Celková energie dodaná do budovy Měsíc Q,f,H[GJ] Q,f,C[GJ] Q,f,RH[GJ] Q,f,F[GJ] Q,f,W[GJ] Q,f,L[GJ] Q,f,A[GJ] Q,fuel[GJ] 1 15,162 --- --- --- 0,516 0,560 --- 16,238 2 10,973 --- --- --- 0,516 0,416 --- 11,905 3 7,766 --- --- --- 0,516 0,383 --- 8,666 4 2,975 --- --- --- 0,516 0,303 --- 3,795 5 0,627 --- --- --- 0,516 0,258 --- 1,402 6 --- --- --- --- 0,516 0,232 --- 0,748 7 --- --- --- --- 0,516 0,239 --- 0,756 8 --- --- --- --- 0,516 0,258 --- 0,774 9 0,786 --- --- --- 0,516 0,310 --- 1,612 10 4,319 --- --- --- 0,516 0,379 --- 5,215 11 10,183 --- --- --- 0,516 0,442 --- 11,141 12 14,442 --- --- --- 0,516 0,553 --- 15,511 Vysvětlivky: Q,f,H je vypočtená spotřeba energie na vytápění; Q,f,C je vypočtená spotřeba energie na chlazení; Q,f,RH je vypočtená spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu; Q,f,F je vypočtená spotřeba energie na nucené větrání; Q,f,W je vypočtená spotřeba energie na přípravu teplé vody; Q,f,L je vypočtená spotřeba energie na osvětlení (popř. i na spotřebiče); Q,f,A je pomocná energie (čerpadla, regulace atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů. Dodané energie: Vyp.spotřeba energie na vytápění za rok Q,fuel,H: 67,235 GJ 18,676 MWh 92 kwh/m2 Pomocná energie na vytápění Q,aux,H: --- --- --- Dodaná energie na vytápění za rok EP,H: 67,235 GJ 18,676 MWh 92 kwh/m2 Vyp.spotřeba energie na chlazení za rok Q,fuel,C: --- --- --- Pomocná energie na chlazení Q,aux,C: --- --- --- Dodaná energie na chlazení za rok EP,C: --- --- --- Vyp.spotřeba energie na úpravu vlhkosti Q,fuel,RH: --- --- --- Pomocná energie na úpravu vlhkosti Q,aux,RH: --- --- --- Dodaná energie na úpravu vlhkosti EP,RH: --- --- --- Vyp.spotřeba energie na nucené větrání Q,fuel,F: --- --- --- Pomocná energie na nucené větrání Q,aux,F: --- --- --- Dodaná energie na nuc.větrání za rok EP,F: --- --- --- Vyp.spotřeba energie na přípravu TV Q,fuel,W: 6,196 GJ 1,721 MWh 8 kwh/m2 Pomocná energie na přípravu teplé vody Q,aux,W: --- --- --- Dodaná energie na přípravu TV za rok EP,W: 6,196 GJ 1,721 MWh 8 kwh/m2 Vyp.spotřeba energie na osvětlení a spotř. Q,fuel,L: 4,333 GJ 1,204 MWh 6 kwh/m2 Dodaná energie na osvětlení za rok EP,L: 4,333 GJ 1,204 MWh 6 kwh/m2 Celková roční dodaná energie Q,fuel=EP: 77,763 GJ 21,601 MWh 107 kwh/m2
Měrná dodaná energie budovy Celková roční dodaná energie: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: Měrná dodaná energie EP,V: Měrná dodaná energie budovy EP,A: 21,601 MWh 618,1 m3 202,7 m2 34,9 kwh/(m3.a) 107 kwh/(m2.a) Poznámka: Měrná dodaná energie zahrnuje veškerou dodanou energii včetně vlivů účinností tech. systémů. Rozdělení dodané energie podle energonositelů, primární energie a emise CO2 Energo- Faktory Vytápění Teplá voda nositel transformace ------ MWh/a ------ t/a ------ MWh/a ------ t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 elektřina ze sítě 3,0 3,2 0,2930 5,0 15,1 16,1 1,5 0,5 1,6 1,7 0,2 kusové dřevo/štěpka /biomasa 0,1 1,1 0,0200 2,6 0,3 2,8 0,1 --- --- --- --- Slunce a jiná energie prostředí 0,0 1,0 0,0000 11,1 --- 11,1 --- 1,2 --- 1,2 --- SOUČET 18,7 15,4 30,0 1,5 1,7 1,6 2,9 0,2 Energo- Faktory Osvětlení Pom.energie nositel transformace ------ MWh/a ------ t/a ------ MWh/a ------ t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 elektřina ze sítě 3,0 3,2 0,2930 1,2 3,6 3,9 0,4 --- --- --- --- kusové dřevo/štěpka /biomasa 0,1 1,1 0,0200 --- --- --- --- --- --- --- --- Slunce a jiná energie prostředí 0,0 1,0 0,0000 --- --- --- --- --- --- --- --- SOUČET 1,2 3,6 3,9 0,4 --- --- --- --- Energo- Faktory Nuc.větrání Chlazení nositel transformace ------ MWh/a ------ t/a ------ MWh/a ------ t/a f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 elektřina ze sítě 3,0 3,2 0,2930 --- --- --- --- --- --- --- --- kusové dřevo/štěpka /biomasa 0,1 1,1 0,0200 --- --- --- --- --- --- --- --- Slunce a jiná energie prostředí 0,0 1,0 0,0000 --- --- --- --- --- --- --- --- SOUČET --- --- --- --- --- --- --- --- Energo- Faktory Úprava RH Export elektřiny nositel transformace ------ MWh/a ------ t/a ------- MWh/a ------- f,pn f,pc f,co2 Q,f Q,pN Q,pC CO2 Q,el Q,pN Q,pC elektřina ze sítě 3,0 3,2 0,2930 --- --- --- --- kusové dřevo/štěpka /biomasa 0,1 1,1 0,0200 --- --- --- --- Slunce a jiná energie prostředí 0,0 1,0 0,0000 --- --- --- --- SOUČET --- --- --- --- Vysvětlivky: f,pn je faktor neobnovitelné primární energie v kwh/kwh; f,pc je faktor celkové primární energie v kwh/kwh; f,co2 je součinitel emisí CO2 v kg/kwh; Q,f je vypočtená spotřeba energie dodávaná na daný účel příslušným energonositelem v MWh/rok; Q,el je produkce elektřiny v MWh/rok; Q,pN je neobnovitelná primární energie a Q,pC je celková primární energie použitá na daný účel příslušným energonositelem v MWh/rok a CO2 jsou s tím spojené emise CO2 v t/rok. Součty pro jednotlivé energonositele: Q,f [MWh/a] Q,pN [MWh/a] Q,pC [MWh/a] CO2 [t/a] elektřina ze sítě 6,778 20,334 21,690 1,986 kusové dřevo/štěpka /biomasa 2,558 0,256 2,814 0,051 Slunce a jiná energie prostředí 12,264 --- 12,264 --- SOUČET 21,601 20,590 36,769 2,037 Vysvětlivky: Q,f je energie dodaná do budovy příslušným energonositelem v MWh/rok; Q,pN je neobnovitelná primární energie a Q,pC je celková primární energie použitá příslušným energonositelem v MWh/rok a CO2 jsou s tím spojené emise CO2 v t/rok. Měrná primární energie a emise CO2 budovy Emise CO2 za rok: 2,037 t Celková primární energie za rok: 36,769 MWh 132,367 GJ Neobnovitelná primární energie za rok: 20,590 MWh 74,125 GJ Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: 618,1 m3 Celková energeticky vztažná podlah. plocha budovy: 202,7 m2 Měrné emise CO2 za rok (na 1 m3): 3,3 kg/(m3.a) Měrná celková primární energie E,pC,V: 59,5 kwh/(m3.a) Měrná neobnovitelná primární energie E,pN,V: 33,3 kwh/(m3.a) Měrné emise CO2 za rok (na 1 m2): 10 kg/(m2.a) Měrná celková primární energie E,pC,A: 181 kwh/(m2.a) Měrná neobnovitelná primární energie E,pN,A: 102 kwh/(m2.a) STOP, Energie 2013
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2010 Název úlohy : S01 - Obvodová stěna Zpracovatel : Ing. Eduard Novák Zakázka : 00114_RD Měchura Horní Podhájí Datum : 3.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna 0.010 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Tenkovrstvá vn 0.0050 0.3500 1000.0 1000.0 10.0 0.0000 2 Porfix P2-480 0.3000 0.1120 1000.0 480.0 7.0 0.0000 3 EPS 70 F Fasád 0.1500 0.0390 1270.0 15.0 20.0 0.0000 4 Lepící stěrka 0.0030 0.8000 920.0 1300.0 50.0 0.0000 5 Tenkovrstvá om 0.0020 0.7000 920.0 1700.0 37.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 45.6 1065.6-2.3 81.1 409.0 2 28 20.0 48.0 1121.7-0.7 80.7 465.0 3 31 20.0 50.4 1177.8 3.0 79.5 602.1 4 30 20.0 53.9 1259.6 7.6 77.5 808.6 5 31 20.0 60.0 1402.2 12.5 74.7 1082.2 6 30 20.0 65.0 1519.0 15.7 72.2 1287.1 7 31 20.0 67.6 1579.8 17.2 70.7 1386.7 8 31 20.0 66.7 1558.7 16.7 71.2 1352.9 9 30 20.0 60.8 1420.9 13.1 74.2 1118.0 10 31 20.0 54.5 1273.6 8.2 77.2 839.1 11 30 20.0 50.4 1177.8 3.0 79.5 602.1 12 31 20.0 48.2 1126.4-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 6.12 m2k/w 0.159 W/m2K 0.18 / 0.21 / 0.26 / 0.36 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.9E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 875.4 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 15.5 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 18.64 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.961 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.607 7.9 0.458 19.1 0.961 48.1 2 12.0 0.614 8.7 0.452 19.2 0.961 50.5 3 12.7 0.573 9.4 0.376 19.3 0.961 52.5 4 13.8 0.498 10.4 0.225 19.5 0.961 55.5 5 15.4 0.391 12.0 ------ 19.7 0.961 61.1 6 16.7 0.230 13.2 ------ 19.8 0.961 65.7 7 17.3 0.038 13.8 ------ 19.9 0.961 68.1 8 17.1 0.120 13.6 ------ 19.9 0.961 67.2 9 15.6 0.368 12.2 ------ 19.7 0.961 61.8 10 13.9 0.487 10.6 0.200 19.5 0.961 56.1 11 12.7 0.573 9.4 0.376 19.3 0.961 52.5 12 12.1 0.615 8.7 0.453 19.2 0.961 50.7 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 e tepl.[c]: 18.7 18.6 4.9-14.8-14.8-14.8 p [Pa]: 1285 1275 826 186 154 138 p,sat [Pa]: 2158 2148 868 168 168 168 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1 0.3712 0.4375 2.413E-0008 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.021 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 2.576 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2010
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2010 Název úlohy : ST01 - Strop nad 1.NP Zpracovatel : Ing. Eduard Novák Zakázka : 00114_RD Měchura Horní Podhájí Datum : 3.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0.0125 0.2200 1060.0 750.0 9.0 0.0000 2 Jutafol N AL 1 0.0002 0.3900 1700.0 850.0 938600.0 0.0000 3 Minerální vlna 0.0400 0.0450 840.0 40.0 1.0 0.0000 4 Minerální vlna 0.2600 0.0400 840.0 40.0 1.0 0.0000 5 OSB desky 0.0220 0.1300 1700.0 650.0 50.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 45.6 1065.6-2.3 81.1 409.0 2 28 20.0 48.0 1121.7-0.7 80.7 465.0 3 31 20.0 50.4 1177.8 3.0 79.5 602.1 4 30 20.0 53.9 1259.6 7.6 77.5 808.6 5 31 20.0 60.0 1402.2 12.5 74.7 1082.2 6 30 20.0 65.0 1519.0 15.7 72.2 1287.1 7 31 20.0 67.6 1579.8 17.2 70.7 1386.7 8 31 20.0 66.7 1558.7 16.7 71.2 1352.9 9 30 20.0 60.8 1420.9 13.1 74.2 1118.0 10 31 20.0 54.5 1273.6 8.2 77.2 839.1 11 30 20.0 50.4 1177.8 3.0 79.5 602.1 12 31 20.0 48.2 1126.4-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 7.62 m2k/w 0.129 W/m2K 0.15 / 0.18 / 0.23 / 0.33 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.0E+0012 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 94.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 4.7 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 18.89 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.968 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 11.2 0.607 7.9 0.458 19.3 0.968 47.6 2 12.0 0.614 8.7 0.452 19.3 0.968 50.0 3 12.7 0.573 9.4 0.376 19.5 0.968 52.1 4 13.8 0.498 10.4 0.225 19.6 0.968 55.2 5 15.4 0.391 12.0 ------ 19.8 0.968 60.9 6 16.7 0.230 13.2 ------ 19.9 0.968 65.5 7 17.3 0.038 13.8 ------ 19.9 0.968 68.0 8 17.1 0.120 13.6 ------ 19.9 0.968 67.1 9 15.6 0.368 12.2 ------ 19.8 0.968 61.6 10 13.9 0.487 10.6 0.200 19.6 0.968 55.8 11 12.7 0.573 9.4 0.376 19.5 0.968 52.1 12 12.1 0.615 8.7 0.453 19.3 0.968 50.2 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 e tepl.[c]: 18.9 18.6 18.6 14.7-14.1-14.8 p [Pa]: 1285 1285 147 147 145 138 p,sat [Pa]: 2182 2148 2147 1672 179 167 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.212E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2010
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2010 Název úlohy : P01 - Podlaha na zemině Zpracovatel : Ing. Eduard Novák Zakázka : 00114_RD Měchura Horní Podhájí Datum : 3.3.2014 KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha - výpočet poklesu dotykové teploty 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Dlažba keramic 0.0100 1.0100 840.0 2000.0 200.0 0.0000 2 Anhydrit 0.0500 1.2000 840.0 2100.0 20.0 0.0000 3 EPS 150 S 0.1400 0.0350 1270.0 25.0 30.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.17 m2k/w 0.00 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 4.05 m2k/w 0.237 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.26 / 0.29 / 0.34 / 0.44 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.8E+0010 m/s Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 17.98 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.942 Pokles dotykové teploty podlahy dle ČSN 730540: Tepelná jímavost podlahové konstrukce B : Pokles dotykové teploty podlahy DeltaT : 1410.01 Ws/m2K 8.04 C STOP, Teplo 2010