ZATÍŽENÍ VĚTREM PODLE ČSN EN

Podobné dokumenty
Mapa větrových oblastí pro ČR oblast 1 2 v b,o 24 m/s 26 m/s. Úprava v b,o součinitelem nadmořské výšky c alt (altitude) oblast 1 2 >1300-1,27

Stereometrie 03 (povrch a objem těles)

ČSN EN Zatížení větrem 1. Všeobecně 2. Návrhové situace 3. Modely zatížení větrem 4. Rychlost a tlak větru 5. Zatížení větrem 6.

Řešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy

Příklad zatížení ocelové haly

1. Všeobecně 2. Návrhové situace 3. Modely zatížení větrem 4. Rychlost a tlak větru 5. Zatížení větrem 6. Součinitele konstrukce c s c d 7.

Vnitřní energie Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Iva Procházková

Identifikátor materiálu: ICT 1 18


TECHNICKÁ EKOLOGIE. Stanovení účinnosti horkovodního roštového kotle

Úloha 5 - Návrh sedlového vazníku

1.3.6 Dynamika pohybu po kružnici II

příklad 16 - Draft verze pajcu VUT FAST KDK Pešek 2016

Konstrukční a technologické koncentrátory napětí

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2

Studentská kopie ZATÍŽE Í TROJKLOUBOVÁ HALA


F 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ

V soustavě N hmotných bodů působí síly. vnější. vnitřní jsou svázány principem akce a reakce

G g. dv dt = M. Energetická rovnováha. Potřebná hnací síla. Celkový jízdní odpor : po dosazení : Potřebný moment motoru : Potřebný výkon motoru :




Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

1 Použité značky a symboly

n =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční

e en loh 1. kola 44. ro n ku fyzik ln olympi dy. Kategorie D Auto i loh: I. Volf (1), epl (2), J. J r (3 a 7) 1. Cel okruh rozd l me na p t sek podle

SMR 1. Pavel Padevět

STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík


χ je součinitel vzpěrnosti pro příslušný způsob vybočení.

Dřevěné nosníky se zářezem v podpoře

Smyková napětí v ohýbaných nosnících

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE

n =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční

studentská kopie Předběžný odhad profilů: 1. Výpočet zatížení 1.1) Zatížení stálá Materiál: RD S10, LLD SB

S S obsahy podstav S obsah pláště

BO04 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

CO001 KOVOVÉ KONSTRUKCE II

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006

brzdná dráha poměrné zpomalení, brzdné síly ideální brzdné síly skutečné brzdné síly

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

Zděné konstrukce podle ČSN EN : Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1

8 Zatížení mostů větrem

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce

Odolnost vozidel proti smyku

KONSTRUKCE LICHOBŽNÍKU UŽITÍM MNOŽINY BOD 3 HODINY

ČESKÝ výrobce a dodavatel SENDVIČOVÝCH PANELŮ &POLYSTYRENU SENDVIČOVÉ PANELY PRODUKTOVÝ KATALOG

F Zug F H. F Druck. Desky Diamant 07/2010. Knauf Diamant. Diamant deska, která unese dům

Trapézy. T-18 plus. Karta výrobku. T: model. načtete si QR kód a 617 prohlédněte si 3D

1 Zatížení klimatická zatížení větrem

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha

LIST VÝROBKU. Autorizovaná osoba. B s1, d0 (pro všechny skladby)

Plynové turbíny. Nevýhody plynových turbín: - menší mezní výkony ve srovnání s parní turbínou - vyšší nároky na palivo - kvalitnější materiály

PRŮTOK PORÉZNÍ VRSTVOU

1. Charakteristiky větru 2. Výpočet dynamické odezvy podle EC1

VÝPOČET ŘETĚZOVÝCH PŘEVODŮ ČSN

NK 1 Zatížení 2. - Zásady navrhování - Zatížení - Uspořádání konstrukce - Zděné konstrukce - Zakládání staveb

Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák

Výpočet stability (odolnosti koryta)

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí

Ing. Pavla Nekulová Ing. Jaroslava Dašková, Ph.D , Praha

SVAHOVÁ TVAROVKA QUADRA

Výpočet stability (odolnosti koryta)


SPORTOVNÍ CENTRUM VOTICE PROJEKT - CHATY

ZADÁNÍ 1 STÁLÁ ZATÍŽENÍ. Závěrečný příklad studentská verze Zatížení stavebních konstrukcí

Algebraický výraz je číselný výraz s proměnou. V těchto výrazech se vyskytují vedle reálných čísel také proměnné. Například. 4a 4,5x + 6,78 7t.

NK 1 Zatížení 2. Klasifikace zatížení

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce

LIST VÝROBKU. Autorizovaná osoba. B s1, d0 (pro všechny skladby) Vodotěsnost Vyhověl ETAG 004 ETAG ,5 kg/m 2 po 24 Odolnost

3.2.5 Pythagorova věta, Euklidovy věty I. α = = Předpoklady: 1107, 3204

Zastupitelstvo města Lysá nad Labem. Prodej stavebních pozemků a zasíťování nově vzniklé lokality k výstavbě RD Lysá nad Labem Hrabanov severozápad

1141 HYA (Hydraulika)

9 STANOVENÍ POŽÁRNÍ ODOLNOSTI ZDIVA PODLE TABULEK

TERMOMECHANIKA 4. První zákon termodynamiky

GEOMETRIE ŘEZNÉHO NÁSTROJE

při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní

Hydrostatika a hydrodynamika

STATICKÉ POSOUZENÍ A4 1) TECHNICKÁ ZPRÁVA 5 2) STATICKÝ VÝPOČET 6 3) ZÁVĚR 2 TP STATICKÉ TABULKY

Schöck Isokorb typ K. Schöck Isokorb typ K

Základní prvky a všeobecná lyžařská průprava

Přípojka pro napájení

Téma 13, Úvod do dynamiky stavebních konstrukcí dynamiky

Betonové konstrukce (S)

Překlady 1/5 14, ,7 1,62

Vyztužení otvoru v plášti válcové nádoby zatížené vnějším přetlakem

REKONSTRUKCE PARTERU Tyršova, Vnoučkova, Husova ulice


P r a V I d l a. C Esk A Pr Av i dla

plynné směsi viriální rozvoj plynné směsi stavové rovnice empirická pravidla pro plynné směsi příklady na procvičení

Geometrie. RNDr. Yvetta Bartáková. Gymnázium, SOŠ a VOŠ Ledeč nad Sázavou

FAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Nosná konstrukce jízdárny. Technická zpráva

Část I. Projektová dokumentace Regenerace sídliště Špičák parkoviště ul. Bardějovská:

Obecně závazná vyhláška obce Tuchoměřice

BH059 Tepelná technika budov Konzultace č. 2

POROTHERM pro nízkoenergetické bydlení

SVAHOVÉ TVAROVKY VELKÉ

Řešení úloh celostátního kola 60. ročníku fyzikální olympiády Úlohy navrhli J. Thomas (1, 2, 3) a V. Wagner (4)

TECHNICKÁ ZPRÁVA REKONSTRUKCE STÁVAJÍCÍHO ÚSEKU MÍSTNÍ KOMUNIKACE: PRŮSEČNÁ KŘIŽOVATKA V OBCI ŠLAPANICE

Transkript:

Zatížení ětem ojektu se sedloou střehou VUT FAST KDK Pešek daft 17 ZATÍŽENÍ VĚTREM PODLE ČSN EN 1991-1-4 Základní yhlost ětu Základní yhlost ětu e ýše 1 m nad emí teénu kategoie II, definoaná jako funke směu ětu a očního odoí. di season,, je ýhoí ákladní yhlost ětu odělení úemí ČR na ětné olasti i o. di součinitel směu ětu, dooučená hodnota 1, season součinitel očního odoí, dooučená hodnota 1, Střední yhlost ětu Střední yhlost ětu e ýše nad teénem áisí na dsnosti teénu, oogafii a ákladní yhlosti ětu. m m o je součinitel dsnosti teénu o součinitel oogafie, dooučená hodnota 1, 1/7

Zatížení ětem ojektu se sedloou střehou VUT FAST KDK Pešek daft 17 Dsnost teénu Součinitel dsnosti teénu yjadřuje měnu střední yhlosti ětu místě konstuke ůsoenou ýškou nad úoní teénu a dsností ohu teénu na náětné staně konstuke o uažoaný smě ětu. k ln o max k ln o je aamet dsnosti teénu k součinitel teénu, kteý áisí na uažoaném aametu dsnosti teénu k, 19,II,7,II je,5 (kategoie teénu II) imální ýška max uažuje se m Kategoie teénu o [m] [m] Moře neo ořežní olasti ystaené oteřenému moři,3 1 I Jeea neo odooné olasti se anedatelnou egetaí a e řekážek,1 1 II Olasti s níkou egetaí jako je táa a s ioloanými řekážkami (stomy, udoy), jejihž dálenosti jsou ětší než -ti násoek ýšky řekážek,5 III Olasti onoměně okyté egetaí neo udoami, neo s ioloanými řekážkami, jejihž dálenost je maximálně -ti násoek ýšky řekážek (jako,3 5 jsou esnie, ředměstský teén, souislý les) IV Olasti, e kteýh je nejméně 15 % ohu okyto oemními staami, jejihž ůměná ýška je ětší než 15 m 1, 1 Tuulene ětu Intenita tuulene I e ýše je definoána jako odíl směodatné odhylky tuulene a střední yhlosti ětu. I m o ki ln o max /7

Zatížení ětem ojektu se sedloou střehou VUT FAST KDK Pešek daft 17 I m o ki ln o je směodatná odhylka tuulentní složky yhlosti ětu k ki k I součinitel tuulene, dooučená hodnota 1, Maximální dynamiký tlak ětu Maximální dynamiký tlak ětu ahnuje střední a kátkodoé fluktuae yhlosti ětu. 1 1 7 I m e je měná hmotnost duhu, kteá áisí na nadmořské ýše, telotě a aometikém tlaku, kteý je olasti očekáán ři silné ihřii, dooučená hodnota 1,5 kg/m 3 e e součinitel exoie, ákladní dynamiký tlak ětu, 1 Tlak ětu na ohy Tlak ětu w ůsoíí na nější ohy a e w i ůsoíí na nitřní ohy: w e e e w i i i e, i je součinitel nějšího a nitřního tlaku, e i efeenční ýška o nější a nitřní tlak 3/7

Zatížení ětem ojektu se sedloou střehou VUT FAST KDK Pešek daft 17 Tlak ětu na sedloé střehy Střeha, četně řečníajííh částí, se odělí na olasti odle oáků: Podélný ít θ = 9 e h Příčný ít θ = je omě kolmý na smě ětu Ta.7.4a Součinitele nějšího tlaku o sedloé střehy a říčný ít Úhel sklonu α Olast o smě ětu θ = F G H I J e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1-45 -,6 -,6 -,8 -,7-1, -1,5-3 -1,1 -, -,8-1,5 -,8 -,6 -,8-1,4-15 -,5 -,8-1,3 -, -,9-1, -,5 -,7-1, -5 -,3 -,5-1, - -,8-1, +, +, -,6 -,6 +5-1,7 -,5-1, -, -,6-1, +, -,6 +, +, +, -,6 +15 -,9 -, -,8-1,5 -,3 -,4-1, -1,5 +, +, +, +, +, +, +3 -,5-1,5 -,5-1,5 -, -,4 -,5 +,7 +,7 +,4 +, +, +45 +, +, +, -, -,3 +,7 +,7 +,6 +, +, +6 +,7 +,7 +,7 -, -,3 +75 +,8 +,8 +,8 -, -,3 POZNÁMKA 1 Při θ = se tlaky ude mění mei kladnými a áonými hodnotami o úhly sklonu řiližně α=-5 až +45 ; oto jsou uedeny kladné a áoné hodnoty. Po tyto střehy se mají uažoat čtyři říady, e kteýh nejětší a nejmenší hodnoty e šeh olastí F, G, a H jsou kooány s nejětšími a nejmenšími hodnotami olasteh I a J. Na stejné staně nele oužít smíšené kladné a áoné hodnoty. POZNÁMKA Po meilehlé úhly sklonu se stejným naménkem le oužít lineání inteolai mei hodnotami se stejným naménkem. (Není dooleno inteoloat mei α=+5 a α=-5, ale oužijí se hodnoty o lohé střehy odle 7..3). Hodnoty, jsou uedeny o otřey inteolae. 4/7

Zatížení ětem ojektu se sedloou střehou VUT FAST KDK Pešek daft 17 Ta.7.4 Součinitele nějšího tlaku o sedloé střehy a odélný ít Úhel sklonu α Olast o smě ětu θ = 9 F G H I e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1-45 -1,4 -, -1, -, -1, -1,3 -,9-1, -3-1,5 -,1-1, -, -1, -1,3 -,9-1, -15-1,9 -,5-1, -, -,8-1, -,8-1, -5-1,8 -,5-1, -, -,7-1, -,6-1, +5-1,6 -, -1,3 -, -,7-1, -,6 +15-1,3 -, -1,3 -, -,6-1, -,5 +3-1,1-1,5-1,4 -, -,8-1, -,5 +45-1,1-1,5-1,4 -, -,9-1, -,5 +6-1,1-1,5-1, -, -,8-1, -,5 +75-1,1-1,5-1, -, -,8-1, -,5 Tření ětu na sedloýh střeháh Účinky tření ětu na ohu le anedat, jestliže elkoá loha šeh ohů onoěžnýh se směem ětu (neo odkloněnýh o malý úhel od tohoto směu), je ona neo menší než čtyřnásoek elkoé lohy šeh nějšíh ohů, kolmýh k ětu (náětnýh a áětnýh). Třeí síly: F f f e Af f je součinitel tření odle taulky A f efeenční (třeí) loha - loha nějšího ohu onoěžná s ětem odle oáku Poh Součinitel tření f Hladký (oel, hladký eton),1 Huý (dsný eton, asfaltoý šindel), Velmi huý (lnoky, žea, dážky),4 5/7

Zatížení ětem ojektu se sedloou střehou VUT FAST KDK Pešek daft 17 Tlak ětu na sislé stěny stae s aoúhlým ůdoysem Sislé stěny se odělí na olasti odle oáku: Olasti: A, B, C oční stěny (onoěžné se směem ětu) o odělení na olasti se odíej do nomy D E náětná stěna (kolmá ke směu ětu) áětná stěna (kolmá ke směu ětu) Ta.7.1 Součinitele nějšího tlaku o sislé stěny oemníh stae s aoúhlým ůdoysem Olast Pomě h/d A B C D E e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 e,1 5-1, -1,4 -,8-1,1 -,5 +,8 +1, -,7 1-1, -1,4-1,4-1,1 -,5 +,8 +1, -,5,5-1, -1,4 -,8-1,1 -,5 +,7 +1, -,3 h d je ýška hřeene nad teénem je ůdoysný omě ojektu měřený onoěžně se směem ětu 6/7

Zatížení ětem ojektu se sedloou střehou VUT FAST KDK Pešek daft 17 BO4 - KOVOVÉ KONSTRUKCE I Výška hřeene nad teénem [m] Maximální dynamiký tlak ětu () [N/m ] Větoá olast I (, =,5 m/s) Větoá olast II (, = 5 m/s) Větoá olast III (, = 7,5 m/s) Kategoie teénu Kategoie teénu Kategoie teénu II III II III II III 8 7 496 864 61 146 74 9 73 519 893 641 18 776 1 744 541 919 668 111 88 11 764 561 943 69 1141 837 1 781 579 965 715 1167 865 13 798 596 985 736 119 89 14 813 61 14 755 115 914 15 88 67 1 774 136 936 16 841 641 139 791 157 957 Součinitele nějšího tlaku e,1 Úhel sklonu střehy Olast o smě ětu θ = α [ ] F G H I J -1,6-1,1 -,7 -, -, +5-1,7-1, -,6 -,6 -,6 +15 -,9 -,8 -,3 -,4-1, 7/7