Vyztužení otvoru v plášti válcové nádoby zatížené vnějším přetlakem
|
|
- Miroslav Horák
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Příka ZSPZ yztužení otoru pášti ácoé náoby zatížené nějším přetakem (poe ČSN 69000, čát. 4.) φ i 3 φ i Pášť náoby Hro ýztužný prtenec 3 3 Náčrt náoby hrem Zaané honoty: nější průměr náoby nitřní průměr náoby Toušťka těny náoby proeená Toušťka těny náoby ýpočtoá Součet příaků na korozi atp. nější průměr hra nitřní průměr hra Toušťka těny hra Součet příaků na korozi atp. ooené namáhání materiáu náoby ooené namáhání materiáu hra éka enkoní čáti hra éka nitřní čáti hra e 500 mm i 486 mm 7 mm 5,5 mm c mm e 630 mm i 60 mm 3 5 mm c mm [ ] 40 MPa [ ] 40 MPa 300 mm 0 mm :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc P. Hoffman atum tiku:
2 ýpočet yztužení Pro ácoou čát e uažuje ýpočtoý průměr i 486 mm. ýpočtoý průměr otoru e těně kořepiny, jehož oa je totožná normáou k porchu je i + * c 60 + * 6 mm Sar kořepiny je záený íce jak 3 * 3 * 7 mm o hra, t.zn. že můžeme uažoat oučinite aru páště ϕ. oina procházející arem kružoaného hra a oou hra írá roinou prooženou oou ácoé náoba úhe cca 90, který je ětší jak 60. Proto můžeme uažoat oučinite aru hra ϕ. ýpočtoá toušťka těny ácoé náoby zatížené nějším přetakem bya určena příušném příkau. Byo určeno 5,5 mm (iz zaání). ýpočtoá toušťka těny hra zatíženého nitřním či nějším přetakem p *( + * c ) 0,*(60 + *) i, mm * * ϕ p *40* 0, [ ] Potřebná toušťka + c, + 3, mm. Proeená toušťka 5 mm yhouje. ýpočtoé éky hre (uažoáno pro méně přízniý přípa průezu ky 3 0, pro tupní hro je mm). :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc P. Hoffman atum tiku:
3 Min {,5* ( + * c )*( c )} ; S S { 300;,5* (60 + *) *(5 ) 6,3} Min 6,3 mm { 0,5* ( + * c ) *( c c )} Min ; 3 3 S 3 S S { 0;0,5* (60 + *) *(5 ),6} Min mm (u nitřní čáti hra e uažuje koroze z nitřní i nější trany c e oečítá e x) 0 mm (není intaoán žáný ýztužný prtenec) ýpočtoá šířka obati yztužení pro kořepiny L *( c) 486*(7 ) 94, 4mm 0 Protože mítě připojení hra není yhrení, uažuje e ýpočtoá šířka L 0 94,4 mm. Poměry ooených namáhání Protože je pášť náoby, nější i nitřní čát hra e. ýztužný ímec ze tejného materiáu a uažujeme i tejnou ýpočtoou tepotu bue 3 40 MPa. Potom buou poměry ooených namáhání pro: Min nější čát hra ; κ :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc 3 P. Hoffman atum tiku:
4 Min nitřní čát hra 3 ; κ 3 ýztužný ímec κ ; Min Pomocný ýpočtoý průměr 0,4* *( c) 0,4* 486*(7 ) 37, 8mm 0 ýpočtoý průměr oamoceného otoru, který nepotřebuje yztužení c * 0,8 * *( c 0 7 * 0,8 * 486*(7 ) 65mm 0 5,5 ) Jetiže je ýpočtoý průměr oamoceného otoru 0, není zapotřebí otor kontrooat na yztužení. 6 > 0 65 Je nutno proét kontrou na yztužení trubkoou ýztuhou, t.zn. přiařeným hrem. yztužení otorů takoé náobě zatížené nějším přetakem ooený nější přetak [ p] [ p] P [ p] [ p] P + E :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc 4 P. Hoffman atum tiku:
5 ke [p] P je ooený nější přetak patickém oboru a [p] E je ooený nější přetak eatickém oboru. Určí e pomocí náeujících ztahů: [ p] * K *( c)* ϕ * + ( c)* [ ] * P Pro ácoé a kužeoé uby je K. Součinite zeabení e určí ze ztahu Min ; + ( c ) κ + S 0 + 0,5 κ + ( c 3 3 S *( c) + c ϕ S + K ϕ c S ) κ 3 6,3*(5 )* ,4*(7 ) 6 37, * 63, + 0,5 + * ** 94, ,4 0,39 Min {; 0,39} 0,39 **(7 )** (7 )*0,39 [ p] P *0,39 0, 37MPa [p] E je ooený nější přetak eatické obati určený poe čáti 4.5, pro opoíající ácoou čát bez otoru. příkau ýpočtu ácoé kořepiny :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc 5 P. Hoffman atum tiku:
6 byo určeno [p] E 0,37 MPa. Potom je imání ooený nější přetak půobící na náobu otorem yztuženým trubkoou ýztuhou hra 0,37 [ p] 0,9MPa 9kPa 00kPa 0,37 + 0,37 Takto yztužený otor yhouje, takže není nutné ěat ýztužný ímec. ýpočet yztužení poe taré normy ČSN ozah patnoti ztahů (počítá e nějšími průměry!) Pro áec muí být e / e 630 / 500 0,4 <... yhouje Stanoení nejětšího rozměru neyztuženého otoru a) Zjenoušený přípa řešeno jako nitřní přetak Stanoení oučinitee zeabení A * p 500*0,00 * *( c) *40*(7 ) 0,0893 Pro áec je e. Z iagramu 5 určíme pro ( c) / c) 0 a ypočtenou honotu A 0,0893 honotu *( c) 7, z ní určíme. průměr neyztuženého otoru :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc 6 P. Hoffman atum tiku:
7 7,* *( c) 7,* 500*(7 ) 673mm tomto přípaě by nebyo třeba otor yztužoat. b) Přenější přípa řešeno jako nitřní přetak moifikoaným takem Použijí e ztahy pro nitřní přetak, ašak za nitřní tak e oaí honota p * β. Při ýpočtu ácoé čáti yšo β 4,8. Potom bue honota moifikoaného taku p mo 00 * 4,8 480 kpa 0,48 MPa. aší ýpočet je tejný jako přechozím Stanoení oučinitee zeabení A * p* β * *( c) 500*0,00* 4,8 *40*(7 ) 0,48 Pro áec je e. Z iagramu 5 určíme pro ( c) / c) 0 a ypočtenou honotu A 0,48 honotu *( c), z ní určíme. průměr neyztuženého otoru,* *( c),* 500*(7 ) 09mm tomto přípaě je nutno otor yztužit. :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc 7 P. Hoffman atum tiku:
8 c) Přenější přípa řešeno jako nitřní přetak moifikoaným takem noější erzi této normy e uáí, že pro přípa nějšího přetaku je probém obtížně řešitený a že e oporučuje použít ztahy pro nitřní přetak, e kterých e za ýpočtoý tak oaí honota * * *5,5*40 0 p 0, 98MPa 500 Stanoení oučinitee zeabení A * p 500*0,98 * *( c) *40*(7 ) 0,875 Pro áec je e. Z iagramu 5 určíme pro ( c) / c) 0 a ypočtenou honotu A 0,875 honotu *( c) 0,5 z ní určíme. průměr neyztuženého otoru 0,5* *( c) 0,5* 500*(7 ) 3, 7mm Protože je průměr otoru 630 mm je nutno jej yztužit. Uažujeme jenotrannou trubkoou ýztuhu. Určíme honotu *( c) * (7 6,3 ) Z iagramu 5 určíme pro tuto honotu 6,3 a honotu A 0,875 poměr ( c) / ( c),33. Z něj určíme potřebnou toušťku trubkoé ýztuhy :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc 8 P. Hoffman atum tiku:
9 ,33 * ( c) + c,33 * (7 ) + 5,0 mm Proeená toušťka trubky hra neyhouje. Hro je nutno mítě připojení zeíit na cca 5 mm, e. je nutno přiařit ýztužný ímec. ýpočet yztužení otoru trubkoou ýztuhou a ýztužným ímcem Určíme pomocné parametry Z ,4* *,4* * p 500 0,98 7,08 U c 5 40 * * * * p 500 0,98 0,76 Z iagramu 6 určíme honotu A 0,30. Potřebná toušťka těny náoby mítě u otoru (č. e. ýztužného ímce) je * p 500*0,98 + c + 8, 3mm * * + p *40*0,30 + 0,98 A (x kutečná toušťka 7 mm) Pozn.: Z těchto ýpočtů je zřejmá ětší přenot ýpočtů noější ČSN a z toho epší yužití penoti materiáu (nižší přeimenzoání). PKZ naržené poe zjenoušeného ýpočtu taré ČSN (bez ýztužného ímce rep. bez zeíeného hra), které by poe upřeněného ýpočtu taré ČSN neměy yhooat pracují cca 0 až 9 et bez probémů. Kontroní ýpočet poe noé ČSN potri pránot nárhu. :\YUKA-ZSZ+kontrukce\yztužení otoru.oc 9 P. Hoffman atum tiku:
Vzorové příklady - 7. cvičení
Voroé příklady - 7 cičení Voroý příklad 7 Nádobou na obráku protéká oda Nádoba je rodělena na tři ektory přepážkami otory Prní otor je čtercoý, o ploše S = cm, další da jou kruhoé, S = 5 cm, S = cm Otory
VíceNÁVRH SMYKOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁRH SMYKOÉ ÝZTUŽE ŽB TRÁMU Navrhněte mykovou výztuž v poobě třmínků o ŽB noníku uveeného na obrázku. Kromě vlatní tíhy je noník zatížen boovou ilou o obvoového pláště otatním tálým rovnoměrným zatížením
Vícep =? Pa d = 0.25 m l = 0.6 m h = 0.85 m a = p = F =? N
PROGRAM Z MECHANIKY TEKUTIN. Potrubí rru a éky je nanno oou i atoférické taku. Jak eký obje V je nutno tait o otrubí i takoé zkoušce, aby e tak zýši o? Potrubí oažujte za tué, rná otnot oy je, ou ružnoti
Více1) Zvolíme vztažný výkon; v tomto případě to může být libovolné číslo, například S v
A1B15EN kraty Příklad č. 1 V soustaě na obrázku je označeném místě trojfázoý zkrat. rčete: a) počáteční rázoý zkratoý proud b) počáteční rázoý zkratoý ýkon c) nárazoý proud Řešení: 1) olíme ztažný ýkon;
VíceVýpočet stability (odolnosti koryta)
CVIČENÍ 5: VÝPOČET STABILITY KORYTA Výpočet stability (odolnosti koryta) Výpočtem stability se prokazuje, že koryto jako celek je pro nárhoé hydraulické zatížení stabilní. Nárhoé hydraulické zatížení pro
VíceK Mechanika styku kolo vozovka
Mechanika styku kolo ozoka Toto téma se zabýá kinematikou a dynamikou kola silničních ozidel. Problematika styku kolo ozoka má zásadní ýznam pro stanoení parametrů jízdy silničních ozidel, neboť má li
VícePROGRAM Z MECHANIKY TEKUTIN
PROGRAM Z MECHANIKY EKUIN.Pítroj na kontrou anoetr á šroub e záite M5 x,5. Vnitní obje á tar áce o rru D a éce. Urete znu taku i zašrouboání šroubu o 3 otáky. Vyotte teoretickou rycot zuku a t. D = 5 =
VíceVýpočet stability (odolnosti koryta)
CVIČENÍ 5: VÝPOČET STABILITY KORYTA Výpočet stability (odolnosti koryta) Výpočtem stability se prokazuje, že koryto jako celek je pro nárhoé hydraulické zatížení stabilní. Nárhoé hydraulické zatížení pro
VíceElastické deformace těles
Eastické eformace těes 15 Na oceový rát ék L 15 m a průměru 1 mm zavěsíme závaží o hmotnosti m 110 kg přičemž Youngův mou pružnosti ocei v tahu E 16 GPa a mez pružnosti ocei σ P 0 Pa Určete reativní prooužení
Víceolej 2. Urete absolutní tlak vzduchu v nádob, jsou-li údaje na dvoukapalinovém manometru následující : h = 300 mm h
PROGRAM Z MECHANIKY EKUIN.Stanote ounutí ítu yrauickéo áce iem taitenoti kaainy i zatížení ítnice iou. Urete teoretickou rycot zuku oeji a, yotte ouinite taitenoti kaainy. = 65 mm = 5 mm = 8 N = 89 kg.m
VíceVzorové příklady - 5.cvičení
Vzoroé příklady - 5.cičení Vzoroý příklad 5.. Voda teplá je ypouštěna z elké nádrže outaou potrubí ýtokem do olna B. Určete délku potrubí =? průměru ( = 0,6 mm, oceloé, ařoané po použití), při níž bude
Vícel = 1400 mm d = 75 mm F = N = 900 kg.m -3 K = Vypotte: p =? MPa l =? m l a D = 2.5 d H = 5 m = 1000 kg.m -3 h =? m 4.2 D = 1.
PROGRAM Z MECHANIKY TEKUTIN.Stanote ounutí ítu yrauickéo áce ie taitenoti kaainy i zatížení ítnice iou. Urete teoretickou rycot zuku oeji a t, yotte ouinite taitenoti kaainy. = 4 = 75 = 4 N = 9 kg. -3
Vícew i1 i2 qv e kin Provozní režim motoru: D = 130 P e = 194,121 kw Z = 150 i = 6 n M = /min p e = 1,3 MPa V z = 11,95 dm 3
Sestate základní energetickou bilanci plnícího agregátu znětoého motoru LIAZ M638 (D/Z=30/50 mm, 4dobý, 6 álec) přeplňoaného turbodmychadlem K 36 377 V - 5. pulzačním praconím režimu. Proozní režim motoru:
VícePROGRAM Z MECHANIKY TEKUTIN 1. Potrubí prmru d a délky l je naplnno vodou pi atmosférickém tlaku. Jak velký objem V
PROGRAM Z MECHANIKY TEKUTIN. Potrubí rmru a éky je nanno oou i atmoférickém taku. Jak eký objem V je nutno tait o otrubí i takoé zkoušce, aby e tak zýši o? Potrubí oažujte za tué, mrná motnot oy je, mou
Více. Urete, kolik vody vyteklo netsnostmi potrubí, je-li potrubí absolutn tuhé
PROGRM Z MECHNIKY TEKUTIN.Pi takoé zkoušce otrubí o rmru a éce ke za oinu tak z re. na re.. Urete, koik oy yteko netnotmi otrubí, je-i otrubí aboutn tué. Dáno: = 6 mm V=? m 3 = 3 m K = MPa re. = 8.5 MPa
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VícePevnostní výpočet tlakové nádoby podle ČSN
evnostní výpočet tlakové nádoby podle ČSN 69000 SV K kontrolní výpočet podle nové ČSN (původní výpočet byl proveden v /987 podle staré ČSN) říklad na ZSVZ. Hoffman; /000 Náčrt stavebnicového trubkového
VíceCVIČENÍ 5: Stabilita částice v korytě, prognóza výmolu v oblouku
CVIČENÍ 5: Stabilita částice korytě prognóza ýmolu oblouku Výpočet stability (odolnosti koryta) metoda tečnýc napětí Výpočtem stability se prokazuje že koryto jako celek je pro nároé ydraulické zatížení
VíceDistribuce elektrické energie (BDEE)
Přednášející: doc. Ing. Petr Toman, Ph.D. toman@feec.utbr.cz, VUT FEKT Technická, Brno PARAMETRY ELEKTRICKÝCH SÍTÍ Distribuce elektrické energie (BDEE) e-power - Inoace ýuky elektroenergetiky a silnoproudé
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VíceLABORATORNÍ CVIČENÍ Z FYZIKY. Měření činitele zvukové pohltivosti materiálů v akustickém interferometru
ČESKÉ VYSOKÉ ČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE KATEDRA FYZIKY LABORATORNÍ CVIČENÍ Z FYZIKY Jméno: Petr Česák Datum měření: 0..000 Stuijní rok: 000-00, Ročník: Datum oezání: 3..000 Stuijní skupina: 5 Laboratorní skupina:
VíceJehlan s obdélníkovou podstavou o rozměrech a dm a b dm má boční hranu délky s dm. Vypočítejte povrch a objem tohoto jehlanu.
Jehlan obdélníkoou podtaou o rozměrech a dm a b dm má boční hranu délky dm. ypočítejte porch a objem tohoto jehlanu. a = b = = 5 dm 6,5 dm 1,8 dm a = 1,55348557 dm pomocí Pythagoroy ěty z praoúhlého E
Více1.6.8 Pohyby v centrálním gravitačním poli Země
1.6.8 Pohyby centrálním graitačním poli emě Předpoklady: 160 Pedagogická poznámka: Pokud necháte experimentoat s modelem studenty, i případě, že už program odellus znají, stráíte touto hodinou dě yučoací
VíceUrčete počáteční rázový zkratový proud při trojfázovém, dvoufázovém a jednofázovém zkratu v označeném místě schématu na Obr. 1.
AB5EN Nesmetrické zkrat Příklad č. Určete počáteční rázoý zkratoý proud při trojfázoém, doufázoém a jednofázoém zkratu označeném místě schématu na Obr.. G T 0,5/0 kv = MVA u k = % T3 0,5/0 kv = 80 MVA
VíceAnalytická geometrie v rovině
nltická geometrie roině Zč je toho loket (ořnice) ) [ ], [ 7], [ ], [ 5] ; b) = 7 j, = j, = 4 j, = 8 j, = j R M P 9 8 7 6 5 4 ) L[ 7], M[ ] ; b) Q[ ], R[ 5] 9 8 7 6 5 4 4 5 6 7 [ 5], [, 5], [ ] Q 9 5 c),
VíceVLHKOST HORNIN. Dělení vlhkostí : Váhová (hmotnostní) vlhkost w - poměr hmotnosti vody ve vzorku k hmotnosti pevné fáze (hmotnosti vysušeného vzorku)
VLHKOST HORNIN Definice : Vlhkot horniny je efinována jako poěr hotnoti voy k hotnoti pevné fáze horniny. Pro inženýrkou praxi e používá efinice vlhkoti na záklaě voy, která e uvolňuje při vyoušení při
VíceNAVRHOVÁNÍ NA MEZNÍ STAV PORUŠENÍ PROTLAČENÍM 2. ČÁST PUNCHING SHEAR DESIGN 2 ND PART
NAVRHOVÁNÍ NA MEZNÍ STAV PORUŠENÍ PROTLAČENÍM 2. ČÁST PUNCHING SHEAR DESIGN 2 ND PART Jiří Šmejkal, Jarosla Procházka, Hana Hanzloá Mezní sta protlačení se posuzuje pole ČSN EN 992--, ke nárh pro tuto
VícePropočty přechodu Venuše 8. června 2004
Propočty přechodu Venuše 8. června 2004 V tomto dokumentu předkládáme podmínky přechodu Venuše pře luneční kotouč 8. června roku 2004. Naše výpočty jme založili na planetárních teoriích VSOP87 vytvořených
Více5. ÚVOD DO TEORIE MATEMATICKÉ PRUŽNOSTI
5. ÚVOD DO TOR MATMATCKÉ PRUŽNOST 5..Základní předpoklad a pojm. Látka která táří přílušné těleo je dokonale lineárně pružné mei napětím a přetořením je lineární áilot.. Látka hmotného tělea je homogenní
Více5. cvičení návrh a posouzení výztuže desky
5. cvičení návrh a poouzení výztuže eky Jenotky Ve tatických výpočtech e nejčatěji pracuje jenotkami íly (N, kn), napětí (kpa, MPa) a élky (mm, cm, m). Jako nejjenoušší prevenci chyb oporučuji vžy oazovat
VíceNávody do cvičení z předmětu Využití počítačů v oboru
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ - TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA fakulta trojní katera hyromechaniky a hyraulických zařízení Náoy o cičení z přemětu Využití počítačů oboru Tomáš Blejchař Vikozita oleje.50e-04.00e-04
Více1.8.9 Bernoulliho rovnice
89 Bernoulliho ronice Předpoklady: 00808 Pomůcky: da papíry, přicucáadlo, fixírka Konec minulé hodiny: Pokud se tekutina proudí trubicí s různými průměry, mění se rychlost jejího proudění mění se její
Více3. VEKTOROVÝ POČET A ANALYTICKÁ GEOMETRIE
Euklidoský prostor. VEKTOROVÝ POČET A ANALYTICKÁ GEOMETRIE Průodce studiem Geometrii lze budoat metodou syntetickou nebo metodou analytickou. Při syntetické metodě pracujeme přímo s geometrickými objekty.
VíceBetonové a zděné konstrukce Přednáška 4 Spojité desky Mezní stavy použitelnosti
Betonové a zděné kontrukce Přednáška 4 Spojité deky Mezní tavy použitelnoti Ing Pavlína Matečková, PhD 2016 Spojitá deka: deka o více polích, zpravidla jako oučát rámové kontrukce Řeší e MKP Zjednodušené
VíceHydraulické odpory třecí odpory místní odpory třecí odpory laminární proudění turbulentní proudění
Hyrauické oory Při rouění reáných tekutin znikají násekem iskozity hyrauické oory, tj. síy, které ůsobí roti ohybu částic tekutiny. Hyrauický oor ři rouění zniká zájemným třením částic rouící tekutiny
VíceGlobo D. Kulové kohouty Bronzový kulový kohout pro pitnou vodu
Gobo D Kuové koouty Bronzový kuový koout pro pitnou vou IMI EIMEIER / Uzavírací armatury / Gobo D Gobo D Kuové koouty Gobo D jsou určeny pro rozvoy pitné voy a nabízí mnoo funkcí. Kompaktní rozměry usnaňují
VíceI. MECHANIKA 5. Otáčení tuhého tělesa I
I. MECHAIKA 5. Otáčení tuhého tělea I Obah otáčení tuhého tělea ole pené oy oent etračnot ůč oe záon zachoání oentu hybnot pro otáčení ole oy Steneroa ěta netcá energe rotujícího tělea těžá laa alení po
VíceÚloha č. 10. Měření rychlosti proudu vzduchu. Měření závislosti síly odporu prostředí na tvaru tělesa
yzikálí praktiku I Úloha č10 Měřeí oporu prouícího zuchu (erze 0/01) Úloha č 10 Měřeí rychloti prouu zuchu Měřeí záiloti íly oporu protřeí a taru tělea 1) Poůcky: Aeroyaický tuel, ikroaoetr, Pratloa trubice,
VíceVLIV SLUNEČNÍHO ZÁŘENÍ NA VĚTRANÉ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE
VLIV SLUNEČNÍHO ZÁŘENÍ N VĚTRNÉ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE ZÁKLDNÍ PŘEDPOKLDY Konstrukce douplášťoých ětraných střech i fasád ke sé spráné funkci yžadují tralé ětrání, ale případě, že proedeme, zjistíme, že ne
VíceKINETICKÁ TEORIE PLYNŮ
KIETICKÁ TEOIE PLYŮ. Cíl a řdoklady - snaží s ysětlit akroskoické choání lynů na základě choání jdnotliých olkul (jjich rychlostí, očtu nárazů na stěnu nádoby, srážk s ostatníi olkulai). Tato tori br úahu
VícePříklad 33 : Energie elektrického pole deskového kondenzátoru. Ověření vztahu mezi energií, kapacitou a veličinami pole.
Přík 33 : Energie eektrického poe eskového konenzátoru. Ověření vzthu mezi energií, kpcitou veičinmi poe. Přepokáné znosti: Eektrické poe kpcit eskového konenzátoru Přík V eskovém konenzátoru je eektrické
VíceProudění mostními objekty a propustky
Fakulta staební ČVUT Praze Katedra draulik a droloie Předmět HYV K141 FS ČVUT Proudění mostními objekt a propustk Doc. In. Aleš Halík, CSc., In. Tomáš Picek PD. MOSTY ýška a šířka mostnío otoru přeládá
VíceSchéma podloží pod základem. Parametry podloží: c ef c d. třída tloušťka ɣ E def ν β ϕef
Příkla avrhněte záklaovou esku ze ŽB po sloupy o rozměru 0,6 x 0,6 m a stanovte max. provozní napětí záklaové půy. Zatížení a geometrie le orázku. Tloušťka esky hs = 0,4 m. Zatížení: rohové sloupy 1 =
VícePROJEKT PJV4 nebo PZ2
NORMAIVNÍ POKLAY PROJEK PJV4 nebo PZ2 VÝPOČE AKIVAČNÍ ČOV ČSN 7 6401 Čistírny odpadních od pro íce než 00 ekialentních obyatel ČSN 7 6402 Čistírny odpadních od do 00 ekialentních obyatel ČSN 01 46 Výkresy
VíceFakulta stavební ČVUT v Praze Katedra hydrauliky a hydrologie. Předmět HYA2 K141 FSv ČVUT. Hydraulika potrubí
Fakulta staební ČVUT Praze Katedra hydrauliky a hydrologie Předmět HYA K4 FS ČVUT Hydraulika potrubí Doc. Ing. Aleš Halík, CSc., Ing. Tomáš Picek PhD. K4 HYA Hydraulika potrubí 0 DRUHY PROUDĚNÍ V POTRUBÍ
VíceNormálové napětí a přetvoření prutu namáhaného tahem (prostým tlakem) - staticky určité úlohy
Pružnost a pasticita, 2.ročník bakaářského studia ormáové napětí a přetvoření prutu namáhaného tahem (prostým takem) - staticky určité úohy Zákadní vztahy a předpokady řešení apětí a přetvoření osově namáhaného
VíceFakulta stavební ČVUT v Praze Katedra hydrauliky a hydrologie. Předmět HYA2 K141 FSv ČVUT. Hydraulika potrubí
Fakulta staební ČVUT Praze Katedra hydrauliky a hydroloie Předmět HYA K4 F ČVUT Hydraulika potrubí Doc. In. Aleš Halík, Cc., In. Tomáš Picek PhD. K4 HYA Hydraulika potrubí 0 DRUHY PROUDĚNÍ V POTRUBÍ Rozdělení
VíceRBZS Úloha 1 Postup řešení
RBZS Úoha 1 Postup řešení 1. Výpočet vnitřních si 1.1. Lineární anaýza Prvním způsobem výpočtu je ineární anaýza, ky ohybové momenty spočteme z rovnosti průhybů ve směrech a y. Tento způsob výpočtu v sobě
Více11. SEMINÁŘ Z MECHANIKY sin α 1 cos. což je vzhledem k veličinám, které známe, kvadratická rovnice vzhledem k tg α. Její diskriminant je
- 9 - SEMINÁŘ Z MECHANIKY Dělo rá třel počáteční rclotí = m Je nutno zaánout cíl, který je orizontální zálenoti = m o ěla a e ýši = m na ním Jaký je minimální eleační úel ěla? = m ; = m ; = m ; = 9,8 m
Více4 Brzdová zařízení kolejových vozidel
4 Brzdoá zařízení kolejoých ozidel 4. Součinnost brzdoých systémů Praidla součinnosti různých brzdoých systémů, které jsou současně instaloány na ozidle, musí být stanoena tak, aby byl maximálně yžitý
VíceMIČKAL, Karel. Technická mechanika II: pro střední odborná učiliště. Vyd. 3., nezm. Praha: Informatorium, 1998c1990, 118 s. ISBN
Ientifikátor ateriálu: ICT 1 10 Regitrační čílo projektu Náze projektu Náze příjece popory náze ateriálu (DUM) Anotace Autor Jazyk Očekáaný ýtup Klíčoá loa Druh učebního ateriálu Druh interaktiity Cíloá
VíceVírové průtokoměry princip, vlastnosti a použití
měření průtoku Víroé průtokoměry princip, lastnosti a použití Víroé průtokoměry patří o skupiny rychlostních průtokoměrů, které yhonocují objemoý průtok na záklaě měření rychlosti prouícího méia při znalosti
VíceHYDROMECHANICKÉ PROCESY. Dělení heterogenních směsí pomocí gravitace (přednáška) Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D.
HYROMECHANICKÉ PROCESY ělení heterogenníh směsí pomoí graitae (přenáška) o. Ing. Tomáš Jirot, Ph.. (e-mail: Tomas.Jirot@fs.t.z, tel.: 435 68) ĚLENÍ HETEROGENNÍCH SMĚSÍ PŮSOBENÍM GRAVITACE Heterogenní systémy
VíceKovové vlnovce a kompenzátory
Kovové vnovce a kopenzátory 87cz//0/0/0 Witzenann Opava po. r.o. Nákadní u. č. 7 7 0 Opava Teefon: +4 6 8 Teefax: +4 6 opava@witzenann.cz www.witzenann.cz OBSAH Witzenann Opava Předtavení firy Witzenann
VíceVÝPOČET PŘETVOŘENÍ NA STATICKY URIČTÝCH PŘÍMÝCH NOSNÍCÍCH
Mioš Hüttner SMR přetvoření přímýh nosníků vičení VÝPOČET PŘETVOŘENÍ NA STATICKY URIČTÝCH PŘÍMÝCH NOSNÍCÍCH Zaání Příka č. 1 Vpočítejte maimání průh nosníku o rozpětí zatíženého uprostře siou, viz Or.
VíceDynamika vozidla Hnací a dynamická charakteristika vozidla
Dynamika ozidla Hnací a dynamická charakteristika ozidla Zpracoal: Pael BRABEC Pracoiště: VM Tento materiál znikl jako součást projektu In-TECH, který je spoluinancoán Eropským sociálním ondem a státním
Více- Ohybový moment zleva:
příkl 1 q = 10k/m =0 1) Ohněte směry rekí z pomínek rovnováhy určete jejih velikost, proveďte kontrolu ) ykreslete průěhy vnitřníh sil jejih honoty určete ve všeh vyznčenýh oeh,,. R z R Reke z pomínek
VíceTRIGONOMETRICKÉ MĚŘENÍ VÝŠKY PŘ EDMĚTU (koncové body předmětu jsou na svislici)
Praconí pomůcka TRGONOMETRCKÉ MĚŘENÍ VÝŠKY PŘ EDMĚTU (koncoé boy přmětu jsou na sisici) Posní úpraa: 5.9.08 4:8. Pata přmětu přístupná úhoému měřní, a npřístupná měřní éky.. Obcná ákana (spojnic pomocných
Vícevýrobce kompresorů od roku 1954 pístové šroubové spirálové tradice a kvalita X/16
ýrobce kompresorů o roku 15 pístoé rouboé spiráoé X/16 traice a kaita Jsme ryze českou spoečností zabýající se ýojem, ýrobou a proejem kaitních průmysoých kompresorů již o roku 15. Naim zákazníkům nabízíme
VíceZadání příkladu. Omezení trhlin. Dáno. Moment od kvazistálé kombinace. Průřezové charakteristiky průřezu bez trhlin
Příkla P9 Výpočt šířky trlin - tropní trám T Zaání příklau Pouďt zaaný tropní trám T z příloy C na mzní tav šířky trlin l EN 99-- Zatížní vnitřní íly krytí poouzní na oy uvažujt z příklaů P P a P6 Použijt
VíceOdolnost vozidel proti smyku
TU Lierci akuta strojní atedra ozide a motorů ooé dopraní a manipuační stroje II 04 Odonost ozide proti smyku Odonost ozide proti smyku Smyk porušení ronoáy si půsoícíc na ozido oční skouznutí přední nápray
VíceÍ ú Č ž ž é é ů é ž Ž ú Í Š ÍŘÁ Á ů é Ú Ť é Í ůž é é é ů Í é ú ž Ř ž ú ž ŠÍ ů ů é ů ů ň ú ů ů é ů ž ď é ú ů é Ž é é Í ů é ů ů ů é Ť Ť ů é é Íé ú ó é é é é é é ů Í Š é é é Ť é é é é é é é ž ů ů ů é é é
VíceRelativistická fyzika. Galileův princip relativity
3.4.3. Předpokady a důsedky speiání teorie reatiity Reatiistiká fyzika A.Einstein 95 Speiání teorie reatiity 95 Obená teorie reatiity Shrnutí prinipů kasiké mehaniky pohyb těes nemá i na běh času, jejih
VíceVytápění místností a návrh otopných ploch, výpočet tepelných bilancí
yápění mísnosí a návrh oopných ploch, výpoče epelných bilancí PŘEDNÁŠKA Č.. 9 SDÍLENÍ TEPLA 1 PROUDĚNÍ (KONEKCE) ÝKON P =α.s.( p - v ) voda α=500 4000 W/m K vzduch v α=5 5 W/m K RYCHLOST PROUDĚNÍ YŠŠÍ
VíceZakládání staveb 9 cvičení
Zakláání tave 9 včení Únonot áklaové půy Mení tavy Geotehnké kategore Mení tav únonot (.MS) MEZÍ STAVY I. Skupna mení tav únonot (hrouení kontruke, nepříputné aoření, naklonění) II. Skupna mení tav přetvoření
VíceLinearní teplotní gradient
Poznámky k semináři z předmětu Pružnost pevnost na K68 D ČVUT v Praze (pracovní verze). Tento materiá má pouze pracovní charakter a ude v průěhu semestru postupně dopňován. utor: Jan Vyčich E mai: vycich@fd.cvut.cz
Více2.1 Stáčivost v závislosti na koncentraci opticky aktivní látky
1 Pracovní úkoy 1. Změřte závisost stočení poarizační roviny na koncentraci vodního roztoku gukozy v rozmezí 0 500 g/. Pro jednu zvoenou koncentraci proveďte 5 měření úhu stočení poarizační roviny. Jednu
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katera geotehnky a pozemního tavtetví Únonot zákaové půy včení o. Dr. Ing. ynek Lahuta Inovae tujního ooru Geotehnka CZ.1.07/..00/8.0009. Tento projekt je poufnanován Evropkým oáním fonem a tátním rozpočtem
VíceS S obsahy podstav S obsah pláště
Předmět: Ročník: ytořil: Datum: MATEMATIKA DRUHÝ MGR. JÜTTNEROÁ 7.. 04 Náze zpacoaného celku: PORCHY A OBJEMY KOMOLÝCH TĚLE, KOULE A JEJÍCH ČÁTÍ PORCH A OBJEM KOMOLÉHO JEHLANU Komolý jehlan: má dě podstay,
VíceC Charakteristiky silničních motorových vozidel
C Chaaktetky lnčních otoových vozel Toto téa e zabývá záklaní etoa tanovení někteých povozních chaaktetk lnčních otoových vozel, kteé pak náleně louží k pouzování užtných vlatnotí těchto vozel. Stanovení
VíceVŠB - Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra automatizační techniky a řízení
VŠB - echnická univerzita Otrava Fakulta trojní Katera automatizační techniky a řízení Ověření méně známé metoy eřizování regulátorů čílicovou imulací a na laboratorním moelu teplovzušného agregátu Vypracoval:
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ VÝZTUŽE ŽB RÁMOVÉHO PODCHODU POD ŽELEZNIČNÍ TRATÍ
NÁRH A OĚŘENÍ ÝZTUŽE ŽB RÁMOÉHO PODCHODU POD ŽELEZNIČNÍ TRATÍ 1. ZADÁNÍ Proveďte návrh a ověření monolitického železobetonového podchodu pod jednokolejnou železniční tratí ze zadaných materiálů. Nosná
VíceEKA NV 125-0,3-1f PH
EKA NV 125-0,3-1f PH Elektrické napětí: 230 V 1,4 A Topení: 0,3 kw Připojení: Ø125mm Minimální průtok vzduchu: 66 m³/h Průtok vzduchu pro vytápění od -15 C do -5 C: 88 m³/h Průtok vzduchu pro vytápění
VíceCÍL V této kapitole se seznámíte s čerpadly, s jejich účelem, principem činnosti, se základy jejich konstrukce, výpočtu a regulace.
1 ČERPADLA! čerpadla, tlak, objemoý průtok, ýtlačná ýška, regulace čerpadel, oběžné kolo CÍL této kapitole se seznámíte s čerpadly, s jejich účelem, principem činnosti, se základy jejich konstrukce, ýpočtu
VíceZkraty v ES Zkrat: příčná porucha, prudká havarijní změna v ES nejrozšířenější porucha v ES při zkratu vznikají přechodné jevy Vznik zkratu:
Zkraty ES Zkrat: příčná porucha, prudká haarijní změna ES nejrozšířenější porucha ES při zkratu znikají přechodné jey Vznik zkratu: poruchoé spojení fází nazájem nebo fáze (fází) se zemí soustaě s uzemněným
VíceMezní stavy základové půdy
Mezní stavy záklaové půy Eurokó a norma ČSN 73 1001 přeepisuje pro posuzování záklaové půy pro návrh záklaů metou mezních stavů. Mezním stavem nazýváme stav, při kterém ochází k takovým kvalitativním změnám
Vícepřednáška TLAK - TAH. Prvky namáhané kombinací normálové síly a ohybového momentu
7..0 přednáška TLAK - TAH Prvky namáhané kombinací normálové íly a ohybového momentu Namáhání kombinací tlakové (tahové) íly a momentu tlak Namáhání kombinací tlakové (tahové) íly a momentu Namáhání kombinací
Více1141 HYA (Hydraulika)
ČVUT Praze, fakulta staební katedra hydraulky a hydrologe (K141) Přednáškoé sldy předmětu 1141 HYA (Hydraulka) erze: 9/8 K141 FS ČVUT Tato weboá stránka nabízí k nahlédnutí/stažení řadu pdf souborů složenýh
VíceIХ. Х. Montážní předpis. XI. Skladování a manipulace 20. ХI. Závěrečná ustanovení 20 ХII. XIII. Postup polyfúzního svařování 22
Obsah : I. Použití systému HP trend PP 2 II. Garance 2 III. Základní informace o sortimentu 2 IV. Vlastnosti systému HP trend PP 1. Výhody 2. Označení prků systému HP trend 3. Informace o základním materiálu
VícePRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY
PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BDOVY PODLE VYHLÁŠKY č. 78/213 Sb. RODINNÝ DŮM č.p. 17, 3581 Bubava Energetický speciaista: Ing. Jan Kvasnička ČKAIT 3688, AT pozemní stavby MPO č. oprávnění: 855 Veeno po
Víceó ž é ě ž ž ř é ý ě ž š ž ř ý ř ž ý ř ý é é ř Ř ý š ř é ý ě ž ě ř é ý ě ž ž é ř é ý é ž ě ě ř é ě ý ž ó ž ó ě ř é ý ě ž é ř é ě ř é ě ý ž Ž ř é ě ž ž š ě é ř é ý ě ž ž š ě ř é ý ě ž ě ř é ý ě ž ž š ě ř
VícePŘÍKLAD 7: / m (včetně vlastní tíhy) a osamělým břemenem. = 146, 500kN uprostřed rozpětí. Průvlak je z betonu třídy C 30/37 vyztuženého ocelí třídy
yoká škola báňká Tehniá univerzita Otrava Fakulta tavební Texty přenášek z přemětu Prvky betonovýh kontrukí navrhování pole Eurooe PŘÍKLAD 7: Navrhněte mykovou výztuž v krajníh čáteh průvlaku zatíženého
VíceVytápění místností a návrh otopných ploch, výpočet tepelných bilancí
yápění mísnosí a návrh oopných ploch, výpoče epelných bilancí PŘEDNÁŠKA Č.. 8 SDÍLENÍ TEPLA 1 PROUDĚNÍ (KONEKCE) ÝKON P =h.s.( p - v ) voda h=500 4000 W/m K vzduch v h=5 5 W/m K RYCHLOST PROUDĚNÍ YŠŠÍ
VíceVzorové příklady - 4.cvičení
Vzoroé říklady -.cičení Vzoroý říklad.. V kruhoém řiaděči e mění růřez z hodnoty = m na = m (obrázek ). Ve tuním růřezu byla ři utáleném roudění změřena růřezoá rychlot = m. -. Vyočítejte růtok a růřezoou
Vícesilový účinek proudu, hydraulický ráz Proudění v potrubí
: siloý účinek proudu, hydraulický ráz SILOVÝ ÚČINEK PROUDU: x nější síly na ymezený objem kapaliny: stupní ýstupní i Výpočtoá ektoroá ronice pro reálnou kapalinu: Q rychlost y G A G R A R A = p S... tlakoá
VícePříklad 1 (25 bodů) Částice nesoucí náboj q vletěla do magnetického pole o magnetické indukci B ( 0,0, B)
Přijímací zkouška na naazující magisterské studium - 05 Studijní program Fyzika - šechny obory kromě Učitelstí fyziky-matematiky pro střední školy, Varianta A Příklad Částice nesoucí náboj q letěla do
VíceFotbalový míč má tvar mnohostěnu složeného z pravidelných pětiúhelníků a z pravidelných šestiúhelníků.
FOTLOÝ MÍČ Popis aktivit ýpočt odchlek přímek a rovin v tělese, resp. velikostí úhlů, které svírají stěn a hran v mnohostěnu. Předpokládané znalosti Odchlka rovin a přímk, odchlka dvou rovin. Definice
VíceZATÍŽENÍ VĚTREM PODLE ČSN EN
Zatížení ětem ojektu se sedloou střehou VUT FAST KDK Pešek daft 17 ZATÍŽENÍ VĚTREM PODLE ČSN EN 1991-1-4 Základní yhlost ětu Základní yhlost ětu e ýše 1 m nad emí teénu kategoie II, definoaná jako funke
Více4. Tvorba náhradního schématu Před provedením výpočtu sítě nutno ji nadefinovat (i v případě, že využíváme počítačový program)
4. Torba áhradího schématu Před proedeím ýpočtu sítě uto ji adefioat (i případě, že yužíáme počítačoý program) Pro optimálí olbu řešeí jsou důležité zjedodušující předpoklady chceme sestait áhradí schéma
VíceOVĚŘOVÁNÍ DÉLKY KOTEVNÍCH ŠROUBŮ V MASIVNÍCH KONSTRUKCÍCH ULTRAZVUKOVOU METODOU
XVI. konference absolentů studia technického znalectí s mezinárodní účastí 26. - 27. 1. 2007 Brně OVĚŘOVÁNÍ DÉLKY KOTEVNÍCH ŠROUBŮ V MASIVNÍCH KONSTRUKCÍCH ULTRAZVUKOVOU METODOU Leonard Hobst 1, Lubomír
Více~ -' i!! ~UR~$U~@ Kvalita pro Evropu
-' i!! UR$U@ Kalita pro Eropu t Samonosnézarízení Venkoní žaluzie - nabízí rešení stínení pro rodinný dum í fíremní prostor Venkoní žaluzie montoané do ostení Špickoýdesign.ýborná funkce a ysokýýkon. To
Víceje dána vzdáleností od pólu pohybu πb
7_kpta Tyč tvaru le obrázku se pohybuje v rohu svislé stěny tak, že bo A se o rohu (poloha A 0 ) vzaluje s konstantním zrychlením a A 1. m s. Počáteční rychlost bou A byla nulová. Bo B klesá svisle olů.
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM
P Ř Í K L A D Č. 6 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM Projekt : FRVŠ 011 - Analýza meto výpočtu železobetonovýh lokálně poepřenýh esek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin Tipka
VíceNOVÁ METODA NÁVRHU PRŮMYSLOVÝCH PODLAH Z VLÁKNOBETONU
NOVÁ METODA NÁVRHU PRŮMYSLOVÝCH PODLAH Z VLÁKNOBETONU Jan Loško, Lukáš Vrábík, Jaromír Jaroš Úvod Nejrozšířenějším příkadem využití váknobetonu v současné době jsou zřejmě podahové a zákadové desky. Při
VíceMetody teorie spolehlivosti
Metoy teorie spolehlivosti Historické metoy mpirické metoy Kalibrace Pravěpoobnostní metoy FOM úroveň II AKTNÍ úroveň III Kalibrace MTOD NÁVH. BODŮ Kalibrace MTODA DÍLČÍCH SOUČINITLŮ úroveň I Nejistoty
VíceTeorie. iars 1/9 Čepové a kolíkové spoje
Čeové a kolíkové soje V článku jsou oužita ata, ostuy, algoritmy a úaje z oborné literatury a norem ANSI, ISO, DIN a alších. Seznam norem: ANSI B8.8., ANSI B8.8., ISO 338, ISO 339, ISO 30, ISO 3, ISO 8733,
VíceTabulky dovolených zatížení
Tabulky jsou platné pro chráničky o pevnosti SN4 (třída 2), tzn. S = 4kN/m 2 (ČSN EN ISO 9969) Maximální zatížení při deformaci chráničky 5% je Q = 148,8 kpa. Maximální zatížení při deformaci chráničky
VíceMezní napětí v soudržnosti
Mení napětí v soudržnosti Pro žebírkovou výtuž e stanovit návrhovou hodnotu meního napětí v soudržnosti vtahu: = η η ctd kde je η součinite ávisý na kvaitě podmínek v soudržnosti a pooe prutu během betonáže
Více5. Aplikace výsledků pro průřezy 4. třídy.
5. plikace výsledků pro průřez 4. tříd. eff / eff / Výsledk únosnosti se používají ve tvaru součinitele oulení ρ : ρ f eff kde d 0 Stěn namáhané tlakem a momentem: Základní případ: stlačovaná stěna: výsledk
VíceStaticky určité případy prostého tahu a tlaku
Spoehvost nosné onstruce Ztížení: -stáé G součnte ztížení G -proěnné Q.součnte ztížení Q Ztížení: -chrterstcé -návrhové G,V, + Pevnost - chrterstcá y z prcovního r. -návrhová (souč.spoehvost t. Posouzení
Více