VŠB-Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Studentská vdecká odborná innost školní rok 2005-2006 VYSOKOPEVNOSTNÍ BETONY S PÍMSMI TEPELN UPRAVENÝCH KAOLÍN Pedkládá student : Jan Hurta Odborný garant : Ing. Martin Vavro, Ph.D. Katedra : 223-1 -
1. Úvod V této svojí práci bych chtl pedstavit metakaolín, jako novou perspektivní píms do betonu. V tchto nkolika krátkých úvodních odstavcích jsou uvedeny pozitiva metakaolínu, jejich ovování pi laboratorním studiu a zdvodnní pro se metakaolínem vbec zabývat. Svtová snaha po dosažení vysokých užitných vlastností beton se postupn projevuje hlavn ve vysplých státech, kde našla své praktické vyjádení ve vzniku skupiny vysokohodnotných (HPC) a vysokopevnostních (HSC) beton. Výroba vysokohodnotných a vysokopevnostních beton je spojena pedevším s nízkým vodním souinitelem a s použitím kemiitých úlet. Betony s tmito znaky se vyznaují zejména vysokou hutností cementového tmele (a následn cementového kamene), což, vede k dosažení vysokých pevností ztvrdlého betonu a zvýšením trvanlivostních vlastností. Další výraznou pedností vysokopevnostních beton je možnost zmenšení prez nosných prvk a tím pádem snížení celkového množství betonu použitého v konstrukci. Aplikace vysokohodnotných a vysokopevnostních beton tak vede, i pes jejich vyšší vstupní kubíkovou cenu, ke snížení celkových náklad na výstavbu. Výsledkem možného zmenšení prez nosných prvk vyrobených z vysokopevnostního betonu, a s tím souvisejícím celkovým snížením hmotnosti použitého betonu, je navíc úspora vstupních surovin cementu a zejména kameniva. Tento fakt nabývá v souasnosti na stále vtším významu, nebo napíklad životnost bilanních prozkoumaných volných zásob ložisek pírodního drceného a tženého kameniva v eské republice je odhadována na maximáln 120 let. Použití kemiitých úlet v betonu je pedstavováno pedevším mikrosilikou, která však nebyla a ani dnes není na území eské republiky prmyslov vyrábna. Navíc v souasnosti vzniká celkový nedostatek kvalitní zahraniní mikrosiliky na eském trhu stavebních hmot. V této souvislosti se jako velmi perspektivní jeví možnost aplikace jiných anorganických látek s pucolánovými vlastnostmi, které by byly schopny ve vysokohodnotných a vysokopevnostních betonech nahradit dosud používané kemiité úlety. V rámci této pedkládané práce byla pozornost zamena na tepeln aktivované (kalcinované) kaolíny a kaolinitem bohaté jílovité horniny (lupky). Tyto práškovité látky, bžn oznaované jako metakaolíny, nejsou prozatím eskými výrobci komern produkovány a nabízeny na trhu. Jejich výroba v provozních podmínkách je však v souasnosti ešena temi tradiními eskými producenty silikátových surovin a hmot - 2 -
eskými lupkovými závody, a.s. Nové Strašecí, Sedleckým kaolínem, a.s. Božíany a také firmou Keramost, a.s., výrobní závod Kada. S použitím tepeln upravených kaolín a lupk nejsou ovšem prozatím v eské republice zásadní praktické zkušenosti. Hlavním cílem této práce proto bylo ovit vliv pímsí metakaolín a metalupku ady Mefisto (a zejména typu ) z produkce eských lupkových závod, a.s. na pevnostní a trvanlivostní vlastnosti navržených vysokopevnostních beton. Testování jednotlivých pipravených zámsí bylo rozdleno do celkem tí, asov i obsahov navazujících, fází laboratorního studia. V první fázi byly pipraveny tyi zámsi, oznaené jako A1 A4. Cílem této fáze laboratorního studia bylo ovit zejména konzistenci navrženého referenního betonu (A1) a modifikovaných receptur s obsahem nebo mikrosiliky (A2 A4) a získat také prvotní informace o pevnostech studovaných beton. Ve druhé fázi studia bylo pipraveno celkem 11 zámsí, oznaených jako B1 B10 a dále záms s oznaením B5*. V této fázi studia bylo podstatn rozšíeno spektrum použitých pímsí, testovány byly všechny metakaolíny Mefisto z produkce LUZ, a.s. a rovnž britský metakaolín MetaStar 501. Oproti první fázi studia bylo mírn upraveno složení zámsí, a to zejména vzhledem k množství vody a použitého superplastifikátoru. Sledovanými parametry byla konzistence erstvého betonu a pevnost ztvrdlého betonu v prostém tlaku po 28 dnech. Pro závrenou, tetí fázi laboratorního testování se pipravilo pvodn osm zámsí s oznaením C1. Jako pímsi byly použity dva druhy mikrosiliky (v suspenzi a v prášku) a metakaolín, který byl, na základ výsledk druhé fáze laboratorního testování, vybrán jako nejperspektivnjší metakaolín LUZ, a.s. Je poteba zdraznit, že pro první, druhou i tetí fázi laboratorních zkoušek byl použit metakaolín pocházející vždy z jiného provozního pokusu LUZ, a.s. Uvedené, jednotlivé, vzorky metakaolínu se lišily zejména režimem provozního mletí a tídní (a tím pádem také velikostí prmrného zrna a celkovou granulometrií), režim výpalu byl ve všech pípadech v podstat totožný. Proto byla (pro úely srovnání) v této tetí fázi studia dodaten pipravena a testována ješt receptura *, s obsahem ze srpna 2005. Všechny pipravené zámsi byly ve tetí fázi zkoušek testovány na pevnost v prostém tlaku po 1, 3, 7, 28 a 90 dnech, dále na pevnost v tahu ohybem a na pevnost v píném tahu. U vybraných zámsí byla sledována navíc odolnost proti psobení vody a chemických rozmrazovacích látek a byl zjišován modul pružnosti, a to jak destruktivními, tak nedestruktivními metodami mení. - 3 -
2. Výsledky provádných zkoušek a mení Následující kapitola pedstavuje stžejní ást této práce. Jsou v ní uvedeny výsledky zkoušek fyzikálních, mechanických a trvanlivostních vlastností ztvrdlého betonu u jednotlivých zámsí A1 - A4, B1 B10 a C1, provádných v období od ervna 2005 do bezna 2006. Vzhledem k velkému množství výsledk je další ást pouze tabulková s názvy píslušných zkoušek.(tab.1. Tab.26.) Nkteré zkoušky jsou doplnny obrázky Obr. 1. 9. Zkušební tlesa pro zkoušení jednotlivých vlastností ztvrdlého betonu byla vyrobena ve tvaru krychle o rozmrech 150 x 150 x 150 mm a hranolu o rozmrech 100 x 100 x 400 mm.zkoušky ztvrdlého betonu byly provádny v Laboratoi stavebních hmot FAST VŠB-TU Ostrava na zaízeních firmy BetonSystem, spol. s r.o. Brno. Stanovení modulu pružnosti ztvrdlého betonu byla provedena v laboratoích Ústavu stavebního zkušebnictví FAST VUT v Brn. Stanovení objemové hmotnosti Tab. 1. Objemové hmotnosti tles ztvrdlého betonu u zámsí A1 A4 (1. fáze zkoušení) Záms min [kg.m -3 ] max [kg.m -3 ] Ø [kg.m -3 ] Ø m [kg] A1 0% 2600 2660 2640 (4) 8,860 (4) A2 A3 A4 Mefisto K05 (ervenec 2004) 10% metalupku Mefisto L15 2590 2610 2600 (4) 8,720 (4) 2610 2620 2610 (4) 8,800 (4) 2590 2630 2610 (4) 8,760 (4) Tab. 2. Objemové hmotnosti tles ztvrdlého betonu u zámsí B1 B10 (2. fáze zkoušení) Záms min [kg.m -3 ] max [kg.m -3 ] Ø [kg.m -3 ] Ø m [kg] B1 0% 2600 2660 2630 (4) 8,880 (4) B2 B3 2600 2640 2620 (4) 8,870 (4) 2600 2610 2610 (4) 8,840 (4) - 4 -
Tab. 2. pokraování Záms B4 B5 B5* B6 B7 B8 B9 B10 5% metakaolínu Mefisto K05 (ervenec 2004) Mefisto K05 (ervenec 2004) Mefisto K05 (srpen 2005) 5% metakaolínu Mefisto K10 Mefisto K10 5% metalupku Mefisto L15 10% metalupku Mefisto L15 MetaStar 501 min [kg.m-3] max [kg.m-3] Ø [kg.m-3] Ø m [kg] 2610 2670 2640 (4) 8,940 (4) 2580 2650 2600 (4) 8,780 (4) 2610 2620 2620 (4) 8,850 (4) 2580 2630 2610 (4) 8,850 (4) 2600 2630 2610 (4) 8,830 (4) 2610 2640 2620 (4) 8,900 (4) 2590 2610 2600 (4) 8,770 (4) 2590 2620 2600 (4) 8,870 (4) Tab. 3. Objemové hmotnosti tles ztvrdlého betonu u zámsí C1 (3. fáze zkoušení) Záms min [kg.m -3 ] max [kg.m -3 ] Ø [kg.m -3 ] Ø m [kg] C1 0% 2560 2660 2610 (14) 8,800 (14) C2 C4 C6 * 5% metakaolínu Mefisto K05 Mefisto K05 Mefisto K05 (srpen 2005) 5% metakaolínu Mefisto K05 a 5% mikrosiliky EMSAC 500 DOZ 2560 2640 2600 (14) 8,780 (14) 2580 2650 2610 (14) 8,790 (14) 2560 2650 2610 (14) 8,800(14) 2570 2630 2600 (14) 8,800 (14) 2570 2660 2610 (14) 8,800 (14) 2580 2650 2610 (14) 8,780 (14) 2580 2630 2600 (14) 8,770 (14) 2570 2640 2600 (14) 8,760 (14) Vysvtlivky k Tab. 27. 29. min - nejnižší stanovená hodnota objemové hmotnosti ztvrdlého betonu u dané zámsi, max - nejvyšší stanovená hodnota objemové hmotnosti ztvrdlého betonu u dané zámsi, - 5 -
Ø - aritmetický prmr z jednotlivých výsledk (íslo v závorce udává poet jednotlivých mení u každé zámsi), Ø m - aritmetický prmr hmotnosti z jednotlivých výsledk (íslo v závorce udává poet jednotlivých mení u každé zámsi). Stanovení pevnosti v prostém tlaku Tab. 4. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí A1 A4 po 1dni (1. fáze zkoušení) Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c Ø f c A1 A2 A3 A4 A1/1 149,43 149,45 22332 453,64 20,5 0 % A1/2 149,56 150,02 22437 464,12 20,5 A2/1 149,54 150,10 22446 1308,86 58,5 A2/2 149,03 149,67 22305 1328,83 59,5 A3/1 149,46 150,52 22497 1180,89 52,5 A3/2 (ervenec 2004) 149,46 149,57 22355 1205,72 54,0 A4/1 10% metalupku 149,56 149,66 22383 841,29 37,5 A4/2 Mefisto L15 149,41 149,64 22358 880,82 39,5 20,5 59,0 53,3 38,5 Tab. 5. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí A1 A4 po 28 dnech (1. fáze zkoušení) Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c Ø f c A1 A2 A3 A4 A1/3 150,22 149,45 22450 2632,95 117,5 0 % A1/4 149,33 149,54 22331 2510,06 112,5 A2/3 149,56 149,82 22407 3071,80 137,0 A2/4 149,41 149,53 22341 2504,05 112,0 A3/3 149,64 150,77 22561 2940,21 130,5 A3/4 (ervenec 2004) 149,56 149,57 22370 2488,64 111,5 A4/3 10% metalupku 149,69 149,48 22376 2224,48 99,5 A4/4 Mefisto L15 149,61 150,38 22498 2199,24 98,0 115,0 124,5 121,0 98,8-6 -
Pevnost 140,0 130,0 120,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 0,0 A1 A2 A3 A4 Pevnost po 1 dni Pevnost po 28 dnech Obr. 1. Nárst pevností v prostém tlaku u zámsí A1 A4 (1.fáze zkoušení) Tab. 6. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí B1 B10 po 1 dni (2. fáze zkoušení) Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c Ø f c B1 B2 B3 B4 B5 B5* B6 B7 B8 B9 B10 B1/1 150,61 149,68 22543 512,20 22,5 0 % B1/2 150,18 150,23 22562 537,79 24,0 B2/1 150,37 150,01 22557 649,77 29,0 B2/2 150,44 149,89 22549 673,12 30,0 B3/1 150,22 150,27 22574 858,83 38,0 B3/2 152,15 149,76 22786 876,18 38,5 B4/1 5% metakaolínu 150,65 150,56 22682 562,01 25,0 B4/2 (ervenec 2004) 150,48 150,44 22638 577,94 25,5 B5/1 150,27 150,74 22652 754,72 33,5 B5/2 (ervenec 2004) 149,81 148,78 22289 771,70 34,5 B5*/1 149,81 149,73 22431 583,21 26,0 B5*/2 (srpen 2005) 150,02 150,16 22527 608,23 27,0 B6/1 5% metakaolínu 151,07 150,67 22762 649,48 28,5 B6/2 Mefisto K10 149,73 150,18 22486 625,63 28,0 B7/1 150,10 149,84 22491 689,88 30,5 B7/2 Mefisto K10 152,11 150,14 22838 674,21 29,5 B8/1 5% metalupku 151,23 150,79 22804 526,78 23,0 B8/2 Mefisto L15 149,18 150,48 22449 483,71 21,5 B9/1 10% metalupku 149,75 149,69 22416 930,27 41,5 B9/2 Mefisto L15 150,11 150,28 22559 924,90 41,0 B10/1 149,87 149,85 22458 1156,59 51,5 B10/2 MetaStar 501 150,20 150,12 22548 1228,87 54,5 23,3 29,5 38,3 25,8 34,0 26,5 28,3 30,0 22,3 41,3 53,0-7 -
Tab. 7. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí B1 B10 po 28 dnech (2. fáze zkoušení) B1 B2 B3 B4 B5 B5* B6 B7 B8 B9 B10 Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c B1/3 150,01 149,60 22441 2326,00 103,5 0 % B1/4 150,19 150,06 22538 2457,32 109,0 B2/3 150,80 149,70 22575 2800,85 124,0 B2/4 150,06 150,70 22614 3009,60 133,0 B3/3 149,70 150,76 22569 2539,40 112,5 B3/4 149,83 150,88 22606 2846,77 126,0 B4/3 5% metakaolínu 149,79 151,10 22633 2905,96 128,5 B4/4 (ervenec 2004) 150,93 148,70 22443 2509,39 112,0 B5/3 150,92 150,09 22652 2546,61 112,5 B5/4 (ervenec 2004) 148,67 150,32 22348 2511,48 112,5 B5*/3 151,14 149,59 22609 2638,24 116,5 B5*/4 (srpen 2005) 150,63 149,51 22521 2831,08 125,5 B6/3 5% metakaolínu 149,47 149,67 22371 2538,05 113,5 B6/4 Mefisto K10 151,05 151,04 22815 2563,33 112,5 B7/3 149,87 149,14 22352 2639,45 118,0 B7/4 Mefisto K10 150,36 150,03 22559 2634,80 117,0 B8/3 5% metalupku 150,27 149,93 22530 2531,40 112,5 B8/4 Mefisto L15 150,61 150,81 22713 2487,50 109,5 B9/3 10% metalupku 149,99 149,52 22427 2555,23 114,0 B9/4 Mefisto L15 150,82 149,27 22513 2524,21 112,0 B10/3 151,09 150,38 22721 2797,91 123,0 B10/4 MetaStar 501 149,98 158,38 23754 2615,78 110,0 Ø f c 106,3 128,5 119,3 120,3 112,5 121,0 113,0 117,5 111,0 113,0 116,5 Pevnost 140,0 130,0 120,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 0,0 B1 B2 B3 B4 B5 B5* B6 B7 B8 B9 B10 Pevnost po 1 dni Pevnost po 28 dnech Obr. 2. Nárst pevností v prostém tlaku u zámsí B1 B10 (2. fáze zkoušení) - 8 -
Tab. 8. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí C1 po 1 dni (3. fáze zkoušení) C1 C2 C4 C6 * Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c C1/1 149,52 149,44 22344 909,17 40,5 C1/2 0 % 149,56 148,46 22204 919,99 41,5 C1/3 149,52 149,94 22419 923,36 41,2 C2/1 149,74 149,73 22421 964,43 43,0 5 % mikrosiliky C2/2 149,74 149,75 22424 1045,62 46,5 C2/3 149,73 150,19 22488 1011,17 45,0 /1 149,67 149,39 22359 1167,12 52,0 10 % mikrosiliky /2 149,61 151,83 22715 1165,39 51,5 /3 149,59 147,83 22114 1152,35 52,0 C4/1 150,01 149,56 22435 913,54 40,5 C4/2 149,86 149,62 22422 950,01 42,5 C4/3 150,71 149,56 22540 942,08 42,0 /1 149,89 149,54 22415 972,68 43,5 /2 149,82 149,64 22419 1023,07 45,5 /3 149,61 149,51 22368 997,53 44,5 C6/1 5% metakaolínu 149,57 150,39 22494 742,03 33,0 C6/2 149,59 148,61 22231 722,88 32,5 C6/3 149,59 150,10 22453 756,28 33,5 /1 149,54 149,78 22398 974,36 43,5 /2 149,54 148,51 22208 979,75 44,0 /3 149,65 150,65 22545 988,40 44,0 */1 149,57 149,30 22331 903,49 40,5 */2 149,79 149,47 22389 868,49 39,0 */3 (srpen 2005) 148,44 149,69 22220 921,02 41,5 /1 5% metakaolínu 149,57 148,31 22183 872,40 39,5 /2 a 5% 149,71 149,37 22362 868,96 39,0 /3 mikrosiliky EMSAC 500 DOZ 149,53 148,04 22136 842,42 38,0 Ø f c 41,0 44,8 51,8 41,7 44,5 33,0 43,8 40,3 38,8 Tab. 9. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí C1 po 3 dnech (3. fáze zkoušení) Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c C1 C1/4 0 % 151,39 149,54 22639 1812,35 80,0 C2 C2/4 /4 C4 C4/4 150,78 149,65 22564 1849,46 82,0 149,74 149,77 22427 1983,32 88,5 149,94 149,82 22464 1864,36 83,0-9 -
Tab. 9. pokraování /4 C6 C6/4 /4 * */4 /4 5% metakaolínu (srpen 2005) 5% metakaolínu a 5% mikrosiliky EMSAC 500 DOZ Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c 149,44 149,73 22376 1892,65 84,5 150,22 150,15 22556 1636,51 72,5 150,21 149,37 22437 1851,16 82,5 149,70 149,60 22395 1813,46 81,0 148,57 149,58 22223 1926,19 86,5 Tab. 10. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí C1 po 7 dnech (3. fáze zkoušení) Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c C1 C1/5 0 % 148,31 149,67 22198 1994,66 90,0 C2 C2/5 /5 C4 C4/5 /5 C6 C6/5 /5 * */5 /5 5% metakaolínu (srpen 2005) 5% metakaolínu a 5% mikrosiliky EMSAC 500 DOZ 148,21 149,25 22120 2149,81 97,0 149,73 149,58 22397 2381,16 106,5 149,40 149,24 22296 2049,55 92,0 149,63 149,48 22367 2267,02 101,5 149,51 149,67 22377 2014,33 90,0 148,41 149,53 22192 2190,93 98,5 149,70 149,60 22395 2249,09 101,0 149,09 149,39 22273 2211,58 99,5-10 -
Tab. 11. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí C1 po 28 dnech (3. fáze zkoušení) C1 C2 C4 C6 * Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c C1/6 150,84 150,92 22765 2399,90 105,5 C1/7 0 % 149,66 151,13 22618 2223,84 98,5 C1/8 149,77 150,79 22584 2149,93 95,0 C2/6 150,63 151,03 22750 2819,11 124,0 C2/7 149,07 150,08 22372 2367,52 106,0 C2/8 149,23 150,57 22470 2837,94 126,5 /6 150,76 151,09 22778 3169,79 139,0 /7 148,29 150,59 22331 2999,37 134,5 /8 150,67 150,95 22744 3006,98 132,0 C4/6 150,98 150,83 22772 2473,95 109,0 C4/7 149,42 151,14 22583 2450,66 108,5 C4/8 149,42 150,75 22525 2525,08 112,0 /6 149,50 151,36 22628 2856,93 126,5 /7 150,00 151,25 22688 2941,22 130,0 /8 150,61 151,04 22748 2854,02 125,5 C6/6 5% metakaolínu 149,54 150,04 22437 2314,02 103,0 C6/7 150,38 149,66 22506 2194,70 97,5 C6/8 149,00 150,51 22426 2478,41 110,5 /6 149,19 150,19 22407 2494,24 111,5 /7 149,55 149,86 22412 2476,05 110,5 /8 150,03 150,21 22536 2531,73 112,5 */6 150,15 150,8 22643 2646,01 117,0 */7 150,09 150,81 22635 2670,93 118,0 */8 (srpen 2005) 150,31 149,95 22539 2827,45 125,5 /6 5% metakaolínu 148,65 150,16 22321 2730,53 122,5 /7 a 5% 149,31 150,21 22428 2757,64 123,0 /8 mikrosiliky EMSAC 500 DOZ 149,77 150,32 22513 2812,05 125,0 Ø f c 99,7 118,8 135,2 109,8 127,3 103,7 111,5 120,2 123,5 Tab. 12. Stanovení pevnosti v prostém tlaku u zámsí C1 po 90 dnech (3. fáze zkoušení) C1 C2 Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c C1/9 150,85 148,79 22445 2429,07 108,0 C1/10 0 % 150,86 148,30 22373 2610,99 117,0 C1/11 150,67 148,61 22391 2475,70 110,5 C2/9 150,53 151,40 22790 2860,14 125,5 C2/10 150,63 149,04 22450 2939,81 131,0 C2/11 150,93 150,86 22769 2735,60 120,0 /9 150,89 148,30 22377 3366,73 150,5 /10 150,95 147,70 22295 2684,12 120,5 /11 149,11 150,54 22447 3255,29 145,0 Ø f c 111,8 125,5 138,7-11 -
Tab. 12. pokraování C4 C6 Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c C4/9 150,87 150,31 22677 2505,11 110,5 C4/10 151,25 149,08 22548 2471,78 109,5 C4/11 150,36 149,83 22528 2706,08 120,0 /9 150,11 150,88 22649 3003,25 132,5 /10 151,17 150,47 22747 2919,81 128,5 /11 151,05 150,35 22710 3088,35 136,0 C6/9 5% metakaolínu 150,58 148,47 22357 2749,13 123,0 C6/10 151,09 148,60 22452 2629,45 117,0 C6/11 150,95 149,79 22611 2639,48 117,0 /9 150,74 149,38 22518 2845,12 126,5 /10 151,07 149,50 22585 2887,27 128,0 /11 151,04 148,40 22414 2655,91 118,5 /9 5% metakaolínu 150,53 150,58 22667 2773,23 122,5 /10 a 5% 151,05 149,89 22641 2841,60 125,5 /11 mikrosiliky EMSAC 500 DOZ 151,00 150,83 22775 2899,71 127,5 Ø f c 113,3 132,3 119,0 124,3 125,2 Pevnost 150,0 140,0 130,0 120,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 0,0 C1 C2 C4 C6 * Pevnost po 1 dni Pevnost po 3 dnech Pevnost po 7 dnech Pevnost po 28 dnech Pevnost po 90 dnech Obr. 3. Nárst pevnosti v prostém tlaku u zámsí C1 (3.fáze zkoušení) - 12 -
140 130 120 110 Pevnost 100 90 80 70 60 50 40 30 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 Stáí betonu [dny] C1 výchozí receptura (0 % pímsi) C2 5 % mikrosiliky C4 C6 5% metakaolínu * (srpen 2005) 5% metakaolínu a 5 % mikrosiliky Obr. 4. Kivky nárstu pevnosti v prostém tlaku u zámsí C1 (3. fáze zkoušení) Stanovení pevnosti v tahu ohybem Obr. 26. Uspoádání zatžování zkušebního tlesa pi zkoušce pevnosti v tahu ohybem - 13 -
Tab. 13. Stanovení pevnosti v tahu ohybem u zámsí C1 po 1 dni (3.fáze zkoušení) Množství pímsi Hmotnost [kg] Šíka d 1 Výška d 2 Pevnost v tahu ohybem f cf Ø f cf C1 C2 C4 C6 * C1/T1 10,373 99,42 100,28 5,8 1,7 C1/T2 0 % 10,531 99,95 100,24 5,8 1,7 C1/T3 10,467 99,23 99,89 6,0 1,8 C2/T1 10,422 99,38 100,02 6,2 1,9 C2/T2 EMSAC 500 10,387 99,23 99,98 6,0 1,8 C2/T3 DOZ 10,460 99,93 99,96 6,1 1,8 /T1 10,374 100,68 100,15 12,0 3,6 /T2 EMSAC 500 10,398 100,35 100,29 11,2 3,3 /T3 DOZ 10,386 99,78 100,52 12,5 3,7 C4/T1 10,397 100,11 100,69 5,0 1,5 C4/T2 10,489 100,47 100,03 5,3 1,6 C4/T3 10,528 99,85 99,90 6,0 1,8 /T1 10,485 100,29 100,14 15,5 4,6 /T2 10,416 100,52 99,95 13,5 4,0 /T3 10,503 100,76 99,92 15,7 4,7 C6/T1 5% metakaolínu 10,392 99,6 100,08 5,2 1,6 C6/T2 10,363 99,85 100,22 5,6 1,7 C6/T3 10,400 100,16 100,46 5,5 1,6 /T1 10% 10,549 100,32 100,51 5,7 1,7 /T2 metakaolínu 10,419 99,46 99,46 6,5 2,0 /T3 10,569 100,19 99,78 6,2 1,9 */T1 10% 10,519 100,09 100,11 8,5 2,5 */T2 metakaolínu 10,480 100,02 100,37 8,6 2,6 */T3 (srpen 2005) 10,507 100,27 100,19 8,9 2,7 /T1 5% metakaolínu 10,381 99,54 100,13 5,9 1,8 /T2 a 10,454 99,66 100,11 7,0 2,1 /T3 EMSAC 500 DOZ 10,491 100,06 100,18 6,4 1,9 1,73 1,83 3,53 1,63 4,43 1,63 1,87 2,60 1,93-14 -
Tab. 14. Stanovení pevnosti v tahu ohybem u zámsí C1 po 28 dnech (3.fáze zkoušení) Množství pímsi Hmotnost [kg] Šíka d 1 Výška d 2 Pevnost v tahu ohybem f cf Ø f cf C1 C2 C4 C6 * C1/T4 10,405 97,10 100,09 35,5 10,9 C1/T5 0 % 10,421 99,77 100,09 36,5 11,2 C1/T6 10,443 97,25 100,64 34,5 10,5 C2/T4 10,439 99,55 100,18 44,0 13,2 C2/T5 EMSAC 500 10,374 99,41 100,21 43,0 12,9 C2/T6 DOZ 10,426 100,70 100,15 43,5 12,9 /T4 10,464 100,73 100,16 43,0 12,8 /T5 EMSAC 500 10,377 98,82 100,09 45,0 13,6 /T6 DOZ 10,371 100,20 100,15 45,0 13,4 C4/T4 10,442 100,82 100,25 43,0 12,7 C4/T5 10,448 99,69 100,19 40,0 12,0 C4/T6 10,465 100,32 100,20 41,0 12,2 /T4 10,495 99,47 100,49 47,5 14,2 /T5 10,467 100,17 100,27 42,0 12,5 /T6 10,477 99,39 100,30 42,0 12,6 C6/T4 5% metakaolínu 10,438 100,07 100,16 43,5 13,0 C6/T5 10,410 100,65 100,08 38,0 11,3 C6/T6 10,487 100,31 100,25 41,5 12,3 /T4 10% 10,494 100,21 100,16 42,5 12,7 /T5 metakaolínu 10,429 99,76 99,92 39,0 11,7 /T6 10,340 99,63 99,90 42,0 12,7 */T4 10% 10,609 99,51 100,21 47,5 14,3 */T5 metakaolínu 10,586 100,50 100,05 46,0 13,7 */T6 (srpen 2005) 10,506 100,55 100,10 43,0 12,8 /T4 5% metakaolínu 10,487 99,17 100,12 47,2 14,2 /T5 a 10,450 99,78 100,16 42,0 12,6 /T6 EMSAC 500 DOZ 10,449 99,88 100,24 45,5 13,6 10,87 13,00 13,27 12,30 13,10 12,20 12,37 13,60 13,47-15 -
Tab. 15. Stanovení pevnosti v tahu ohybem u zámsí C1 po 90 dnech (3.fáze zkoušení) Množství pímsi Hmotnost [kg] Šíka d 1 Výška d 2 Pevnost v tahu ohybem f cf Ø f cf C1 C2 C4 C6 C1/T7 10,267 98,01 100,23 39,0 11,9 C1/T8 0 % 10,415 99,11 99,90 38,0 11,5 C1/T9 10,499 99,15 100,25 36,5 11,0 C2/T7 10,452 100,07 99,93 46,0 13,8 C2/T8 EMSAC 500 10,343 99,83 100,20 41,5 12,4 C2/T9 DOZ 10,350 99,75 100,19 46,3 13,9 /T7 10,341 99,08 99,73 44,0 13,4 /T8 EMSAC 500 10,315 99,83 99,78 41,7 12,8 /T9 DOZ 10,354 98,99 99,88 45,0 13,7 C4/T7 10,400 98,19 100,04 42,5 13,0 C4/T8 10,342 98,45 98,76 38,1 12,0 C4/T9 10,334 99,95 98,90 38,4 12,0 /T7 10,489 100,03 100,10 47,0 14,1 /T8 10,362 98,43 99,97 44,5 13,6 /T9 10,315 98,13 99,25 46,5 14,4 C6/T7 5% metakaolínu 10,324 98,01 99,82 45,5 14,0 C6/T8 10,377 99,58 99,33 43,5 13,3 C6/T9 10,322 99,75 99,83 43,5 13,3 /T7 10% 10,382 100,58 100,15 43,5 13,1 /T8 metakaolínu 10,438 100,61 100,20 38,8 11,8 /T9 10,501 99,01 99,90 38,3 12,0 /T7 5% metakaolínu 10,597 100,59 100,17 47,5 14,1 /T8 a 10,509 99,62 99,99 41,5 12,5 /T9 EMSAC 500 DOZ 10,518 100,44 100,11 46,5 13,9 11,47 13,37 13,30 12,33 14,03 13,53 12,30 13,50-16 -
15,00 14,00 13,00 12,00 11,00 10,00 9,00 8,00 7,00 6,00 5,00 4,00 3,00 2,00 1,00 0,00 C1 C2 C4 C6 * Ohybová pevnost v Pevnost v tahu za ohybu po 1 dni Pevnost v tahu za ohybu po 28 dnech Pevnost v tahu za ohybu po 90 dnech Obr. 5. Nárst ohybové pevnosti u zámsí C1 (3. fáze zkoušení) Obr. 6. Tleso / T6 pi zkoušce v tahu ohybem - 17 -
Stanovení pevnosti v tlaku na koncích trámc Tab. 16. Stanovení pevnosti v tlaku na koncích trámc u zámsí C1 po 1 dni (3. fáze zkoušení) c1 Pevnost v tlaku f c1 c2 Pevnost v tlaku f c2 [Mpa] Ø Fc C1 C2 C4 C6 * C1/T1 222,01 22,0 209,71 21,0 C1/T2 0% 224,11 22,5 221,42 22,0 C1/T3 246,78 24,5 244,41 24,5 C2/T1 226,16 22,5 238,52 24,0 C2/T2 219,12 22,0 239,81 24,0 C2/T3 199,24 20,0 229,99 23,0 /T1 338,55 34,0 339,95 34,0 /T2 324,79 32,5 327,74 33,0 /T3 348,99 35,0 326,91 32,5 C4/T1 170,11 17,0 175,26 17,5 C4/T2 162,04 16,0 173,82 17,5 C4/T3 180,19 18,0 176,37 17,5 /T1 365,27 36,5 373,51 37,5 /T2 348,77 35,0 336,84 33,5 /T3 373,03 37,5 363,22 36,5 C6/T1 5% metakaolínu 144,76 14,5 152,11 15,0 C6/T2 143,32 14,5 143,99 14,5 C6/T3 139,20 14,0 141,65 14,0 /T1 201,52 20,0 185,29 18,5 /T2 198,89 20,0 201,58 20,0 /T3 191,80 19,0 188,98 19,0 */T1 287,15 28,5 282,31 28,0 */T2 296,61 29,5 292,10 29,0 */T3 (srpen 2005) 289,15 29,0 298,82 30,0 /T1 5% metakaolínu 191,36 19,0 187,96 19,0 /T2 a 199,48 20,0 199,28 20,0 /T3 197,72 20,0 204,22 20,5 22,8 22,5 33,4 17,3 36,0 14,4 19,5 29,1 19,7-18 -
Tab. 17. Stanovení pevnosti v tlaku na koncích trámc u zámsí C1 po 28 dnech (3. fáze zkoušení) c1 Pevnost v tlaku f c1 c2 Pevnost v tlaku f c2 [Mpa] Ø Fc C1 C2 C4 C6 * C1/T4 837,26 83,5 963,99 96,5 C1/T5 0% 857,52 86,0 944,37 94,5 C1/T6 829,19 83,0 931,96 93,0 C2/T4 1045,27 104,5 1136,52 113,5 C2/T5 945,87 94,5 1076,28 107,5 C2/T6 993,84 99,5 809,18 81,0 /T4 1244,54 124,5 1260,17 126,0 /T5 1212,96 121,5 1211,11 121,0 /T6 1200,57 120,0 1161,22 116,0 C4/T4 1051,79 105,0 1054,99 105,5 C4/T5 1061,03 106,0 1132,60 113,5 C4/T6 1068,20 107,0 1000,73 100,0 /T4 1235,18 123,5 1243,81 124,5 /T5 1213,77 121,5 1350,15 135,0 /T6 1242,34 124,0 1203,30 120,5 C6/T4 5% metakaolínu 1104,99 110,5 1094,33 109,5 C6/T5 977,42 97,5 985,24 98,5 C6/T6 848,88 85,0 991,71 99,0 /T4 1111,01 111,0 1107,13 110,5 /T5 1117,26 111,5 1082,22 108,0 /T6 1190,48 119,0 1074,72 107,5 */T4 1081,04 108,0 1139,26 114,0 */T5 1154,59 115,5 1169,28 117,0 */T6 (srpen 2005) 1239,18 124,0 1229,17 123,0 /T4 5% metakaolínu 1290,98 129,0 1282,18 128,0 /T5 a 1254,63 125,5 1213,72 121,5 /T6 1246,17 124, 5 1209,58 121,0 89,4 100,1 121,5 106,2 124,8 100,0 111,4 116,9 125,2-19 -
Tab. 18. Stanovení pevnosti v tlaku na koncích trámc u zámsí C1 po 90 dnech (3. fáze zkoušení) c1 Pevnost v tlaku f c1 c2 Pevnost v tlaku f c2 [Mpa] Ø Fc C1 C2 C4 C6 * C1/T4 837,26 83,5 963,99 96,5 C1/T5 0 % 857,52 86,0 944,37 94,5 C1/T6 829,19 83,0 931,96 93,0 C2/T4 1045,27 104,5 1136,52 113,5 C2/T5 945,87 94,5 1076,28 107,5 C2/T6 993,84 99,5 809,18 81,0 /T4 1244,54 124,5 1260,17 126,0 /T5 1212,96 121,5 1211,11 121,0 /T6 1200,57 120,0 1161,22 116,0 C4/T4 1051,79 105,0 1054,99 105,5 C4/T5 1061,03 106,0 1132,60 113,5 C4/T6 1068,20 107,0 1000,73 100,0 /T4 1235,18 123,5 1243,81 124,5 /T5 1213,77 121,5 1350,15 135,0 /T6 1242,34 124,0 1203,30 120,5 C6/T4 5% metakaolínu 1104,99 110,5 1094,33 109,5 C6/T5 977,42 97,5 985,24 98,5 C6/T6 848,88 85,0 991,71 99,0 /T4 1111,01 111,0 1107,13 110,5 /T5 1117,26 111,5 1082,22 108,0 /T6 1190,48 119,0 1074,72 107,5 */T4 1081,04 108,0 1139,26 114,0 */T5 1154,59 115,5 1169,28 117,0 */T6 (srpen 2005) 1239,18 124,0 1229,17 123,0 /T4 5% metakaolínu 1290,98 129,0 1282,18 128,0 /T5 a 1254,63 125,5 1213,72 121,5 /T6 1246,17 124,5 1209,58 121,0 89,4 100,1 121,5 106,2 124,8 100,0 111,4 116,9 125,0-20 -
Obr. 7. Vzorek / T8 pi zkoušce pevnosti v tlaku na konci trámce Pevnost 150 140 130 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 C1 C2 C4 C6 * Pevnosti krychelné 1 denní Pevnosti krychelné 28 denní Pevnosti krychelné 90 denní Pevnosti na kocích trámc 1 denní Pevnosti na koncích trámc 28 denní Pevnosti na koncích trámc 90 denní Obr. 8. Srovnání krychelných pevností s pevností na koncích trámc - 21 -
Stanovení pevnosti v píném tahu Tab. 19. Stanovení pevnosti v píném tahu u zámsí C1 po 28 dnech (3. fáze zkoušení) C1 C2 C4 C6 * Hmotnost [kg] Pevnost v píném tahu f t C1/12 8,758 196,28 5,55 C1/13 0 % 8,653 187,16 5,30 C1/14 8,725 206,64 5,85 C2/12 8,677 195,89 5,55 C2/13 8,634 193,42 5,50 C2/14 8,658 203,00 5,75 /12 8,706 230,07 6,50 /13 8,724 227,64 6,45 /14 8,704 240,11 6,80 C4/12 8,695 182,53 5,15 C4/13 8,683 219,70 6,20 C4/14 8,639 186,99 5,30 /12 8,706 221,01 6,25 /13 8,686 226,13 6,40 /14 8,717 218,92 6,20 C6/12 5% metakaolínu 8,740 188,18 5,35 C6/13 8,682 203,69 5,75 C6/14 8,695 208,30 5,90 /12 8,745 188,92 5,35 /13 8,739 210,57 5,95 /14 8,761 217,89 6,15 */12 8,738 222,14 6,30 */13 8,765 229,18 6,50 */14 (srpen 2005) 8,720 226,46 6,40 /12 5% metakaolínu 8,704 225,36 6,40 /13 a 8,687 204,78 5,80 /14 8,722 197,14 5,60 Ø f t 5,56 5,60 6,58 5,56 6,28 5,67 5,82 6,40 5,93-22 -
Stanovení odolnosti povrchu betonu proti psobení CHRL Tab. 20. Srovnání hmotností ped a po zkoušce odolnosti povrchu proti CHRL C1 C2 Hmotnost ped zkouškou [kg] Hmotnost po zkoušce [kg] Rozdíl hmotnosti v [g] C1/15 8,7220 8,7205 1,5 C1/16 0 % 8,7340 8,7335 0,5 C1/17 8,7735 8,7720 1,5 C2/15 8,6855 8,6845 1,0 C2/16 8,7140 8,7130 1,0 C2/17 8,7275 8,7265 1,0 /15 8,6565 8,6520 4,5 /16 8,6085 8,6015 7,0 /17 8,6010 8,5905 10,5 /15 8,7245 8,7235 1,0 /16 8,6780 8,6770 1,0 ELKEM 940 u /17 8,7400 8,7390 1,0 /15 8,7215 8,7195 2,0 /16 (listopad 8,8450 8,8300 15 /17 2005) 8,6835 8,6800 3,5 /15 5% metakaolínu (listopad 8,6635 8,6570 6,5 /16 2005) + 5% 8,6730 8,6665 6,5 mikrosiliky EMSAC /17 500 DOZ 8,7250 8,7170 8,0 Tab. 21. Odolnost povrchu betonu proti CHRL C1 C2 Odpad po 25 cyklech [g] Odpad po 50 cyklech [g] Odpad po 75 cyklech [g] Odpad po 100 cyklech [g] Odpad celkem [g] Odpad na jednotku plochy [g. m -2 ] C1/15 0,7 0,6 0,6 0,8 2,7 106 C1/16 0 % 1,5 1,1 1,0 1,1 4,7 184 C1/17 1,8 0,9 0,6 0,8 4,1 161 C2/15 0,1 0,1 0,2 0,3 0,7 27 C2/16 0,2 0,2 0,3 0,4 1,1 43 C2/17 0,2 0,2 0,2 0,3 0,9 35 /15 1,7 0,8 0,8 0,7 4,0 157 /16 2,5 0,8 0,9 0,8 5,0 196 /17 2,9 1,3 1,9 1,1 7,2 282 Ø odpad na jednotku plochy [g.m -2 ] 150 35 212-23 -
Tab. 21. pokraování Odpad po 25 cyklech [g] Odpad po 50 cyklech [g] Odpad po 75 cyklech [g] Odpad po 100 cyklech [g] Odpad celkem [g] Odpad na jednotku plochy [g. m -2 ] /15 0,2 0,1 0,1 0,1 0,5 20 /16 0,2 0,3 0,2 0,1 0,8 31 /17 0,2 0,1 0,1 0,1 0,5 20 /15 0,3 0,1 0,2 0,2 0,8 31 /16 0,8 0,3 0,3 0,1 1,5 59 /17 0,6 0,4 0,3 0,4 1,7 67 /15 5% metakaolínu (listopad 1,7 0,5 0,4 0,4 3 118 /16 2005) a 5% 1,8 0,7 0,4 0,3 3,2 125 /17 mikrosiliky EMSAC 500 DOZ 1,5 0,9 0,4 0,7 3,5 137 Ø odpad na jednotku plochy [g.m -2 ] 24 52 127 Tab. 22. Stanovení pevnosti v tlaku po zkoušce CHRL C1 C2 Rozmry Plocha A c [mm 2 ] f c C1/15 149,66 149,58 22386 1878,89 84,0 C1/16 0% 149,72 149,09 22322 2112,56 95,0 C1/17 149,70 150,18 22482 2050,75 91,0 C2/15 149,85 149,17 22353 2464,47 110,5 C2/16 149,74 149,92 22449 2601,20 117,0 C2/17 149,59 149,43 22353 2392,26 107,0 /15 149,88 149,88 22464 2331,52 104,5 /16 149,71 148,93 22296 1884,51 84,5 /17 149,93 149,50 22415 1714,92 76,5 /15 149,87 149,88 22463 2445,94 109,0 /16 149,80 149,19 22349 2354,73 105,5 /17 149,86 149,83 22454 2587,52 115,0 /15 149,81 150,31 22518 1841,36 82,0 /16 149,83 149,07 22335 1830,07 82,0 /17 149,80 149,72 22428 2013,76 90,0 /15 5% metakaolínu 149,68 149,25 22340 2221,19 99,5 /16 a 5% 149,72 149,91 22445 2371,34 106,0 /17 mikrosiliky EMSAC 500 DOZ 149,96 150,39 22552 2490,42 110,5 Ø f c 90,0 111,5 88,5 109,8 84,7 105,3-24 -
250 Množství odpadu [g.m -2 ] 200 150 100 50 0 C1 C2 Obr. 9. Množství odpadu po 100 cyklech zkoušky odolnosti proti psobení CHRL u vybraných zámsí Stanovení modul pružnosti rznými metodami Tab. 23. Stanovení statického modulu pružnosti E c u zámsí,,,. Rozdíl naptí a - b [Mpa] Pomrné petvoení a - b [ ] Statický modul Ec [GPa] / T10 34,0 0,908 37,5 / T11 EMSAC 500 34,0 0,675 51,0 / T12 DOZ 34,0 0,688 49,5 / T10 34,0 0,683 50,0 / T11 34,0 0,543 62,5 / T12 34,0 0,543 63,0 / T10 34,0 0,494 69,0 / T11 34,0 0,668 51,0 / T12 36,5 0,740 49,5 / T10 5% metakaolínu 34,0 0,695 49,0 / T11 a 34,0 0,663 51,0 / T12 EMSAC 500 34,0 0,686 49,5 DOZ Ø Ec 46,00 58,50 56,50 49,83-25 -
Stanovení modulu pružnosti betonu rezonanní metodou Tab. 24. Stanovení dynamického modulu pružnosti E br L pi podélném kmitání u zámsí,,,. Objemová hmotnost Ø [kg.m -3 ] Frekvence podélného kmitání [khz] E br L [GPa] /T10 2610 5,757 55,5 /T11 2610 5,784 56,0 /T12 2610 5,516 51,0 /T10 2600 5,853 57,0 /T11 2600 5,899 58,0 /T12 2600 5,883 57,5 /T10 2610 5,888 51,0 /T11 2610 5,896 57,0 /T12 2610 5,895 58,0 /T10 5% metakaolínu 2600 5,840 57,5 /T11 a 2600 5,842 57,5 /T12 2600 5,843 58,0 Ø E br L [GPa] 54,16 57,5 55,33 57,66 Tab.25. Stanovení dynamického modulu pružnosti E br f pi píném kmitání u zámsí,,,. Objemová hmotnost Ø [kg.m -3 ] Frekvence píného kmitání [khz] E br f [GPa] /T10 2610 2,455 52,5 /T11 2610 2,443 52,0 /T12 2610 2,443 52,0 /T10 2600 2,524 55,5 /T11 2600 2,524 55,5 /T12 2600 2,513 55,0 /T10 2610 2,516 55,5 /T11 2610 2,517 55,5 /T12 2610 2,523 55,5 /T10 5% metakaolínu 2600 2,488 55,0 /T11 a 2600 2,516 55,0 /T12 2600 2,518 55,0 Ø E br f [GPa] 52,16 55,33 55,50 55,00-26 -
Stanovení modulu pružnosti betonu ultrazvukovou impulsovou metodou Tab. 26. Stanovení modulu pružnosti UZ impulsovou metodou u zámsí,,,. Objemová hmotnost Ø [kg.m -3 ] Rychlost šíení v l [m.s -1 ] E bu [GPa] /T10 2610 4862,787 61,5 /T11 2610 4849,060 61,5 /T12 2610 4850,921 61,5 /T10 2600 4955,119 64,0 /T11 2600 4939,192 63,5 /T12 2600 4902,618 62,5 /T10 2610 4961,301 64,0 /T11 2610 4955,197 64,0 /T12 2610 4965,316 64,5 /T10 5% metakaolínu 2600 4908,468 62,5 /T11 a 2600 4916,427 63,0 /T12 2600 4894,536 62,5 Ø E bu [GPa] 61,5 63,3 64,2 62,6 3. Závr Hlavním cílem pedkládané práce bylo ovení vlivu pímsí metakaolín a metalupku s obchodním oznaením Mefisto (a zejména typu ) z produkce eských lupkových závod, a.s., Nové Strašecí na pevnostní a trvanlivostní vlastnosti navržených vysokopevnostních beton. Zárove byl srovnán vliv tchto metakaolín s úinky mikrosiliky, jako v souasnosti prakticky jediné silikátové pímsi do vysokopevnostních beton a ásten také s úinky komern zavedeného metakaolínu MetaStar 501. Laboratorní testování vysokopevnostních beton s pímsmi metakaolín Mefisto, dvou typ mikrosiliky a britského metakaolínu MetaStar pineslo následující základní poznatky: - 27 -
Postupnou úpravou složení pvodn navržených zámsí a úpravou postupu laboratorního míchání erstvého betonu se podailo ve tetí fázi zkoušení pipravit modifikované receptury s požadovanou konzistencí danou stupnm rozlití F4, pípadn až F5. Tato skutenost je cenná zejména u zámsi * s, nebo pídavek metakaolínu zpravidla zpsobuje snížení konzistence erstvého betonu. Bylo zjištno, že konkrétní postup laboratorní pípravy erstvého betonu má, v pípad jinak zcela identického složení zámsí, vliv na výslednou konzistenci Záms B5* s 10 % metakaolínu ze srpna 2005, testovaná ve 2. fázi zkoušek vykázala rozlití 500mm (stupe F4), u zámsi s totožným složením (*) ve 3. fázi zkoušek bylo však zjištno rozlití 580mm (stupe F5). Prokázalo se, že veškeré pímsi, testované ve tetí, závrené fázi zkoušek (tj. metakaolín, dva druhy mikrosiliky i vzájemná kombinace metakaolínu a mikrosiliky) mají píznivý vliv na zvýšení pevnostních vlastností vysokopevnostních beton a vtšinou také zvyšují odolnost povrchu betonu proti psobení vody a chemických rozmrazovacích látek. Porovnání úink jednotlivých testovaných pímsí na sledované vlastnosti vysokopevnostních beton jsou patrné z Tab.1. 26. Úplným závrem lze íci, že laboratorním studiem bylo prokázáno, že pímsi metakaolínu se svými úinky prakticky ve všech sledovaných vlastnostech vyrovnají vlivu mikrosiliky ve vysokopevnostních betonech. Metakaolíny tak mohou pedstavovat novou ( alternativní ) silikátovou píms do vysokopevnostních a vysokohodnotných beton, jejich aplikace asto výrazným zpsobem pispje ke zlepšení kvalitativních parametr betonu. Pedpokládaná prmyslová výroba pucolánových pímsí na bázi kalcinovaných kaolín v eských lupkových závodech, a.s., Nové Strašecí by tak pedstavovala další, velmi kvalitní zhodnocení tradiních eských nerudních silikátových surovin. - 28 -