MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV

AKCE: MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV D202b - Dokumentace pro stavební povolení Místo stavby: p.p.č. 185/3, 180/2, 180/1, 6018, 6016, 190/1, 127, 6015 a st.p. 638/1, 638/6 Investor: Město Jiříkov, Náměstí 464/1, Starý Jiříkov, 407 53 Jiříkov Stupeň dokumentace: DSP Část: STATIKA Vypracoval: Ing. Patrik Štancl, Ph.D. Datum: 19. 01. 2014

1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. DÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité podklady: 3 2.2.2. Použité normy a předpisy: 3 2.2.3. Použité výpočetní programy: 5 2.2.4. Výtah z IG průzkumu 5 2.3. PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍ: 5 2.3.1. Kategorie 5 2.3.2. Uvažované hodnoty užitného zatížení (dle NA) 5 2.3.3. Klimatická zatížení 6 3. POPIS OBJEKTU všeobecně: 6 4. KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ: 6 5. NÁVRH ZÁKLADOVÝCH KONSTRUKCÍ 7 5.1. Patka K1-A 7 5.1.1. Vstupní data 7 5.1.2. Posouzení 8 5.1.3. Dimenzace 10 5.2. Patka K1-B5 11 5.2.1. Vstupní data 11 5.2.2. Posouzení 12 5.2.3. Dimenzace 13 5.3. K2-A 14 5.3.1. Vstupní data 14 5.3.2. Posouzení 15 5.3.3. Dimenzace 16 5.4. K4-A 18 5.4.1. Vstupní data 18 5.4.2. Posouzení 19 5.4.3. Dimenzace 20 6. POUŽITÉ MATERIÁLY: 21 Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 2

2. ÚVOD: Obsahem předkládané dokumentace je statické řešení novostavby objektu mateřské školky, v rozsahu dokumentace pro stavební povolení. Dokumentace je určena výhradně pro získání stavebního povolení. Nemá charakter dokumentace pro výběr zhotovitele ani realizační dokumentace ve smyslu prováděcí vyhlášky č. 62/2013 Sb. (kterou se mění vyhláška č. 499/2006 Sb.) O dokumentaci staveb. 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: Název stavby MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV Místo stavby p.p.č. 185/3, 180/2, 180/1, 6018, 6016, 190/1, 127, 6015 a st.p. 638/1, 638/6 Účel stavby Školské zařízení Charakter stavby Novostavba Investor Město Jiříkov, Náměstí 464/1, Starý Jiříkov, 407 53 Jiříkov Stavební část BW Projekce, s.r.o., Vysokomýtská 718, Holice 534 01 2.2. DÁVACÍ PODMÍNKY: Konstrukce jsou navrženy podle platných ČSN. Nebyly předepsány zvláštní tolerance na provádění konstrukcí, předpokládá se dodržení platných norem. 2.2.1. Použité podklady: - Architektonicko-stavební řešení objektu BW Projekce 01/2014 - KONSTRUKČNÍ ČÁST OK konstrukce Investing Morava s.r.o. 01/2014 2.2.2. Použité normy a předpisy: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí Zatížení stavebních konstrukcí ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN 1991-1-2 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-2: Obecná zatížení - Zatížení konstrukcí vystavených účinkům požáru ČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí-část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí-část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem ČSN EN 1991-1-6 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí-část 1-6: Obecná zatížení - Zatížení během provádění Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 3

ČSN EN 1991-1-7 Eurokód 1:Zatížení konstrukcí-část 1-7: Obecná zatížení-mimořádná zatížení Betonové konstrukce navrhování ČSN EN 1992-1-1 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí. Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1992-1-2 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí - Část 1-2: Obecná pravidla - Navrhování konstrukcí na účinky požáru Beton - technologie ČSN EN 206-1 Beton Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda ČSN EN 13670 Provádění betonových konstrukcí ČSN 73 0202 Geometrická přesnost ve výstavbě. Základní ustanovení ČSN 42 0139 Ocel pro výztuž do betonu - Svařitelná žebírková betonářská ocel - Všeobecně ČSN 73 0210-1 Geometrická přesnost ve výstavbě. Podmínky provádění. Část 1: Přesnost osazení ČSN 73 0212-1 Geometrická přesnost ve výstavbě. Kontrola přesnosti. Část 1: Základní ustanovení ČSN 73 0212-3 Geometrická přesnost ve výstavbě. Kontrola přesnosti. Část 3: Pozemní stavební objekty ČSN 73 0212-5 Geometrická přesnost ve výstavbě. Kontrola přesnosti. Část 5: Kontrola přesnosti stavebních dílců ČSN 73 6180 Hmoty pro ošetřování povrchu čerstvého betonu Ocelové konstrukce navrhování, provádění ČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1993-1-2 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-2: Obecná pravidla - Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1993-1-8 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-8: Navrhování styčníků ČSN 73 1411 Rozteče, roztečné čáry, průměry šroubů nebo nýtů a těžištní osy pro šroubové a nýtové spoje ČSN 73 2601 Provádění ocelových konstrukcí ČSN 73 2611 Úchylky rozměrů a tvarů ocelových konstrukcí Zděné konstrukce navrhování ČSN EN 1996-1-1 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce ČSN EN 1996-1-2 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1996-2 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí Část 2: Volba materiálů, konstruování a provádění zdiva Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 4

ČSN EN 1996-3 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí Část 3: Zjednodušené metody výpočtu nevyztužených zděných konstrukcí Zakládání konstrukcí ČSN EN 1997-1 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1: Obecná pravidla ČSN EN 1997-2 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1: Průzkum a zkoušení základové půdy ČSN 73 0037 Zemní tlak na stavební konstrukce ČSN 72 1006 Kontrola hutnění zemin a sypanin 2.2.3. Použité výpočetní programy: SCIA ESA GEO 5.5 EXCEL program pro prostorovou analýzu konstrukcí prutových prvků podle metodiky MKP; SCIA CZ, s.r.o. komplexní programy pro geotechniku a zakládání podle platných ČSN, FINE s.r.o. pomocné tabulky pro dimenzování prvků 2.2.4. Výtah z IG průzkumu Pro stupeň překládané dokumentace nebyl po návrh základů geologický průzkum zpracován. K dispozici nebyly ani archivní sondy. Pro návrh základových konstrukcí byla uvažovaná zemina s minimální únosností 150 kpa a bez agresivity na betonové konstrukce. Minimální nezámrzná hloubka zeminy je uvažována 1,0 m. Uvedené předpoklady je nutné ověřit IG průzkumem před započetím přípravy prováděcí dokumentace. 2.3. PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍ: 2.3.1. Kategorie Kategorie B Kategorie C Kategorie C4 Kategorie H kancelářské plochy plochy, kde může docházet ke shromažďování lidí (kromě ploch uvedených v kategoriích A, B a D) plochy určené k pohybovým aktivitám, např. taneční sály, tělocvičny, jeviště, atd. střechy nepřístupné s výjimkou běžné údržby a oprav 2.3.2. Uvažované hodnoty užitného zatížení (dle NA) q k [kn/m 2 ] Q k [kn] kategorie B 2,50 4,00 - schodiště 3,00 2,00 kategorie C - C4 5,00 7,00 kategorie H 0,75 1,00 Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 5

2.3.3. Klimatická zatížení Zatížení sněhem IV. Sněhová oblast Základní tíha sněhu s k = 1,55 kn/m 2 Toto zatížení odpovídá cca 160 cm čerstvého sněhu; 80 cm ulehlého sněhu a 40 cm mokrého sněhu. Provozovatel konstrukce je povinen v rámci údržby budovy v zimních měsících respektovat předpoklady tohoto výpočtu a v případě dosažení výše uvedených mezních vrstev sněhu provézt individuální odstranění sněhu. Zatížení větrem III. Větrová oblast Základní rychlost větru v b,0 = 27,5 m/s 3. POPIS OBJEKTU všeobecně: Jedná se o samostatně stojící dvoupodlažní objekt obdélníkového půdorysu rámové konstrukce. Objekt je navržen pro osazení samostatnou konstrukcí sedlové střechy. Součástí návrhu je i samostatné venkovní únikové schodiště ocelové konstrukce. Rozměrové uspořádání objektu vychází z požadavků investora a projektanta stavby. Podkladem pro zpracování projektu ocelové konstrukce byla technická specifikace zakázky a koordinace s projektantem stavby. Rozměry objektu jsou navrženy: pavilon mateřské školy - šířka 12.60 m, délka 32.40 m, modulová vzdálenost příčných vazeb je 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, systémová výška je +7.840 m. Střecha je sedlová se sklonem 30. Srovnávací rovina ±0.000 je čistá podlaha objektu. Kotvení konstrukce objektu je navrženo na úrovni - 0.120 m. Objekt je řešen jako zateplený, opláštění bude provedeno: střecha těžká střešní krytina s pojistnou hydroizolaci na dřevěném bednění uložená na příhradové ocelové vazníky. Mezi příhradové vazníky bude vložená minerální vata tl. 300 mm. Tato konstrukce bude z interiéru zakryta podhledem. stěny kontaktní zateplovací systém na dřevěné konstrukci stěn dřevěné sloupky z KVH hranolů a OSB deskou, a vnitřní sádrokartonová předstěna. 4. KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ: Hlavní nosnou ocelovou konstrukci objektu mateřské školy tvoří příčné dvoupatrové rámové vazby. Štítové vazby jsou tvořeny vetknutými rámy, doplněnými kloubově uloženými polorámy s příčným stěnovým ztužením. Běžné rámy jsou uložené kloubově. Patro pomáhají vynést vnitřní kloubově uložené sloupy. Modulová vzdálenost jednotlivých příčných vazeb je navržena 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m, 3.60 m, 2x 4.20 m. Vetknuté štítové rámy jsou ze svařovaných profilů Is400/10-180x20. Stropní trámy II. NP štítové vazby jsou navrženy z válcovaných profilů IPE200, běžných vazeb z válcovaných profilů IPE180. Průvlaky stropu I. NP jsou z válcovaných profilů IPE360. Boční sloupy vnitřních rámových vazeb jsou navrženy z válcovaných profilů HEA180, štítové sloupy jsou navrženy z válcovaných profilů HEA140. Vnitřní sloupy jsou navrženy z válcovaných profilů HEA180 I. NP, a HEA140 II. NP. V první vnitřní příčné rámové vazbě na obou stranách objektu jsou z dispozičních důvodů vynechány vnitřní sloupky II. NP (HEA140), jsou nahrazeny podélným stropním průvlakem II. NP z válcovaného profilu IPE240. Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 6

5. NÁVRH ZÁKLADOVÝCH KONSTRUKCÍ Reakce pro návrh základových konstrukcí byly převzaty ze statického výpočtu firmy INVESTING MORAVA s.r.o. zpracovaného Ing. Daniel Krzok. 5.1. Patka K1-A 5.1.1. Vstupní data PT UT 1.20 0.90 1.20 +z Základní parametry zemin Číslo Název Vzorek ef c ef su [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F5, konzistence tuhá 21.00 12.00 20.00 10.00 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F5, konzistence tuhá Objemová tíha : = 20.00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ef = 21.00 Soudržnost zeminy : c ef = 12.00 kpa Edometrický modul : E oed = 8.50 MPa Koef. strukturní pevnosti : m = 0.10 Obj.tíha sat.zeminy : sat = 20.00 kn/m 3 Založení Typ základu: centrická patka Hloubka založení h z = 1.20 m Hloubka upraveného terénu d = 1.20 m Tloušťka základu t = 0.90 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0.00 Sklon základové spáry s 2 = 0.00 Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: centrická patka Délka patky x = 1.00 m Šířka patky y = 1.00 m Šířka sloupu ve směru x c x = 0.19 m Šířka sloupu ve směru y c y = 0.24 m Objem patky = 0.90 m 3 Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 7

Materiál konstrukce Objemová tíha = 23.00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992 1-1 (EC2). Beton : C 16/20 Válcová pevnost v tlaku f ck = 16.00 MPa Pevnost v tahu f ct = 1.90 MPa Modul pružnosti E cm = 29000.00 MPa Ocel podélná : B500 Mez kluzu f yk = 500.00 MPa Modul pružnosti E = 200000.00 MPa Ocel příčná: B500 Mez kluzu f yk = 500.00 MPa Modul pružnosti E = 200000.00 MPa Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva [m] Přiřazená zemina Vzorek 1 - Třída F5, konzistence tuhá Zatížení Číslo Zatížení nové změn a Název Typ N M x M y H x H y [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO MSU:min. Nx Návrhové 156.00 0.00 0.00 1.30 0.00 2 ANO MSP:min. Nx Užitné 130.00 0.00 0.00 1.10 0.00 Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - EC 7-1 (EN 1997-1:2003) Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN 73 1001) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Metodika posouzení : výpočet podle EN 1997 Zadání koeficientů : Standard Návrhový přístup : 3 - redukce zatížení GEO, STR a materiálu Návrhová situace : trvalá Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Stav STR [ ] Stav GEO [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení G 1.35 1.00 1.00 1.00 Součinitelé redukce materiálu (M) Souč. [ ] Součinitel redukce úhlu vnitřního tření 1.25 Součinitel redukce efektivní soudržnosti c 1.25 Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti cu 1.40 Součinitel redukce pevnosti horniny qu 1.40 5.1.2. Posouzení Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y R d Využití příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Vyhovuje MSU:min. Nx Ano 0.01 0.00 184.80 324.33 56.98 Ano MSU:min. Nx Ne 0.01 0.00 192.04 324.48 59.18 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (MSU:min. Nx) Spočtená vlastní tíha patky G = 27.95 kn Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 8

Spočtená tíha nadloží Z = 5.73 kn Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1.19 m Dosah smykové plochy l sp = 3.15 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 324.48 kpa Extrémní kontaktní napětí = 192.04 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 8.66 kn Úhel tření základ-základová spára = 21.00 Soudržnost základ-základová spára a = 12.00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 64.68 kn Extrémní horizontální síla H = 1.30 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Delta = 0.39 0.99 1.00 +x 1.00 +y 1.00 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 20.70 kn Spočtená tíha nadloží Z = 5.73 kn Sednutí středu hrany x - 1 = 5.8 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 5.8 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 5.9 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 5.6 mm Sednutí středu základu = 9.7 mm Sednutí charakterist. bodu = 6.7 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 9

Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 3.97 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=5513.45) Základ je ve směru šířky tuhý (k=5513.45) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 6.7 mm Hloubka deformační zóny = 2.29 m Natočení ve směru x = 0.255 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.000 (tan*1000) PT UT 1.20 1.20 0.90 2.29 Sigma,z Sigma,or msigma,or 5.1.3. Dimenzace Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Tloušťka patky je větší než max. vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 156.00 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 7.11 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 148.89 kn Uvažovaný obvod sloupu u 0 = 0.86 m Smykové napětí na obvodu sloupu v Ed,max = 0.20 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu v Rd,max = 3.68 MPa Patka na protlačení VYHOVUJE Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 10

5.2. Patka K1-B5 5.2.1. Vstupní data PT UT 1.00 0.70 1.00 +z Založení Typ základu: centrická patka Hloubka založení h z = 1.00 m Hloubka upraveného terénu d = 1.00 m Tloušťka základu t = 0.70 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0.00 Sklon základové spáry s 2 = 0.00 Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: centrická patka Délka patky x = 1.40 m Šířka patky y = 1.40 m Šířka sloupu ve směru x c x = 0.19 m Šířka sloupu ve směru y c y = 0.24 m Objem patky = 1.37 m 3 Zatížení Číslo Zatížení nové změn a Název Typ N M x M y H x H y [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO MSU:min. Nx Návrhové 431.90 0.00 0.00 0.00 0.00 2 ANO MSP:min. Nx Užitné 356.50 0.00 0.00 0.00 0.00 Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - EC 7-1 (EN 1997-1:2003) Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN 73 1001) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Metodika posouzení : výpočet podle EN 1997 Zadání koeficientů : Standard Návrhový přístup : 3 - redukce zatížení GEO, STR a materiálu Návrhová situace : trvalá Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Stav STR [ ] Stav GEO [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení G 1.35 1.00 1.00 1.00 Součinitelé redukce materiálu (M) Souč. [ ] Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 11

Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Stav STR [ ] Stav GEO [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Součinitel redukce úhlu vnitřního tření 1.25 Součinitel redukce efektivní soudržnosti c 1.25 Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti cu 1.40 Součinitel redukce pevnosti horniny qu 1.40 5.2.2. Posouzení Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y R d Využití příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Vyhovuje MSU:min. Nx Ano 0.00 0.00 242.32 310.26 78.10 Ano MSU:min. Nx Ne 0.00 0.00 247.95 310.26 79.92 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (MSU:min. Nx) Spočtená vlastní tíha patky G = 42.60 kn Spočtená tíha nadloží Z = 11.49 kn Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1.67 m Dosah smykové plochy l sp = 4.42 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 310.26 kpa Extrémní kontaktní napětí = 247.95 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 8.17 kn Úhel tření základ-základová spára = 21.00 Soudržnost základ-základová spára a = 12.00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 154.03 kn Extrémní horizontální síla H = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Delta = 0.00 1.40 1.40 +x 1.40 +y Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu 1 (vliv hloubky založení). 1.40 Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 12

Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 31.56 kn Spočtená tíha nadloží Z = 11.49 kn Sednutí středu hrany x - 1 = 12.4 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 12.4 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 12.4 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 12.4 mm Sednutí středu základu = 20.4 mm Sednutí charakterist. bodu = 14.3 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 3.97 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=913.87) Základ je ve směru šířky tuhý (k=913.87) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 14.3 mm Hloubka deformační zóny = 3.58 m Natočení ve směru x = 0.000 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.000 (tan*1000) PT UT 1.00 1.00 0.70 3.58 Sigma,z Sigma,or msigma,or 5.2.3. Dimenzace Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Tloušťka patky je větší než max. vyložení, výztuž není nutná. Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 13

Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 431.90 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 10.05 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 421.85 kn Uvažovaný obvod sloupu u 0 = 0.86 m Smykové napětí na obvodu sloupu v Ed,max = 0.75 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu v Rd,max = 3.00 MPa Kritický průřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 145.37 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 286.53 kn Vzdálenost průřezu od sloupu = 0.33 m Délka průřezu u cr = 2.91 m Smykové napětí na průřezu v Ed = 0.15 MPa Únosnost nevyztuženého průřezu v Rd,c = 1.08 MPa v Ed < v Rd,c => Výztuž není nutná Patka na protlačení VYHOVUJE 5.3. K2-A 5.3.1. Vstupní data PT UT 1.20 0.90 1.20 +z Založení Typ základu: centrická patka Hloubka založení h z = 1.20 m Hloubka upraveného terénu d = 1.20 m Tloušťka základu t = 0.90 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0.00 Sklon základové spáry s 2 = 0.00 Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: centrická patka Délka patky x = 1.20 m Šířka patky y = 1.60 m Šířka sloupu ve směru x c x = 0.19 m Šířka sloupu ve směru y c y = 0.24 m Objem patky = 1.73 m 3 Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 14

Zatížení Číslo Zatížení N M x M y H x H y Název Typ nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO MSU:min. Nx Návrhové 224.00 0.00 0.00 4.10-49.70 2 ANO MSP:min. Nx Užitné 186.70 0.00 0.00 3.40-41.40 3 ANO MSU:max. Nx Návrhové -8.40 0.00 0.00 3.20-29.80 4 ANO MSP:max.Nx Užitné -7.00 0.00 0.00 2.70-24.90 Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - EC 7-1 (EN 1997-1:2003) Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN 73 1001) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Metodika posouzení : výpočet podle EN 1997 Zadání koeficientů : Standard Návrhový přístup : 3 - redukce zatížení GEO, STR a materiálu Návrhová situace : trvalá Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Stav STR [ ] Stav GEO [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení G 1.35 1.00 1.00 1.00 Součinitelé redukce materiálu (M) Souč. [ ] Součinitel redukce úhlu vnitřního tření 1.25 Součinitel redukce efektivní soudržnosti c 1.25 Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti cu 1.40 Součinitel redukce pevnosti horniny qu 1.40 5.3.2. Posouzení Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y R d Využití příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Vyhovuje MSU:min. Nx Ano 0.01 0.16 183.89 248.96 73.86 Ano MSU:min. Nx Ne 0.01 0.15 190.64 251.46 75.81 Ano Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (MSU:min. Nx) Spočtená vlastní tíha patky G = 53.65 kn Spočtená tíha nadloží Z = 11.25 kn Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1.43 m Dosah smykové plochy l sp = 3.78 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 251.46 kpa Extrémní kontaktní napětí = 190.64 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 13.86 kn Úhel tření základ-základová spára = 21.00 Soudržnost základ-základová spára a = 12.00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 98.31 kn Extrémní horizontální síla H = 49.87 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 15

Delta = 9.79 1.17 1.29 +x 1.60 +y Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 39.74 kn Spočtená tíha nadloží Z = 11.25 kn Sednutí středu hrany x - 1 = 7.6 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 2.9 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 6.0 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 5.6 mm Sednutí středu základu = 9.6 mm Sednutí charakterist. bodu = 6.5 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 3.97 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=3084.30) Základ je ve směru šířky tuhý (k=1301.19) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 6.5 mm Hloubka deformační zóny = 2.60 m Natočení ve směru x = 0.369 (tan*1000) Natočení ve směru y = 2.921 (tan*1000) 5.3.3. Dimenzace Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Tloušťka patky je větší než max. vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 224.00 kn 1.20 Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 16

PT UT 1.20 1.20 0.90 2.60 Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 5.32 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 218.68 kn Uvažovaný obvod sloupu u 0 = 0.86 m Smykové napětí na obvodu sloupu v Ed,max = 0.30 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu v Rd,max = 3.00 MPa Kritický průřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 114.55 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 109.45 kn Vzdálenost průřezu od sloupu = 0.43 m Délka průřezu u cr = 3.54 m Smykové napětí na průřezu v Ed = 0.04 MPa Únosnost nevyztuženého průřezu v Rd,c = 1.01 MPa v Ed < v Rd,c => Výztuž není nutná Patka na protlačení VYHOVUJE Sigma,z Sigma,or msigma,or Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 17

5.4. K4-A 5.4.1. Vstupní data PT UT 1.20 0.90 1.20 +z Založení Typ základu: centrická patka Hloubka založení h z = 1.20 m Hloubka upraveného terénu d = 1.20 m Tloušťka základu t = 0.90 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0.00 Sklon základové spáry s 2 = 0.00 Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: centrická patka Délka patky x = 1.60 m Šířka patky y = 1.00 m Šířka sloupu ve směru x c x = 0.68 m Šířka sloupu ve směru y c y = 0.30 m Objem patky = 1.44 m 3 Zatížení Číslo Zatížení N M x M y H x H y Název Typ nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO MSU:min. Nx Návrhové 122.41 0.00 57.78 32.51 0.00 2 ANO MSP:min. Nx Užitné 102.00 0.00 48.15 27.10 0.00 3 ANO MSU:max. My+Rx Návrhové 116.63 0.00 76.32 40.36 0.00 4 ANO MSP:max. My+Rx Užitné 97.20 0.00 63.60 33.60 0.00 Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - EC 7-1 (EN 1997-1:2003) Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN 73 1001) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Metodika posouzení : výpočet podle EN 1997 Zadání koeficientů : Standard Návrhový přístup : 3 - redukce zatížení GEO, STR a materiálu Návrhová situace : trvalá Součinitelé redukce zatížení (F) Souč. Stav STR [ ] Stav GEO [ ] Nepříznivé Příznivé Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení G 1.35 1.00 1.00 1.00 Součinitelé redukce materiálu (M) Souč. [ ] Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 18

Součinitel redukce úhlu vnitřního tření 1.25 Součinitel redukce efektivní soudržnosti c 1.25 Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti cu 1.40 Součinitel redukce pevnosti horniny qu 1.40 5.4.2. Posouzení Posouzení zatěžovacích stavů Název Vl. tíha e x e y R d Využití příznivě [m] [m] [kpa] [kpa] [%] Vyhovuje MSU:min. Nx Ano -0.17 0.00 130.92 241.24 54.27 Ano MSU:min. Nx Ne -0.16 0.00 137.65 244.60 56.28 Ano MSU:max. My+Rx Ano -0.25 0.00 144.52 224.03 64.51 Ano MSU:max. My+Rx Ne -0.24 0.00 150.37 228.68 65.76 Ano Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 44.71 kn Spočtená tíha nadloží Z = 8.38 kn Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 3. (MSU:max. My+Rx) Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 1.19 m Dosah smykové plochy l sp = 3.15 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 228.68 kpa Extrémní kontaktní napětí = 150.37 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 3. (MSU:max. My+Rx) Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 8.66 kn Úhel tření základ-základová spára = 21.00 Soudržnost základ-základová spára a = 12.00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 57.22 kn Extrémní horizontální síla H = 40.36 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Delta = 13.38 1.13 1.00 +x 1.00 +y 1.60 Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 19

Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 33.12 kn Spočtená tíha nadloží Z = 8.38 kn Sednutí středu hrany x - 1 = 3.1 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 3.1 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 4.3 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 1.0 mm Sednutí středu základu = 5.3 mm Sednutí charakterist. bodu = 3.5 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 3.97 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=1301.19) Základ je ve směru šířky tuhý (k=5329.66) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 3.5 mm Hloubka deformační zóny = 1.95 m Natočení ve směru x = 3.140 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.000 (tan*1000) PT UT 0.90 1.20 1.20 1.95 Sigma,z Sigma,or msigma,or 5.4.3. Dimenzace Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Tloušťka patky je větší než max. vyložení, výztuž není nutná. Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 20

Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 116.63 kn Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 14.87 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 101.76 kn Uvažovaný obvod sloupu u 0 = 1.96 m Smykové napětí na obvodu sloupu v Ed,max = 0.22 MPa Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu v Rd,max = 3.00 MPa Kritický průřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy = 111.67 kn Síla přenášená smykovou pevností ŽB = 4.96 kn Vzdálenost průřezu od sloupu = 0.43 m Délka průřezu u cr = 2.00 m Smykové napětí na průřezu v Ed = 0.08 MPa Únosnost nevyztuženého průřezu v Rd,c = 1.01 MPa v Ed < v Rd,c => Výztuž není nutná Patka na protlačení VYHOVUJE 6. POUŽITÉ MATERIÁLY: Podkladní beton beton C8/10-X0 Základové patky a pasy beton C16/20-X0 Základová deska drátkobeton C30/37-XC2 (KARI) Ve Znojmě dne 19. 01. 2014 Vypracoval: Ing. Patrik Štancl, Ph.D. Ing. Patrik Štancl, Ph.D., Sadová 473, 671 82 Dobšice, IČ: 68659610, ČKAIT 1004391 Strana 21