oment přenášený spojkou Lamela Přítlačný kotouč pojky třecí lamelové etvačník F d i - výpočtový (účinný) polomě spojky - počet třecích ploch - moment přenášený spojkou Základní ovnice : F t F. f třecí síla F. i moment přenášený spojkou t. df. π.. d. p df t df. f. π.. d. p. f. i d dft.. π. p. f. i. d. π. p. f. i. d π. p. f. i 3 3 3 ( ) F. π. p. d π. p ( ) Pavel Němeček 009 /4
Po výpočet jsou k dispozici vztahy : π. p. f. i 3 F π. p 3 3 ( ) ( ) Dosazením za p vznikne : F. f. i.. 3 3 3 přibližně lze psát : ( + ) Podmínka po odolnost poti otlačení : π F < p D ( ) p D - dovolený tlak (0, 0,5 Pa) ateiál eplota [ o C] f p D [Pa] FERODO 40 0,4 FER O 450 00 0,43 0,5 (osobní automobily) 50 0,4 FERODO 40 0,3 FER O 5033 (osobní + nákladní) 00 0,3 0,5 Pavel Němeček 009 /4
Pavel Němeček 009 3/4
Pavel Němeček 009 4/4
Pavel Němeček 009 5/4
Kontola spojky na ohřátí íla na kolech F K : F K O f + O + O V + O a O d i η C Rozjezd : - zanedbatelný O V - O f + O G( f.cosα + sinα ) - Oa m & ed x m.x. & δ O icη Odpo zychlení : m. & x. δ G( f.cosα + sinα ) d anslační zychlení vozidla : & x ω& K d && x Úhlové zychlení hřídele spojky : & ω i & Cω K ic i C O icη Dosazením vznikne : ω G( f.cosα + sinα ) Po ozjezd vozidla z klidu platí : eplo vzniklé během pokluzu : Q t Pt. dt d. δ. m d d & () ω t & ω. dt & ω. t 0 t ω & ω t t t ( ω & ω. ). ω.. & t dt t ω 0 0 ω ω & ω ω ω & ω. ω Q t (). & ω Dosazením () do () vznikne vztah po vzniklé teplo :. ω. d. δ. Qt. ic. ic. η G. d.( f m [.cosα + sinα ] Pavel Němeček 009 6/4
Hydodynamické spojky Konstukční části : - čepadlo - tubína oběžná souosá kola s hustým lopatkováním Hydodynamická spojka : - zpostředkovává pužné spojení hřídelí - nemění moment mezi vstupem a výstupem G - moment přenáší postřednictvím kapaliny - mezi koly je vždy skluz - během přenosu momentu nelze spojku ozepnout- v kombinaci se stupňovou převodovkou je nutné doplnit mechanickou spojkou Přenášený moment závisí : - na náplni půtoku kapaliny mezi koly - na přenosu otáček (převodovém poměu) Rozdělení hydodynamických spojek podle účelu : - ozběhové požadovaný půběh momentu se docílí při konstantní náplni spojky a při ozběhu se přenáší maximální moment - egulační skluz se mění změnou náplně spojky kluz : s nč n n n n č η Základní ovnice : 5 k. n. D D jmenovitý půmě spojky [m] K momentový součinitel spojky [N.min.m 4 ] Výhody hydodynamické spojky : vhodná po automaticky řazené převodovky tlumí ázy při řazení (vlivem skluzu) sama vypíná při zastavení vozidla (nízká účinnost) Nevýhody hydodynamické spojky : ztátový výkon se mění v teplo vyšší hmotnost a setvačné účinky spojky vyšší cena složitější konstukce Pavel Němeček 009 7/4
Závislost momentového součinitele a účinnosti na skluzu k ηc G f n n η C. ω G.. ω G f n n 0 00 G f η 0,95 s [%] 0 polupáce hydodynamické spojky a spalovacího motou 0 0,6 0,9 n /n η 0,95 n n 0 0,6.n 0,9.n 0,95.n n 5 ) Do dané momentové chaakteistiky motou zakeslit křivky k. n. D po ůzné n n. omentový součinitel k se odečte po zvolená n /n č z chaakteistiky měniče. ) Půsečíky křivek dávají ovnovážný stav na čepadle 3) tanoví se otáčky n n. η, jím odpovídá moment, odpovídající bodům v chaakteistice čepadla Pavel Němeček 009 8/4
Pavel Němeček 009 9/4
Pavel Němeček 009 0/4
Hydodynamický měnič kládá se z : - tubínového věnce - výstup měniče - čepadlového věnce - vstup měniče - eakčního členu (ozvaděče) Poudové poměy na čepadlovém kole nezávislé od poměů v tubínovém kole (ozvaděč uspořádá poud mezi koly) Základní ovnováha : ± R V povozním ežimu > + měnič násobí moment R oment čepadla : k k (závisí pouze na ) 5. n. D Násobnost měniče : G Přenos otáček : n G f n λ omentový součinitel : 5 ρ. n. D Účinnost : η P P ω ω G. G f G Bezozměná chaakteistika měniče η λ Pavel Němeček 009 /4 G F
Postupnost měniče ěnič λ Vlastnost Použití Postupný Zátěž tubíny se tavební stoje λ přenáší na Posunovací čepadlo. lokomotivy oto je přetěžovaný v nízkých otáčkách G f Nepostupný pojkový λ λ G f Zátěž tubíny se nepřenáší na čepadlo. ožný velký převod. Vhodné po motoy, kteé nesnášení snížení otáček. Při vysokých jízdních ychlostech klesá výkon, nepřehřívá se. Omezeně možný opačný přenos výkonu. Dieselové lokomotivy, Převody stavebních stojů ilniční vozidla Revezační λ G f Velký ozsah převodu. Půběh zatěžování působí silně poti stlačování chaakteistiky při dělení výkonu Převody stavebních stojů a vozidel G f Pavel Němeček 009 /4
polupáce Hd a spalovacího motou λ G f (λ, G, η) I G η λ ω I ω 0 G f Dáno : - Rychlostní chaakteistika užitečného momentu motou - Bezozměná chaakteistika Hd : G, η, λ - Hustota kapaliny v Hd : ρ - Půmě Hd : D polupáce : ) Po chaakteistiku -ω se odhadne půmě Hd kde lze odhadnout : D 5 ω Io. ρ. λ ω - úhlová ychlost při PAX ω P I ω ( 0,75 0,9) P Io ω I Io - této úhlové ychlosti odpovídá (z ychlostní cha.) λ hodnota po max násobnost měniče (G f 0) ) Pokud je mezi otoem a Hd převod je nutné chaakteistiky motou překeslit I.η e. i ω ω I i 3) Do této chaakteistiky se zakeslí pomocná křivka λ λ ρ 5. D. ω Io 4) Vedle momentové chaakteistiky motou se zakeslí bezozměná chaakteistika Hd. V ustáleném stavu platí λ λ I. Po zvolené hodnoty G f se přenesou λ I na λ a odtud se naleznou I a ω I. 5) Paamety výstupní chaakteistiky II a n II jsou učeny : II I. G ω ω. G II I f 6) estaví se kinematická chaakteistika ω I f(ω II ), I f(ω II ), II f(ω II ) Pavel Němeček 009 3/4
Pavel Němeček 009 4/4