Nádrž - St ed T ída objektu: Pozemní stavby Návrhová norma: SN EN 1992-1-1:2015 Druh namáhání: Deska Návrhová situace: Stálá/do asná Konstruk ní t ída: S3 - XC3 Druh namáhání: Vodonepropustný beton Materiálové parametry: [N/mm2] C30/37 fcd 20.0 fctm 2.9 Ecm 32800 Cem 32,5 R B500S fyd 434.8 Es 200000 vysoká duktilita P edepsaná výztuž d1x-h d1x-d d1y-h d1y-d min-asxh Asxd Asyh Asyd Minimální výztuž 4.6 4.6 4.6 4.6 11.30 11.30 5.65 5.65 spo ítat Pr ezové hodnoty A Iy Iz zs Why Wdy [m2,m4,cm,m3] 0.8000 0.042667 0.000000 40.00 0.10667 0.10667 Za.stavy [knm/m,kn/m] mxxk myyk mxyk nxxk nyyk nxyk vxzk vyzk 1 Stálé G 30.1 20.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 Voda G 550.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Kombina ní sou initele gam.sup gam.inf psi.0 psi.1 psi.2 psi.1' Stálé zatížení G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Kombinace [knm/m,kn/m] mxxd myyd mxyd nxxd nyyd nxyd vxzd vyzd ZS Základní kombinace max-mn 783.1 28.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1 2 Charakteristická max-mn 580.0 20.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1 2 astá max-mn 580.0 20.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1 2 Kvazistálá max-mn 580.0 20.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1 2 Zvolené posudky: Ohyb(M+N) Smyk Ší.trhlin Nap tí (M) Minimální výztuž a povrchová výztuž (B) Únosnost na ohyb s normálovou silou (R) Vznik a stabilita trhlin Sm r X Sm r Y Pol.Návrh ned med asx ned med asy kn/m knm/m cm2/m kn/m knm/m cm2/m h M 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 0.00 B 0.0 0.0 11.30 0.0 0.0 5.65 R 0.0 0.0 30.43 0.0 0.0 30.43 d M 0.0 580.0 11.36 0.0 20.9 11.36 B 0.0 783.1 24.68 0.0 28.2 11.36 R 0.0 580.0 60.85 0.0 20.9 30.43
Omezení nap tí [N/mm2] - as prvního zatížení: 60 d (C) Sig.c se zohledn ním trhlin (S) Sig.s se zohledn ním trhlin Sm r X Sm r Y Pol. Návrh asx SigII asy SigII h C 30.43 0.0 30.43-0.0 S 30.43 0.0 30.43 10.0 d C 60.85-0.0 30.43 0.0 S 60.85 138.0 30.43 0.0 Návrh na ohyb [o/oo,cm,cm2/m] - as prvního zatížení: 60 d Základní kombinace: eps.c eps.s zi x/d nut.ash.x asd.x ash.y asd.y -0.9 10.0 67.9 0.08 30.43 60.85 30.43 30.43 Návrh na smyk [kn/m,%,cm2/m] - as prvního zatížení: 60 d - alfa: 0 Základní kombinace: VEd VRdmin VRdct VRdmax ró.l theta as.min nut.asw 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 0.0 0.00 0.00 Ší ka trhliny [mm,cm,cm2/m] - as vzniku prvních trhlin: 5 d - ds(hx/dx/hy/dy): 20/20/20/20 mm Kvazistálá kombinace: w.prov w.dov Sigc/fctm xii asrh.x asrd.x asrh.y asrd.y 0.09 0.10 1.88 13.0 30.43 60.85 30.43 30.43 Omezení nap tí [N/mm2] - as prvního zatížení: 60 d Posudek není pro zvolené nastavení nutný
RIB RTcdesign 16.0 Návrhové parametry T ída stavebního objektu :Pozemní stavby Druh užívání :Inženýrské stavby Návrhová norma : SN EN 1992-1-1:2015 Návrhová situace :trvalá Typ nosné konstrukce :Plošná konstrukce Typ pr ezu :Deska T ída prost edí podéln /p í n :XC3/XC3 Dílec :nep edpjatý Povrchová výztuž konstruktivní/p edpjatá :NE/NE Výztuž na celistvost :ANO Beton C 30/ 37 fck : 30.0 N/mm2 Ecm(28) : 32800 N/mm2 Ec(phi) : 25158 N/mm2 Phi(t) : 0.46 Epscs(t) : -5.12E-05 RH : 80 % Ró : 0.80 gamc : 1.50 alfa.cc(28) : 1.00 fcd(28), n=2.00 (prac. diagram nap tí-p etvo ení : 20.0 N/mm2 fctd(28) : 1.35 N/mm2 fcd,fat(n*=10^6) : 17.3 N/mm2 fctm(28) : 2.90 N/mm2 fctk,0.05(28) : 2.03 N/mm2 fcto : 2.90 N/mm2 fct,fl : 3.35 N/mm2 w,cal : 0.10 mm fbd : 3.04 N/mm2 CEM N,R : 0.25 Výztuž B 500(A) fyk : 500 N/mm2 Es : 200000 N/mm2 gams : 1.15 ft / fyk (osa S-D) : 1.08 dsig.rsd,s(n*=10^6), k1=5 (osa S-N) : 141.3 N/mm2 Výztuž max dsx,h : 20 mm max dsx,d : 20 mm max dsy,h : 20 mm max dsy,d : 20 mm d1x,h : 4.60 cm d1x,d : 4.60 cm d1y,h : 4.60 cm d1y,d : 4.60 cm cvl : 5.00 cm lbx,rqd.h : 71.5 cm lbx,rqd.d : 71.5 cm lby,rqd.h : 71.5 cm lby,rqd.d : 71.5 cm Stá í betonu as vzniku širokých trhlin / minimální výztuž : 5 d as stabilních trhlin / omezení ší ky trhlin : 28 d as 1. zatížení / tlaková pevnost betonu : 60 d as 1. cyklického zatížení / únavová pevnost : 100 d as pro dotvarování a smršování : 100 d Druh namáhání Silové a deforma ní za. Druh vynuceného p etvo ení vnit ní vynucené p etvo ení
RIB RTcdesign 16.0 Návrh železobetonu t = 60 d SN EN 1992-1-1:2015 Sm r As.x Mezní stav únosnosti pro ohyb s normálovou silou Beton: C 30/ 37 gama.c = 1.50 alfa.cc= 1.00 Pr ez: St ed - Bet.výztuž: B 500 gama.s = 1.15 rovinný Ohyb Návrh.úinky bez stat.uritého podílu pedptí se soudržností (základní kombinace STR/GEO) max MEdy; p ís.medz, NEdx 1 783.1 0.0 0.0 min MEdy; p ís.medz, NEdx 2 0.0 0.0 0.0 Nutná podélná výztuž: Hrana min.as max.as nut.as Sou adnice (m) Eps.pmo Mat (cm2) (cm2) (cm2) cm2/m y1 z1 y2 z2 o/oo - 1-2 11.3 999.0 11.3 11.30-0.500 0.046 0.500 0.046 3-4 11.4 999.0 24.7 24.68-0.500 0.754 0.500 0.754 Suma 22.7 1998.0 36.0 nutná As/Abrutto = 0.450 % Návrhové hodnoty únosnosti: ZS Odolnost Rd P etvo ení (o/oo) Beta Gama Vyu- NRdx(kN) MRdy(kNm) MRdz(kNm) Eps.1 Eps.2 Eps.s žití 1-0. 783. 0. -1.360 10.693 10.00 0.0 1.000 1.000 2-16790. 30. 0. -2.493-1.342-1.41 0.0 1.000 0.000 ZS Tlaková výslednice Tahová výslednice Rameno (kn) y(m) z(m) Acp(m2) (kn) y(m) z(m) Act(m2) (m) 1-1088. 0.000 0.034 0.0903 1088. 0.000 0.754 0.00247 0.7200 2-16790. 0.000 0.398 0.8000 Sm r As.x Minimální výztuž z odtoku hydrataního tepla Beton: C 30/37 fct.eff = 2.06 N/mm2 Pr ez: St ed - Bet.výztuž: B 500 dov.ší.trhliny w.k= 0.10 mm rovinný Ohyb P edp.výztuž fp0.1,d: 1385 Trida prostredi:xc3 Naptí v betonu bezprostedn ped vznikem trhlin: Rovina nap tí na m.s.trhlin charakter.kombinace Oblast Bod Sig.cS Sigr.cR Sigr.cR fctm max Sig.c P.k --- (N/mm2) --- --- (N/mm2) --- horní 1 0.00-2.06 2.06 2.06 0.00 dolní 3 0.00 2.06-2.06 2.06 < 5.44 > 0 Naptí ve výztuži ( 5d): Oblast ds Sigs.eff(ds*) (mm) (N/mm2) Stojina(h) 20 163.9 Stojina(d) 20 163.9 Tahová síla bezprost.p ed vznikem trhliny Fcr = k * kc * Act * fctm Tahová síla vznikem sekundár. trhlin)* Fcr = Act.eff * fct.eff Minimální výztuž v oblasti pravdpodobného vzniku trhlin: Vn jší min.as max.as nutná As Act kc)* k Fcr Sigs.eff As hrana (cm2) (cm2) (cm2) cm2/m (m2) kn kn/cm2 cm2 Stoj 1-2 Z 11.3 999.0 30.4 30.43 0.4000 1.00 0.61 499 16.4 30.4 Stoj 3-4 Z 24.7 999.0 30.4 30.43 0.4000 1.00 0.61 499 16.4 30.4 Suma As: 36.0 1998.0 60.9
RIB RTcdesign 16.0 Návrh železobetonu t = 28 d Sm r As.x Omezení šíky stabilních trhlin Beton: C 30/37 fct.eff = 2.90 N/mm2 Pr ez: St ed - Bet.výztuž: B 500 Es = 200000 N/mm2 rovinný Ohyb P edp.výztuž fp0.1,d: 1385 Ksi = 0.0 Trida prostredi:xc3 Naptí v betonu bezprostedn ped vznikem trhlin: kvazistálá kombinace charakt. kombinace Oblast Bod Sig.cS Sigr.cR Sigr.cR h.t Sig.c fctm --- (N/mm2) --- (m) ---(N/mm2)--- horní 1 0.00-2.06 2.90 0.80 > h/2 0.00 dolní 3 0.00 2.90 0.00 0.47 > h/2 5.44 > 2.90 Návrh.úinky bez stat.uritého podílu pedptí se soudržností (kvazistálá kombinace): max MEdy; p ís.medz, NEdx 11 580.0 0.0 0.0 min MEdy; p ís.medz, NEdx 12 0.0 0.0 0.0 Itera ní kroky: Krok Hrana stáv.wk dov.wk nut.as (mm) (mm) (cm2) 1 3-4 0.26 0.10 30.4 2 3-4 0.09 0.10 60.9 Rovina petvoení prezu s vlivem trhlin (beton bez tahové pevnosti): ZS Odolnost Rd P etvo ení (o/oo) Beta d.sigz XdII MRdy(kNm) MRdz(kNm) NRdx(kN) Eps.1 Eps.2 Eps.s N/mm2 (m) 3 580. 0. 0. -0.236 0.745 0.69 0.0 0.0 0.19 4-1. 0. -1. -0.000 0.001 0.00 180.0 0.0 0.25 Teoretická šíka trhliny pi zadaném mezním prmru a dov.šíce trhliny =0.10 mm: Vn jší min.as max.as nut.as ZS Sig.eff Act.eff Ró.eff ds w.k hrana (cm2) (cm2) (cm2) cm2/m N/mm2 (m2) (-) (mm) Stoj 1-2 N 30.4 999.0 30.4 30.43 4 0.1 0.1150 0.0265 20 0.00 Stoj 3-4 N 60.9 999.0 60.9 60.85 3 137.8 0.1150 0.0529 20 0.09 Suma As: 91.3 1998.0 91.3 (D:tlak; Z:tém centrický tah; N:excentrický tah) Omezení tlakových naptí v betonu a naptí v mkké výztuži: Beton: C 30/ 37 Ecm = 32800.0 N/mm2 Pr ez: St ed - Bet.výztuž: B 500 0.80*fyk= 400.0 N/mm2 rovinný Ohyb Tlak. pevnost betonu: fck( 60)= 32.5 ßcc=1.082 Trida prostredi:xc3 Sm r As.x Naptí v betonu v neporušeném prezu (charakter.kombinace) Oblast Bod Sig.c fct0,05 dov. tlaková nap tí ---(N/mm2)--- (N/mm2) horní 1 0.00 0.60*fck(t) -19.9 dolní 3 5.44 > 2.03 0.60*fck(t) -19.9 Návrh.úinky bez stat.uritého podílu pedptí se soudržností (charakter.kombinace): max MEdy; p ís.medz, NEdx 15 580.0 0.0 0.0 min MEdy; p ís.medz, NEdx 16 0.0 0.0 0.0 Rovina petvoení prezu s vlivem trhlin (beton bez tahové pevnosti): ZS Odolnost Rd P etvo ení (o/oo) Beta H.tah MRdy(kNm) MRdz(kNm) NRdx(kN) Eps.1 Eps.2 Eps.s (m) 15 580.0 0.0 0.1-0.236 0.745 0.69 0.0 0.61 16-0.1 0.0 0.2-0.000 0.000 0.00 0.0 0.73 Návrhové hodnoty --- Naptí ve výztuži --- Tlaková naptí v betonu Poloha As ZS Eps.s Sig.s ZS Eps.s Sig.s Vyu- ZS min Sig.c Vyu- (cm2) (o/oo) N/mm2 (o/oo) N/mm2 žití N/mm2 žití 1-2 30.4 15-0.180-36 16 0.000 0 0.000 15-7.75 0.390 4-3 60.9 16-0.000 0 15 0.689 138 0.345 16-0.00 0.000
RIB RTcdesign 16.0 Návrh železobetonu t = 60 d SN EN 1992-1-1:2015 Sm r As.y Mezní stav únosnosti pro ohyb s normálovou silou Beton: C 30/ 37 gama.c = 1.50 alfa.cc= 1.00 Pr ez: St ed - Bet.výztuž: B 500 gama.s = 1.15 rovinný Ohyb Návrh.úinky bez stat.uritého podílu pedptí se soudržností (základní kombinace STR/GEO) max MEdy; p ís.medz, NEdx 1 28.2 0.0 0.0 min MEdy; p ís.medz, NEdx 2 0.0 0.0 0.0 Nutná podélná výztuž: Hrana min.as max.as nut.as Sou adnice (m) Eps.pmo Mat (cm2) (cm2) (cm2) cm2/m y1 z1 y2 z2 o/oo - 1-2 5.7 999.0 5.7 5.65-0.500 0.046 0.500 0.046 3-4 11.4 999.0 11.4 11.36-0.500 0.754 0.500 0.754 Suma 17.0 1998.0 17.0 nutná As/Abrutto = 0.213 % Návrhové hodnoty únosnosti: ZS Odolnost Rd P etvo ení (o/oo) Beta Gama Vyu- NRdx(kN) MRdy(kNm) MRdz(kNm) Eps.1 Eps.2 Eps.s žití 1-0. 366. 0. -0.900 10.665 10.00 0.0 1.000 0.077 2-16544. -31. 0. -2.216-1.711-1.74 0.0 1.000 0.000 ZS Tlaková výslednice Tahová výslednice Rameno (kn) y(m) z(m) Acp(m2) (kn) y(m) z(m) Act(m2) (m) 1-500. 0.000 0.023 0.0623 500. 0.000 0.754 0.00114 0.7312 2-16544. 0.000 0.402 0.8000 Sm r As.y Minimální výztuž z odtoku hydrataního tepla Beton: C 30/37 fct.eff = 2.06 N/mm2 Pr ez: St ed - Bet.výztuž: B 500 dov.ší.trhliny w.k= 0.10 mm rovinný Ohyb P edp.výztuž fp0.1,d: 1385 Trida prostredi:xc3 Naptí v betonu bezprostedn ped vznikem trhlin: Rovina nap tí na m.s.trhlin charakter.kombinace Oblast Bod Sig.cS Sigr.cR Sigr.cR fctm max Sig.c P.k --- (N/mm2) --- --- (N/mm2) --- horní 1 0.00-2.06 2.06 2.06 0.00 dolní 3 0.00 2.06-2.06 2.06 > 0.20 > 0 Naptí ve výztuži ( 5d): Oblast ds Sigs.eff(ds*) (mm) (N/mm2) Stojina(h) 20 163.9 Stojina(d) 20 163.9 Tahová síla bezprost.p ed vznikem trhliny Fcr = k * kc * Act * fctm Tahová síla vznikem sekundár. trhlin)* Fcr = Act.eff * fct.eff Minimální výztuž v oblasti pravdpodobného vzniku trhlin: Vn jší min.as max.as nutná As Act kc)* k Fcr Sigs.eff As hrana (cm2) (cm2) (cm2) cm2/m (m2) kn kn/cm2 cm2 Stoj 1-2 Z 5.7 999.0 30.4 30.43 0.4000 1.00 0.61 499 16.4 30.4 Stoj 3-4 Z 11.4 999.0 30.4 30.43 0.4000 1.00 0.61 499 16.4 30.4 Suma As: 17.0 1998.0 60.9
RIB RTcdesign 16.0 Návrh železobetonu t = 28 d Sm r As.y Omezení šíky stabilních trhlin Beton: C 30/37 fct.eff = 2.90 N/mm2 Pr ez: St ed - Bet.výztuž: B 500 Es = 200000 N/mm2 rovinný Ohyb P edp.výztuž fp0.1,d: 1385 Ksi = 0.0 Trida prostredi:xc3 Naptí v betonu bezprostedn ped vznikem trhlin: kvazistálá kombinace charakt. kombinace Oblast Bod Sig.cS Sigr.cR Sigr.cR h.t Sig.c fctm --- (N/mm2) --- (m) ---(N/mm2)--- horní 1 0.00-0.20 2.90 0.80 > h/2 0.00 dolní 3 0.00 2.90 0.00 0.75 > h/2 0.20 Návrh.úinky bez stat.uritého podílu pedptí se soudržností (kvazistálá kombinace): max MEdy; p ís.medz, NEdx 11 20.9 0.0 0.0 min MEdy; p ís.medz, NEdx 12 0.0 0.0 0.0 Rovina petvoení prezu s vlivem trhlin (beton bez tahové pevnosti): ZS Odolnost Rd P etvo ení (o/oo) Beta d.sigz XdI MRdy(kNm) MRdz(kNm) NRdx(kN) Eps.1 Eps.2 Eps.s N/mm2 (m) 3 21. 0. 0. -0.011 0.052 0.05 0.0 0.0 0.40 4-1. 0. -1. -0.000 0.001 0.00 180.0 0.0 0.80 Teoretická šíka trhliny pi zadaném mezním prmru a dov.šíce trhliny =0.10 mm: Vn jší min.as max.as nut.as ZS Sig.eff Act.eff Ró.eff ds w.k hrana (cm2) (cm2) (cm2) cm2/m N/mm2 (m2) (-) (mm) Stoj 1-2 N 30.4 999.0 30.4 30.43 4 0.1 Stoj 3-4 N 30.4 999.0 30.4 30.43 3 9.7 Suma As: 60.9 1998.0 60.9 (D:tlak; Z:tém centrický tah; N:excentrický tah) Omezení tlakových naptí v betonu a naptí v mkké výztuži: Beton: C 30/ 37 Ecm = 32800.0 N/mm2 Pr ez: St ed - Bet.výztuž: B 500 0.80*fyk= 400.0 N/mm2 rovinný Ohyb Tlak. pevnost betonu: fck( 60)= 32.5 ßcc=1.082 Trida prostredi:xc3 Sm r As.y Naptí v betonu v neporušeném prezu (charakter.kombinace) Oblast Bod Sig.c fct0,05 dov. tlaková nap tí ---(N/mm2)--- (N/mm2) horní 1 0.00 0.60*fck(t) -19.9 dolní 3 0.20 0.60*fck(t) -19.9 Návrh.úinky bez stat.uritého podílu pedptí se soudržností (charakter.kombinace): max MEdy; p ís.medz, NEdx 15 20.9 0.0 0.0 min MEdy; p ís.medz, NEdx 16 0.0 0.0 0.0 Rovina petvoení prezu s vlivem trhlin (beton bez tahové pevnosti): ZS Odolnost Rd P etvo ení (o/oo) Beta H.tah MRdy(kNm) MRdz(kNm) NRdx(kN) Eps.1 Eps.2 Eps.s (m) 15 20.9 0.0-0.2-0.011 0.052 0.05 0.0 0.66 16-0.1 0.0 0.2-0.000 0.000 0.00 0.0 0.73 Návrhové hodnoty --- Naptí ve výztuži --- Tlaková naptí v betonu Poloha As ZS Eps.s Sig.s ZS Eps.s Sig.s Vyu- ZS min Sig.c Vyu- (cm2) (o/oo) N/mm2 (o/oo) N/mm2 žití N/mm2 žití 1-2 30.4 15-0.008-2 16 0.000 0 0.000 15-0.37 0.018 4-3 30.4 16-0.000 0 15 0.049 10 0.025 16-0.00 0.000
RIB RTcdesign 16.0 Návrh železobetonu t = 60 d Podélná výztuž Beton: C 30/ 37 - Bet.výztuž: B 500(A) T ída prost edí XC3/XC3 (M) Minimální výztuž a povrchová výztuž (B) Únosnost na ohyb s normálovou silou (R) Vznik a stabilita trhlin (E1) Posouzení únavy max Sigc.perm (E2) Posouzení únavy min Sigc.perm (V) Posudek únavy výztuže na posouvající sílu Prvek ----- sm r x ------- ----- sm r y -----. Poloha Posu ned med asx ned med asy kn/m knm/m cm2/m kn/m knm/m cm2/m 1 h M 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 0.00 B 0.0 0.0 11.30 0.0 0.0 5.65 R 0.0 0.0 30.43 0.0 0.0 30.43 d M 0.0 580.0 11.36 0.0 20.9 11.36 B 0.0 783.1 24.68 0.0 28.2 11.36 R 0.0 580.0 60.85 0.0 20.9 30.43 Rekapitulace nap tí s vlivem trhlin Beton: C 30/ 37 - Bet.výztuž: B 500(A) T ída prost edí XC3/XC3 (E1) dsig.equ Posouzení únavy max Sigc.perm (E2) dsig.equ Posouzení únavy min Sigc.perm (C) Sig.c v prurezu s trhlinami (S) Sig.s v prurezu s trhlinami (P) Sig.p v prurezu s trhlinami Prvek ----- sm r x ------- ----- sm r y -----. Poloha Posu asx SigII Vyu- asy SigII Vyucm2/m N/mm2 žití cm2/m N/mm2 žití 1 h C 30.43-7.8 0.39 30.43-0.4 0.02 S 30.43 0.0 0.00 30.43 0.0 0.00 d C 60.85 0.0 0.00 30.43 0.0 0.00 S 60.85 138.0 0.34 30.43 10.0 0.03 Efektivní tuhosti pro pr hyby p i porušení trhlinami Beton: C 30/ 37 - Bet.výztuž: B 500(A) T ída prost edí XC3/XC3 (1/r)L efekt.k ivost p i chrakter.kombinaci + dotvarování (1/r)S eff. k ivosti v dsledku smršování h.red redukovaná užitná výška dílce Zohleduje se spolupsobení betonu mezi trhlinami Prvek ------- sm r x ------- ------- sm r y ------- (1/r)L (1/r)S Stav h.red (1/r)L (1/r)S Stav h.red Fakt 1/m m 1/m m 1 0.1206E-02 II 0.560 0.1660E-04 I 0.772 0.832