NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU 02 STATICKÝ VÝPOČET

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAKALÁŘSKÁ PRÁCE NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU 02 STATICKÝ VÝPOČET AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR LENKA TROJANOVÁ Ing. STANISLAV BUCHTA BRNO 2012

2 Bakalářská práce NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU TROJANOVÁ LENKA STATICKÝ VÝPOČET NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU

3 Bakalářská práce NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU TROJANOVÁ LENKA OBSAH: NÁVRH ROZMĚRŮ KONSTRUKCE 2 1. VAZNÍK Statický model konstrukce Zatížení Zatížení stálá Zatížení proměnná Kombinace zatížení Výpis zatěžovacích stavů Průběh vnitřních sil na vazníku Průřezové charakteristiky Posouzení vazníku MSÚ MSP VAZNICE Průřezové charakteristiky Vaznice č Zatížení MSÚ mezní stav únosnosti MSP mezní stav použitelnosti Vaznice č Zatížení MSÚ mezní stav únosnosti MSP mezní stav použitelnosti Vaznice č Zatížení MSÚ mezní stav únosnosti MSP mezní stav použitelnosti Vaznice č Zatížení MSÚ mezní stav únosnosti MSP mezní stav použitelnosti 3 3. SLOUPKY Zatížení Vítr Vnitřní síly na prutech Průřezové charakteristiky MSP Posouzení na kombinaci tlaku a ohybu Ověření příčné a torzní stability MSÚ 48

4 4. PAŽDÍKY (PŘÍČKY) Průřezové charakteristiky Zatížení Posouzení na kombinaci tahu a ohybu Posouzení na kombinaci tlaku a ohybu Ověření příčné a torzní stability ZTUŽIDLO Zatížení 51. SPOJE 53.1 Tangenciální ložisko v patě Napětí ve smyku Posouzení únosnosti Osová síla je přenesena pomocí ocel.desky Posouzení únosnosti Posouvající síla je přenesena pomocí bočních ocel.desek Posouzení únosnosti Pevnost dřeva v otlačení stěny otvoru Návrhová hodnota únosností na střihovou plochu svorní Charakteristická únosnost kolíků pro střih ocel dřevo 55.2 Přípoj vaznice vazník. var Hřebíky Vruty 57.3 Ztužidlo Minimální rozteče od krajů Posouzení pro ½ vrutů namáhaných silou N Ed Posouzení na střih Posouzení na kombinaci namáhání Posouzení svarů plechu 59.4 Montážní spoj vazníku Schéma Posouzení střednicového plechu vzdorující v z,d Pevnost v otlačení sstěny otvoru s předvrtanými otvory Rozhodující návrhová únosnost na střihovou plochu Posouzení krajních plechů vzdorující normálové síle N d 1 a momentu M y,d.5 Připojení vaznice vazník var Posouzení na střih C Posouzení na střih G24H 3. Připojení vaznice sloupek 4..1 Pevnost dřeva v otlačení stěny otvoru 4..2 Namáhaných silou Vz 5 7. ÚDAJE NA ZÁKLADY 5 8. SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ

5 NÁVRH ROZMĚRŮ KONSTRUKCE Axonometrie Půdorys 2

6 1. VAZNÍK 1.1 STATICKÝ MODEL KONSTRUKCE Model je vytvořen pomocí statického programu SCIA ENGINEER ZATÍŽENÍ Zatížení je počítáno pro celou konstrukci v charak. hodnotách ČSN EN 1991 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí ČSN EN 1990 Eurokód : Zásady navrhování konstrukcí Přepočet OSTATNÍ STÁLÉ v = g2,k * S *3,5 S =1m (vzd.vaznic) Zatížení stálá Dle ČSN (příznivá γ G =1,0; nepříznivá γ G =1,35) Vlastní tíha konstrukce 1.ZS - STÁLÉ g,0,k = SCIA vl. tíha konstrukce je generována programem SCIA ENGINEER Osvětlení + vzduchotechnika +požární zař. + ozvučení (odhad) 2.ZS OSTATNÍ STÁLÉ g2,k = 0,1 kn/m Střešní plášť 2.ZS OSTATNÍ STÁLÉ g 1,k = 0,577 kn/m 2 3

7 tl [mm] qk [kn/m2] 1-Plechová krytina titan - zinek 0, 0,043 2-Separační vrstva 0,3 0,0015 3Podkladní asfaltový modyfikovaný hydroizolační pás - celoplošně natavený 5 0, Kotevní plech ( 150x150 mm) 5-Lepidlo PC cca 4kg/m2 0,04 -Tep.izolace FOAMGLAS T4 READY BLOCK 20 0,312 7-Nahřebíkovaný podkladní asfaltový pás s vložkou ze skelné 5 tkaniny 0, Dřevěná konstrukce - bednění z OSB desek 25 0,175 9-Dřevěná konstrukce - lepený lamelový nosník SKLADBA STŘEŠNÍHO PLÁŠTĚ =300 =0, Zatížení proměnná Sníh Dle ČSN Lokalita BRNO Sněhová oblast I charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi S k =0,7 Typ krajiny OTEVŘENÁ Součinitel okolního prostředí c e =0,8 Tepelný součinitel c t = 1,0 4

8 charakteristické zatížení Uvažujeme - 2 případy zatížení sněhem na střechu H1 = 15,5 8 =7,5m H2=15,5 3 = 12,5m = 3,98 > 2,0 = 2,47 > 2,0 Uvažujeme všude NÁVĚJE jediný úhel > 0 (pro α> ) 1. PŘÍPAD - 2. PŘÍPAD Přepočet zatížení pro zadání do SCIA ENGINEERING D model - NAVÁTÝ - zatížení na dílčí konstantní části - NENAVÁTÝ - přepočet zatížení na sílu do vaznic 5

9 3.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ - CELÝ s 1k = 0,448 kn/m 2 4.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ POLOVIČNÍ (L+P) s 1k/2 = 0,224 kn/m 2 F = s 1k * X * 3,5 Fv = Øcosαi * F ZŠ = 3,5m s= (x n +x n+1 )/2 SVISLÉ SÍLY V OSE VAZNICE PŘEPOČET POMOCÍ ÚHLU NOSNÍKU α [ ] SVISLÉ V ROVINĚ STŘECHY V OSE VAZNICE ČÍSLO NOSNÍ KU PŮD. DÉLKA nos. X [m] číslo VAZNI CE X [m] F [kn] F/2 [kn] α sinα i cosα i F V [kn] F V /2 [kn] 1 0, ,502 0,787 0, ,891 0,454 0,375 0, , ,544 0,885 0, ,8 0,500 0,42 0, ,55 3 0,585 0,942 0, ,839 0,545 0,533 0,27 4 0,04 4 0,17 1,002 0, ,809 0,588 0,03 0, ,30 5 0,1 1,09 0, ,788 0,1 0,79 0,340 0,91 0,703 1,124 0, ,755 0,5 0,752 0,37 7 0, ,731 1,172 0, ,731 0,82 0,821 0, , ,74 1,223 0, ,95 0,719 0,901 0,451

10 9 0, ,79 1,270 0, ,5 0,755 0,980 0, , ,825 1,327 0,3 38 0,1 0,788 1,059 0, , ,87 1,379 0,90 3 0,588 0,809 1,13 0, , ,893 1,40 0, ,545 0,839 1,199 0, , ,902 1,430 0, ,500 0,8 1,257 0, , ,923 1,42 0, ,454 0,891 1,314 0, , ,942 1,491 0, ,423 0,90 1,37 0,83 1 0, ,90 1,517 0, ,375 0,927 1,420 0, , ,975 1,539 0, ,32 0,94 1,47 0, , ,988 1,559 0, ,27 0,91 1,505 0, , ,000 1,577 0, ,242 0,970 1,539 0, , ,011 1,590 0, ,191 0,982 1,58 0, , ,017 1,59 0, ,139 0,990 1,585 0, , ,019 1,597 0, ,087 0,99 1,592 0, , ,018 1,594 0, ,052 0,999 1,593 0, , ,015 1,587 0, ,000 1,000 1,58 0, , ,010 1,577 0, ,052 0,999 1,573 0,78 2 1,00 2 1,002 1,53 0, ,087 0,99 1,554 0, , ,992 1,54 0, ,122 0,993 1,529 0, , ,980 1,525 0, ,174 0,985 1,494 0, , ,9 1,501 0, ,225 0,974 1,45 0, , ,949 1,474 0, ,259 0,9 1,413 0, , ,931 1,443 0, ,309 0,951 1,30 0, , ,910 1,408 0, ,358 0,934 1,301 0, , ,887 1,371 0, ,407 0,914 1,242 0, , ,82 1,331 0,5 2 0,438 0,899 1,180 0, , ,83 1,288 0, ,485 0,875 1,109 0, , ,807 1,241 0, ,530 0,848 1,035 0, , ,77 1,182 0, ,574 0,819 0,95 0, , ,732 1,117 0, ,02 0,799 0, , ,94 1,081 0, ,43 0,7 0,809 0, ,84 0,84 0, ,82 0,731 0,000 0,000 7

11 3.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ CELÝ 4.ZS.L. SNÍH NENAVÁTÝ P- POLOVIČNÍ V - PLNÝ 4.ZS.P. SNÍH - NENAVÁTÝ L - POLOVIČNÍ P - PLNÝ 8

12 5.ZS.P- SNÍH - NAVÁTÝ - CELÝ 5.ZS.P- SNÍH - NAVÁTÝ - POLOVIČNÍ Fv=3,5*Nové sƞ3,k* X *cosα Z.Š. = 3,5m Nové sƞ3,k = odečteno z AutoCAD číslo VAZNICE NOVÉ Sƞ3,k [kn/m2] PŘEPOČET Sƞ3,k na kolmou sílu F PŮDORYSNÁ DÉLKA [m] ZATĚŽOVACÍ ŠÍŘKA VAZNICE X [m] 9 α cosα i SVISLÁ F V [kn] 1 0,000 0,481 0, ,477 0, ,053 0,523 0, ,522 0, ,130 0,55 0, ,5 0, ,212 0,04 0, ,02 0,27 5 0,298 0,30 0,1 52 0,3 0,438 0,392 0,91 0, ,9 0,45 7 0,489 0,714 0, ,701 0, ,590 0,748 0, ,737 1,13 9 0,9 0,780 0, ,772 1, ,80 0,811 0, ,799 1, ,919 0,839 0,87 3 0,824 2, ,038 0,895 0, ,853 2, ,081 0,890 0, ,879 2, ,958 0,913 0, ,899 2, ,831 0,933 0, ,917 2, ,702 0,951 0, ,937 2, ,570 0,98 0, ,954 1, ,437 0,982 0, ,9 1, ,302 0,994 1, ,97 1, ,1 1,00 1, ,98 0, ,028 1,01 1, ,994 0, ,055 1,018 1, ,998 0,19P 23 0,124 1,019 1, ,000 0, ,193 1,017 1, ,000 0, ,22 1,013 1, ,998 0, ,331 1,00 1, ,995 1, ,399 0,997 0, ,989 1, ,47 0,987 0, ,980 1, ,534 0,973 0,9 13 0,970 1, ,520 0,958 0, ,959 1,5 31 0,455 0,940 0, ,943 1, ,391 0,922 0, ,924 1, ,329 0,898 0, ,90 0,925

13 5.ZS.L-SNÍH-NAVÁTÝ-poloviční CELÝ NAVÁTÝ- 5.ZS.L-SNÍH- 34 0,28 0,875 0,82 2 0,887 0, ,209 0,849 0, ,82 0, ,150 0,822 0, ,834 0, ,095 0,792 0, ,809 0, ,041 0,70 0, ,783 0, ,000 0,703 0, ,749 0, ,000 0,84 0, ,731 0,000 5.ZS.L- SNÍH - NAVÁTÝ - CELÝ 5.ZS.L- SNÍH - NAVÁTÝ - POLOVIČNÍ Fv=3,5*Nové sƞ3,k* X *cosα Z.Š. = 3,5m Nové sƞ3,k = odečteno z AutoCAD PŘEPOČET Sƞ3,k na kolmou sílu F ZATĚŽOVACÍ NOVÉ SVISLÁ číslo PŮDORYSNÁ ŠÍŘKA Sƞ3,k VAZNICE DÉLKA VAZNICE α cosα i F V [kn/m2] [m] X [m] [kn] 1 0,000 0,481 0, ,477 0, ,002 0,523 0, ,522 0, ,05 0,55 0, ,5 0, ,10 0,04 0, ,02 0, ,149 0,30 0,1 52 0,3 0,219 0,19 0,91 0, ,9 0, ,244 0,714 0, ,701 0, ,295 0,748 0, ,737 0, ,348 0,780 0, ,772 0, ,403 0,811 0, ,799 0, ,40 0,839 0,87 3 0,824 1, ,519 0,895 0, ,853 1, ,541 0,890 0, ,879 1, ,477 0,913 0, ,899 1, ,415 0,933 0, ,917 1, ,351 0,951 0, ,937 1, ,284 0,98 0, ,954 0, ,219 0,982 0, ,9 0, ,150 0,994 1, ,97 0, ,082 1,00 1, ,98 0, ,014 1,01 1, ,994 0, ,109 1,018 1, ,998 0, ,247 1,019 1, ,000 0, ,38 1,017 1, ,000 1, ,524 1,013 1, ,998 1, ,1 1,00 1, ,995 2, ,798 0,997 0, ,989 2, ,933 0,987 0, ,980 3,13 10

14 29 1,07 0,973 0,9 13 0,970 3, ,041 0,958 0, ,959 3, ,911 0,940 0, ,943 2, ,783 0,922 0, ,924 2, ,58 0,898 0, ,90 1, ,53 0,875 0,82 2 0,887 1, ,417 0,849 0, ,82 1, ,302 0,822 0, ,834 0, ,190 0,792 0, ,809 0, ,083 0,70 0, ,783 0,1 39 0,000 0,703 0, ,749 0,000 5.ZS.L. SNÍH-NAVÁTÝ P POLOVIČNÍ L-PLNÝ 5.ZS. P. SNÍH - NAVÁTÝ L POLOVIČNÍ P- PLNÝ 11

15 Vítr Stavba se nachází ve větrové oblasti II. - BRNO Vypočteno dle ČSN EN součinitel orografie c o (z)= 1,0 součinitel terénu k r k r Maximální dynamický tlak součinitel expozice x základní dynamický tlak větru součinitel turbulence k 1 = 1,0 měrná hmotnost vzduchu pro danou oblast BRNO - větrová oblast II. výchozí základní rychlost větru v b,0 = 25m/s součinitel směru větru a součinitel ročního období c dir =c season = 1,0 základní rychlost větru vb = cdir cseason vb,0 = 1,0 1,0 25 v b = 25m/s střední rychlost větru v m (z) ve výšce z nad terénem v m (z)= c r (z) c o (z) v b = 0,75 1,0 25 v m (z)=18,75m/s součinitel drsnosti terénu pro z min z max 200 počítáme c r (z): c r (z)= k r ln = c r (z)=0,75 parametr drsnosti terénu m - pro kategorii terénu III. Maximální dynamický tlak q p (z) = ) ) = Intenzita turbulence ve výšce 12 ) ) qp (z) =0,04kN/m )

16 PŘÍČNÝ VÍTR Stanovení zatížení větrem na střešní plášť viz.graf h = 15,5m d = 33m f 1 = h = 15,5-3 = 12,5m f 2 = h = 15,5 8 = 7,5m 1 2 tlak větru: w e = q p (z) c pe,10 pro A 10m 2 c pe,10 = c pe pro 0 < h/d < 0,5 se c pe,10 získá lineární interpolací 1 pro 0,2 f/d a d usí být uváže y dvě hodnoty c pe,

17 OBLAST OBLAST.ZS. - PŘÍČNÝ VÍTR A=C=33/4=8,25m B=33/2=1,5m VÍTR - PŘÍČNÝ - PŘÍPAD 1 Fw=we*1,0*3,5 v.v. = 1,0m z.š. = 3,5m c pe,10 w e,k [kn/m 2 ] Fw [kn] A 0,255 0,154 0,539 B -0,927-0,50-1,90 C -0,4-0,242-0,84 7.ZS - 2 PŘÍČNÝ VÍTR A=C=33/4=8,25m B=33/2=1,5m VÍTR - PŘÍČNÝ - PŘÍPAD 2 Fw=we*1,0*3,5 v.v. = 1,0m z.š. = 3,5m c pe,10 w e,k Fw [kn/ m 2 [kn] ] A 0,583 0,352 1,232 B -1,078-0,51-2,279 C -0,4-0,242-0,84 14

18 OBLAST PODÉLNÝ VÍTR Pro směr větru rovnoběžný se směrem podélné osy klenbové střechy nejsou v Eurokódu uvedeny pokyny pro stanovení zatížení členění sedlové střechy se sklonem α> pro s ěr θ h = 15,5m b = 33m d = 49m h/d=15,5/49=0,32 e=min(b;2h) e=31m oblast F =e/4=31/4=7,75m e/10=31/10=3,1m oblast G = b- e/2= 33 31/2=17,5m oblast H =e/2=30/2=15,0m oblast I = d- e/2= 49-15=34,0m 8.ZS PODÉLNÝ VÍTR HORŠÍ VARIANTA = 44 (2 ) VÍTR -PODÉLNÝ - ZPRAVA Fw=we*1,0*3,5 v.v. = 1,0m z.š. = 3,5m c pe,10 w e,k [kn/m 2 ] Fw [kn] F -1,1-0,4-2,325 G -1,4-0,84-2,90 H -0,9-0,544-1,903 I -0,5-0,302-1,057 15

19 1.3 KOMBINACE ZATÍŽENÍ Výpis zatěžovacích stavů 1.ZS - Stálé 2.ZS - Ostatní stálé 3.ZS - SNÍH NENAVÁTÝ - CELÝ 4.ZS.L - SNÍH NENAVÁTÝ - P- POLOVIČNÍ V - PLNÝ 4.ZS.P - SNÍH - NENAVÁTÝ - L - POLOVIČNÍ P - PLNÝ 5.ZS.L - SNÍH-NAVÁTÝ - P POLOVIČNÍ L-PLNÝ 5.ZS.P - SNÍH NAVÁTÝ - L POLOVIČNÍ P- PLNÝ.ZS - PŘÍČNÝ VÍTR PŘÍPAD 1 7.ZS - PŘÍČNÝ VÍTR PŘÍPAD 2 8.ZS - PODÉLNÝ VÍTR Pravidla pro sestavování kombinací pro mezní stav únosnosti (MSÚ) Typ STR/GEO Varianta B Rovnice.10.: KOMBINACE PŘÍZNIVÁ: KOMBINACE NEPŘÍZNIVÁ Součinitel spolehlivosti: = 1,35 stálé zatížení nepříznivé = 1,00 stálé zatížení přiznivé proměnné zatížení Kombinace provedené programem SCIA ENGINEER

20 MSÚ MSP 17

21 1.4 PRŮBĚH VNITŘNÍCH SIL NA VAZNÍKU N Vz My 18

22 1.5 PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY Šířka profilu b 200 mm Výška profilu h 1400 mm Plocha průřezu A mm 2 Smyková plocha A y mm 2 Smyková plocha A z mm 2 Moment setrvačnost k ose y I y 4,57E+10 mm 4 Moment setrvačnost k ose z I z 9,33E+08 mm 4 Poloměr setrvačnost k ose y i y 404,145 mm Poloměr setrvačnost k ose z i z 57,7 mm Hmotnost průřezu G 140 kg/m Průřezový modul k ose y W y,53e+10 mm 3 Průřezový modul k ose z W y 9,33E+09 mm 3 Lepené lamelové dřevo GL 24h Dílčí součinitel zatížení γ M = 1,25 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9 Součinitel k redistribuci napětí Obdélníkový průřez k m = 0,7 f m,k = 24 MPa f t,0,k = 1,5 MPa f t,90,k = 0,4 MPa f c,0,k f c,90,k f v,k = E 0,mean = 24 MPa 2,7 MPa 2,7 MPa 1100 MPa E 90,mean = 390 MPa G mean = 720 MPa E 0,05 = 325 MPa = t = t = = = = = 19

23 1. POSOUZENÍ VAZNÍKU 1..1 MSÚ Napětí za OHYBU ve vrcholové části h = 1,4m b = 0,2m r = 20m r in = 19,3m = 0 t = 40mm Pro = 0 r in /t = 43>240 k r = 1,0 VYHOVUJE 20

24 Pro zakřivený nosník k dis = 1, Napětí v TAHU kolmo k vláknům ve vrcholové části Vb = celkový objem Vb = 40 1,4 0,2 = 11,2 m 3 V objem vrcholové části Délka nejnamáhavější části 10m Přibližně V = 10 1,4 0,2 = 2,8 m 3 max se uvažuje V max = V b = 11,2 = 7,47 m 3 > V = 2,8 m 3 Pro nosníky konst.výšky = r/h = 20/1,4 = 14,28 V ) V = 2,8 m 3 srovnávací objem V 0 = 0,01 m 3 = 0,324 Pro = 0 k5 = 0 k= 0,25 k7= Kombinace v TAHU kolmo k vláknům a SMYKU V= kdis= 1,4 kvol= 1 0,4 1 VYHOVUJE 21

25 L y cr, 40000mm Pro lepené lamelové dřevo β = 0, Stanovení součinitele vzpěrnosti -vybočení v rovině L y i obl.xz cr, y y ,145 98,974 y fc,0, k 98, rel, y 1,592 0,5 E0, posuzujeme na vzpěr k y k 0,51 2 rel y 0,3 rel, y 0,51 0,1 1,592 0, ,592 1, 832, c, y ky ky rel, y 1,832 1,832 1, ,235 L z cr, 2000mm Stanovení součinitele vzpěrnosti vybočení z roviny L z i obl.xy cr, z z , 57,7 y fc,0, k 34, 24 rel, y 0,577 0,5 E0, posuzujeme na vzpěr kz k 0, rel, z 0,3 rel, z 0,51 0,1 0,577 0,3 0,577 0, 8 1 c, z kz kz rel, z 0,8 0,8 0, , Posouzení prutu - provedeno pro vybočení ve směru XZ (ve směru větší štíhlosti, která vždy rozhoduje) k c, y c,0, d f c, o, d 1 m,d f m, d =2,3MPa =7,28MPa 3 N d 222,5210 c, 0, d 0, 759MPa A , ,1 1 0,23517,28 VYHOVUJE Kombinace TLAKU a OHYBU k c, y c,0, d f c, o, d f m, d m, d 1 2,3 0,1 1 0, ,28 VYHOVUJE 22

26 k c, z c,0, d f c, o, d f m, d m, d 1 0,05 0, ,187 1 VYHOVUJE Ověření TORZNÍ a PŘÍČNÉ stability h = b = l = 1400mm 200mm 2000mm f 24 45,54 m, k rel, m m, k 0,72 rel,m rel, m rel, m rel,m rel,m > tlačený okraj je po celé délce zajištěn proti vybočení a je zamezeno torznímu natočení v podporách 1..2 MSP a L délka oblouku L = mm vygenerované pogramem SCIA NOSNÍK VYHOVUJE NA MSP 23

27 2. VAZNICE Provedeny posudky na 4 nejvíce namáhané vaznice zatížení převzato z výpočtu pro vazník, provedeným programem SCIA ENGINEER Rostlé dřevo C24 Dílčí součinitel zatížení γ M = 1,3 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9 Součinitel k redistribuci napětí Obdélníkový průřez k m = 0,7 2.1 PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY Šířka profilu b 140 mm Výška profilu h 10 mm Plocha průřezu A mm 2 Smyková plocha A y mm 2 Smyková plocha A z mm 2 Moment setrvačnost k ose y I y 4,779E+07 mm 4 Moment setrvačnost k ose z I z 3,59E+07 mm 4 Poloměr setrvačnost k ose y i y 4,188 mm Poloměr setrvačnost k ose z i z 40,415 mm Hmotnost průřezu G 140 kg/m Průřezový modul k ose y W y 5,973E+05 mm 3 Průřezový modul k ose z W y 5,227E+05 mm 3 Charakteristická únosnost v ohybu f m,k = 24 MPa Návrhová únosnost v ohybu = 24

28 2.2 VAZNICE č Zatížení STÁLÉ 0,315 kn/m 0,580 kn/m SNÍH 0,107 kn/m 0,198 kn/m VÍTR =0 0,154 kn/m OSAMĚLÉ BŘEMENO 0,715 kn/m 1,318 kn/m MSÚ mezní stav únosnosti Ohybové momenty STÁLÉ SNÍH Rozhodující sníh nenavátý Sání zanedbáváme Vítr oblast A var.1 VÍTR OSAMĚLÉ BŘEMENO 25

29 Kombinace Pro příznivé Kombinační součinitelé: SNÍH - VÍTR - KOMBINACE NEPŘÍZNIVÁ Návrhové napětí za ohybu Podmínka pro mezní stav a) b) 2

30 2.2.3 MSP mezní stav použitelnosti L 3500 ulim 11, 7mm STÁLÉ 1,171mm mm SNÍH 0,398mm mm VÍTR mm OSAMĚLÉ BŘEMENO mm mm 27

31 2.3 VAZNICE č Zatížení STÁLÉ 0,42 kn/m 0,471 kn/m SNÍH 0,251 kn/m 0,255 kn/m VÍTR =0 0,154 kn/m OSAMĚLÉ BŘEMENO 1,051kN/m 1,070 kn/m MSÚ mezní stav únosnosti Ohybové momenty STÁLÉ SNÍH Rozhodující sníh navátý Sání zanedbáváme Vítr oblast A var.1 VÍTR OSAMĚLÉ BŘEMENO 28

32 Kombinace Pro příznivé Kombinační součinitelé: SNÍH - VÍTR - KOMBINACE NEPŘÍZNIVÁ Návrhové napětí za ohybu Podmínka pro mezní stav a) b) 29

33 2.3.3 MSP mezní stav použitelnosti L 3500 ulim 11, 7mm STÁLÉ mm mm SNÍH 0,932mm mm VÍTR mm OSAMĚLÉ BŘEMENO mm mm 30

34 2.4 VAZNICE č Zatížení STÁLÉ 0,0kN/m 0,017 kn/m SNÍH 0,455 kn/m 0,012 kn/m VÍTR 0 =0 OSAMĚLÉ BŘEMENO 0,715 kn/m 1,318 kn/m MSÚ mezní stav únosnosti Ohybové momenty STÁLÉ SNÍH Rozhodující sníh nenavátý Vítr zanedbáváme jen SÁNÍ OSAMĚLÉ BŘEMENO 31

35 Kombinace Pro příznivé Kombinační součinitelé: SNÍH - VÍTR - KOMBINACE NEPŘÍZNIVÁ Návrhové napětí za ohybu Podmínka pro mezní stav a) b) 32

36 2.4.3 MSP mezní stav použitelnosti L 3500 ulim 11, 7mm STÁLÉ mm mm SNÍH 1,91mm mm OSAMĚLÉ BŘEMENO mm mm 33

37 2.5 VAZNICE č Zatížení STÁLÉ 0,494kN/m 0,437 kn/m SNÍH 0,231 kn/m 0,204 kn/m VÍTR =0 0,352 kn/m OSAMĚLÉ BŘEMENO 1,123 kn/m 0,994 kn/m MSÚ mezní stav únosnosti Ohybové momenty STÁLÉ SNÍH Rozhodující sníh nenavátý Sání zanedbáváme Vítr oblast A var.2 VÍTR OSAMĚLÉ BŘEMENO 34

38 Kombinace Pro příznivé Kombinační součinitelé: SNÍH - VÍTR - KOMBINACE NEPŘÍZNIVÁ Návrhové napětí za ohybu Podmínka pro mezní stav a) b) 35

39 2.5.3 MSP mezní stav použitelnosti L 3500 ulim 11, 7mm STÁLÉ mm mm SNÍH 0,859mm mm VÍTR mm OSAMĚLÉ BŘEMENO mm mm 3

40 TABULKA PŘEPOČTU ZATÍŽENÍ DO ROVINY STŘECHY PŘES NA F V A F H OSTATNÍ STÁLÉ g 2,k = 0,0 kn/m2 Fv = cosα i * F F = g 2,k * b ; b = 1,0 m F H = sinαi* F SVISLÉ PŘEPOČET POMOCÍ ÚHLU α [ ] KOLMÉ A VODOROVNÉ SÍLY číslo nosníku F [kn/m] α sinα i cosα i F V [kn/m] F H [kn/m] 1 0,0 3 0,891 0,454 0,300 0, ,0 0 0,8 0,500 0,330 0,572 ČÍSLO VAZNICE 3 0,0 57 0,839 0,545 0,359 0, ,0 54 0,809 0,588 0,388 0, ,0 52 0,788 0,1 0,40 0, ,0 49 0,755 0,5 0,433 0, ,0 47 0,731 0,82 0,450 0, ,0 44 0,95 0,719 0,475 0,458 F V [kn/m] F H [kn/m] 1 0,315 0,580 0,374 0,544 0,420 0, ,42 0, ,0 41 0,5 0,755 0,498 0, ,0 38 0,1 0,788 0,520 0, ,509 0, ,0 3 0,588 0,809 0,534 0, ,0 33 0,545 0,839 0,554 0, ,544 0, ,0 30 0,500 0,8 0,572 0, ,0 27 0,454 0,891 0,588 0, ,580 0, ,0 25 0,423 0,90 0,598 0, ,05 0,23 37

41 1 0,0 22 0,375 0,927 0,12 0, ,0 19 0,32 0,94 0,24 0, ,0 1 0,27 0,91 0,34 0, ,0 14 0,242 0,970 0,40 0, ,0 11 0,191 0,982 0,48 0, ,0 8 0,139 0,990 0,54 0, ,0 5 0,087 0,99 0,57 0, ,0 3 0,052 0,999 0,59 0, ,0 0 0,000 1,000 0,0 0, ,0 3 0,052 0,999 0,59 0, ,0 5 0,087 0,99 0,57 0, ,0 7 0,122 0,993 0,55 0, ,0 10 0,174 0,985 0,50 0, ,0 13 0,225 0,974 0,43 0, ,0 15 0,259 0,9 0,38 0, ,0 18 0,309 0,951 0,28 0, ,0 21 0,358 0,934 0,1 0, ,0 24 0,407 0,914 0,03 0, ,0 2 0,438 0,899 0,593 0, ,0 29 0,485 0,875 0,577 0, ,0 32 0,530 0,848 0,50 0, ,0 35 0,574 0,819 0,541 0, ,0 37 0,02 0,799 0,527 0, ,0 40 0,43 0,7 0,50 0, ,0 43 0,82 0,731 0,483 0,450 0,29 0,198 0,44 0,143 0,5 0, ,0 0,017 0,58 0,04 0,53 0,098 0,40 0,10 0,22 0,220 0,598 0,279 0,58 0,335 0,534 0, ,494 0,437 3.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ - CELÝ s 1k = 0,448 kn/m 2 4.ZS - SNÍH - NENAVÁTÝ - POLOVIČNÍ s 1k/2 = 0,224 kn/m 2 F v = Øcosα i * F F = s 1k * X *1,0 F H = Øsinαi* F s= (x n +x n+1 )/2 vazník X [m] vaznice X [m] F [kn] F/2 [kn] 38 α sinα i cosα i F V [Kn/m] F H [kn/m] 1 0, ,502 0,787 0, ,891 0,454 0,107 0, , ,544 0,885 0, ,8 0,500 0,132 0, ,55 3 0,585 0,942 0, ,839 0,545 0,152 0, ,04 4 0,17 1,002 0, ,809 0,588 0,172 0, ,30 5 0,1 1,09 0, ,788 0,1 0,194 0,23 0,91 0,703 1,124 0, ,755 0,5 0,215 0, , ,731 1,172 0, ,731 0,82 0,235 0,239

42 vazník X [m] vaznice X [m] F [kn] F/2 [kn] α sinα i cosα i F V [Kn/m] F H [kn/m] 8 0, ,74 1,223 0, ,95 0,719 0,257 0,23 9 0, ,79 1,270 0, ,5 0,755 0,280 0, , ,825 1,327 0,3 38 0,1 0,788 0,303 0, , ,87 1,379 0,90 3 0,588 0,809 0,325 0, , ,893 1,40 0, ,545 0,839 0,343 0, , ,902 1,430 0, ,500 0,8 0,359 0, , ,923 1,42 0, ,454 0,891 0,375 0, , ,942 1,491 0, ,423 0,90 0,390 0, , ,90 1,517 0, ,375 0,927 0,40 0, , ,975 1,539 0, ,32 0,94 0,419 0, , ,988 1,559 0, ,27 0,91 0,430 0, , ,000 1,577 0, ,242 0,970 0,440 0, , ,011 1,590 0, ,191 0,982 0,448 0, , ,017 1,59 0, ,139 0,990 0,453 0, , ,019 1,597 0, ,087 0,99 0,455 0, , ,018 1,594 0, ,052 0,999 0,455 0, , ,015 1,587 0, ,000 1,000 0,453 0, , ,010 1,577 0, ,052 0,999 0,449 0, ,00 2 1,002 1,53 0, ,087 0,99 0,444 0, , ,992 1,54 0, ,122 0,993 0,437 0, , ,980 1,525 0, ,174 0,985 0,427 0, , ,9 1,501 0, ,225 0,974 0,41 0, , ,949 1,474 0, ,259 0,9 0,404 0, , ,931 1,443 0, ,309 0,951 0,389 0, , ,910 1,408 0, ,358 0,934 0,372 0, , ,887 1,371 0, ,407 0,914 0,355 0, , ,82 1,331 0,5 2 0,438 0,899 0,337 0, , ,83 1,288 0, ,485 0,875 0,317 0, , ,807 1,241 0, ,530 0,848 0,29 0, , ,77 1,182 0, ,574 0,819 0,273 0, , ,732 1,117 0, ,02 0,799 0,250 0, , ,94 1,081 0, ,43 0,7 0,231 0, ,84 0,84 0, ,82 0,731 0,000 0,000 39

43 SNÍH NAVÁTÝ Nové sƞ3,k = odečteno z AutoCAD Fv=Nové sƞ3,k* X *cosα FH=Nové sƞ3,k* X *sinα (jenom pro plné sƞ3,k) číslo VAZNICE NOVÉ Sƞ3,k [kn/m2] PŮDORYSNÁ DÉLKA [m] X [m] 40 α cosα i sinα i F V [Kn/m] F H [Kn/m] 1 0,000 0,481 0, ,477 0,879 0,000 0, ,053 0,523 0, ,522 0,853 0,015 0, ,130 0,55 0, ,5 0,824 0,043 0,03 4 0,212 0,04 0, ,02 0,799 0,079 0, ,298 0,30 0,1 52 0,3 0,772 0,125 0,152 0,392 0,91 0, ,9 0,743 0,184 0, ,489 0,714 0, ,701 0,713 0,251 0, ,590 0,748 0, ,737 0,7 0,332 0, ,9 0,780 0, ,772 0,3 0,427 0, ,80 0,811 0, ,799 0,02 0,531 0, ,919 0,839 0,87 3 0,824 0,5 0,57 0, ,038 0,895 0, ,853 0,522 0,790 0, ,081 0,890 0, ,879 0,477 0,85 0, ,958 0,913 0, ,899 0,438 0,795 0, ,831 0,933 0, ,917 0,399 0,718 0, ,702 0,951 0, ,937 0,350 0,31 0, ,570 0,98 0, ,954 0,301 0,530 0, ,437 0,982 0, ,9 0,259 0,417 0, ,302 0,994 1, ,97 0,21 0,295 0, ,1 1,00 1, ,98 0,15 0,1 0, ,028 1,01 1, ,994 0,113 0,028 0, ,124 1,019 1, ,000 0,02 0,251 0, ,193 1,017 1, ,000 0,02 0,392 0, ,22 1,013 1, ,998 0,070 0,528 0, ,331 1,00 1, ,995 0,105 0,58 0, ,399 0,997 0, ,989 0,148 0,783 0, ,47 0,987 0, ,980 0,199 0,89 0, ,534 0,973 0,9 13 0,970 0,242 1,000 0, ,520 0,958 0, ,959 0,284 0,947 0, ,520 0,958 0, ,959 0,284 0,947 0,281

44 číslo VAZNICE NOVÉ Sƞ3,k [kn/m2] PŮDORYSNÁ DÉLKA [m] X [m] α cosα i sinα i F V [Kn/m] F H [Kn/m] 31 0,455 0,940 0, ,943 0,334 0,799 0, ,391 0,922 0, ,924 0,383 0,58 0, ,329 0,898 0, ,90 0,423 0,529 0, ,28 0,875 0,82 2 0,887 0,42 0,410 0, ,209 0,849 0, ,82 0,508 0,300 0, ,150 0,822 0, ,834 0,552 0,203 0, ,095 0,792 0, ,809 0,588 0,119 0, ,041 0,70 0, ,783 0,23 0,048 0, ,000 0,703 0, ,749 0,3 0,000 0, ,000 0,84 0,84 43 OSAMĚLÉ BŘEMENO F= 1,5 kn FV = cosαi * F FH = sinαi* F číslo nosníku KOLMÁ F V [kn/m] VODOROVN- F H [kn/m] ČÍSLO VAZNICE F v [kn] F h [kn] 1 0,81 1, ,750 1, ,817 1, ,882 1, ,923 1, ,984 1, ,023 1, ,079 1, ,715 1,318 0,849 1,23 0,954 1, ,051 1, ,132 0, ,182 0, ,157 0, ,214 0, ,258 0, ,23 0, ,299 0, ,318 0,715

45 14 1,337 0, ,359 0, ,391 0, ,418 0, ,442 0, ,455 0, ,472 0, ,485 0, ,494 0, ,375 0,598 1,430 0,451 1,44 0,325 1,490 0, ,498 0, ,500 0, ,499 0, ,498 0, ,494 0, ,489 0, ,477 0, ,42 0, ,449 0, ,427 0, ,400 0, ,370 0, ,348 0, ,312 0, ,272 0, ,229 0, ,198 0, ,49 0,105 1,483 0,222 1,455 0,33 1,413 0,501 1,359 0,34 1,292 0,71 1,213 0, ,149 0, ,097 1, ,123 0,994 42

46 3. SLOUPKY Konstrukce pro skleněnou fasádu - navržen atypický tvar 3.1 ZATÍŽENÍ Vítr Podélný vítr Zatížení na štítovou stěnu budovy Pro e<d h/d=15,5/49=0,32 e=min(b;2h) e=31m h= 15,5m b= 33m d= 49m oblast A =e/5=31/5=,2m oblast B = = 24,8m oblast C = d- e=18,0m O B L A S T PODÉLNÝ VÍTR c pe,10 w e,k [kn/m2] Fw[kN/m] A -1,2-0,725-2,537 B -0,85-0,517-1,810 C -0,5-0,302-1,057 D 0,709 0,428 1,499 E -0,318-0,192-0,72 43

47 3.2 VNITŘNÍ SÍLY NA PRUTECH N Vz My 44

48 3.3 PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY Nesymetrický průřez - bráno v největším místě: Šířka profilu b 200 mm Výška profilu h 00 mm Plocha průřezu A mm 2 Smyková plocha A y mm 2 Smyková plocha A z mm 2 Moment setrvačnost k ose y I y 3,E+9 mm 4 Moment setrvačnost k ose z I z 4,0E+08 mm 4 Poloměr setrvačnost k ose y i y 173,205 mm Poloměr setrvačnost k ose z i z 57,735 mm Hmotnost průřezu G 00 kg/m Průřezový modul k ose y W y 1,2E+07 mm 3 Průřezový modul k ose z W y 4,0E+0 mm 3 Lepené lamelové dřevo GL 24h Dílčí součinitel zatížení γ M = 1,25 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9 Součinitel k redistribuci napětí Obdélníkový průřez k m = 0,7 f m,k = 24 MPa f t,0,k = 1,5 MPa f t,90,k = 0,4 MPa f c,0,k f c,90,k f v,k = E 0,mean = 24 MPa 2,7 MPa 2,7 MPa 1100 MPa E 90,mean = 390 MPa G mean = 720 MPa E 0,05 = 325 MPa = t = t = = = = = 45

49 3.4 POSOUZENÍ - MSÚ L cr, y. i y = dle TAB 144,3mm Pro lepené lamelové dřevo β = 0,1 L z cr, 1500mm i z = m,d f m, d 57,7mm =2,3MPa =7,28MPa Posouzení na kombinaci tlaku a ohybu Stanovení součinitele vzpěrnosti: k y y L cr, y i y 2 0,51 rel, y 0, 3 rel, y rel, y k c, y y k y f c,0, k E k 0, y 2 rel, y Lcr,y λrel, λrel, Č. (mm) Lcr,z(mm) y z ky kz kc,y kc,z ,27 0,42 1,35 0,59 0,55 0, ,38 0,42 1,51 0,59 0,47 0, ,49 0,42 1,7 0,59 0,41 0, ,4 0,42 1,2 0,59 0,43 0, ,5 0,42 1,78 0,59 0,38 0, ,9 0,42 1,99 0,59 0,33 0, ,72 0,42 2,04 0,59 0,32 0, ,73 0,42 2,07 0,59 0,31 0, ,71 0,42 2,04 0,59 0,32 0, ,8 0,42 1,97 0,59 0,33 0, ,5 0,42 1,93 0,59 0,34 0, ,52 0,42 1,71 0,59 0,40 0, ,4 0,42 1,2 0,59 0,43 0, ,3 0,42 1,48 0,59 0,49 0, ,24 0,42 1,32 0,59 0,57 0, ,11 0,42 1,15 0,59 0,8 0, ,9 0,42 0,99 0,59 0,80 0, ,80 0,42 0,84 0,59 0,90 0,99 4

50 k 1. PODMÍNKA 2.PODMÍNKA c, y c,0, d f c, o, d f m, d m, d 1 k c, y c,0, d f c, o, d f m, d m, d 1 Č. Ned My,ed σc,0,d σm,y,d 1.podmínka 2.podmínka 58 8,01 23,5 0,08 2,82 0,17 0, ,79 3,1 0,08 4,34 0,2 0, ,4 45,37 0,08 5,45 0,33 0, ,94 52,99 0,09,3 0,38 0, ,34 59,88 0,09 7,19 0,43 0, ,71 5,43 0,10 7,85 0,47 0, ,84 8,7 0,10 8,24 0,49 0, ,89 9,58 0,10 8,35 0,50 0, ,83 8,32 0,10 8,20 0,49 0, ,7 4,74 0,10 7,77 0,47 0, ,32 58,82 0,09 7,0 0,42 0, ,9 51,48 0,09,18 0,37 0, ,3 43,5 0,08 5,24 0,31 0, ,4 34,87 0,08 4,19 0,25 0, ,83 25,84 0,07 3,10 0,19 0, ,95 18,37 0,0 2,21 0,13 0, ,04 11,89 0,05 1,43 0,09 0, ,43 7,17 0,04 0,8 0,05 0,05 1 VYHOVUJE Ověření příčné a torzní stability rel, m f m, k m, k 47

51 rel,m rel, m rel, m Č. l(mm) lef(mm h λrel, σcrit (mm) m kcrit ,0 0, ,33 0, ,08 0,7 0, ,70 0,79 0, ,07 0,80 0, ,98 0,82 0, ,3 0,82 0, ,19 0,83 0, ,44 0,82 0, ,14 0,81 0, ,34 0,80 0, ,11 0,78 0, ,1 0,7 0, ,07 0, ,85 0, ,2 0, ,59 0, ,32 0, POSOUZENÍ MSP Max u sloupku č.51 L = H max = mm 38,5 mm průhyb sloupků jako celku 1/300 bereme globální maximum 38,5 mm 48

52 4. PAŽDÍKY (PŘÍČKY) Lepené lamelové dřevo GL 24h Dílčí součinitel zatížení γ M = 1,25 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9 Součinitel k redistribuci napětí Obdélníkový průřez k m = 0,7 4.1 PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY f m,k = f t,0,k = f t,90,k = 24 MPa 1,5 MPa 0,4 MPa Šířka profilu b 120 mm Výška profilu h 120 mm Plocha průřezu A mm 2 Smyková plocha A y mm 2 Smyková plocha A z mm 2 Moment setrvačnost k ose y I y 1.728E+7 mm 4 Moment setrvačnost k ose z I z 1.728E+7 mm 4 Poloměr setrvačnost k ose y i y mm Poloměr setrvačnost k ose z i z mm Hmotnost průřezu G 7.2 kg/m Průřezový modul k ose y W y mm 3 Průřezový modul k ose z W y mm 3 = t = t = 49

53 4.2 ZATÍŽENÍ Bráno viz. Sloupek posudek na největší namáhání Posouzení na kombinaci tahu a ohybu L cr, y = 2000mm Posouzení na kombinaci tlaku a ohybu Stanovení součinitele vzpěru: L y i cr, y y ,88 9,280 y fc,0, k 9, rel, y 1,11 0,5 E0, posuzujeme na k y k 0,51 vzpěr 2 2 rel, y 0,3 rel, y 0,51 0,1 1,11 0,3 1,11 1, c, y ky ky rel, y 1,157 1,157 1, Ověření příčné a torzní stability 1 0,7 f m,k = 24 MPa fm, k 24 rel, m 0,25 3, crit 0,75 50

54 5. ZTUŽIDLO 5.1 ZATÍŽENÍ Vygenerováno programem SCIA ENGONEER 2011 Zatížení viz.vazník + podélný vítr viz SLOUPEK Navrhnuty lana od firmy MACALLOY 51

55 Max. NORMÁLOVÁ SÍLA Dle TAB. NÁVRH 10mm Elastické protažení d: 1 x 19 pramenné lano Parametry od dodavatele Ocel S31 Pro třídu pevnosti 1,2 a 3 γ M,0 = 1,15 empirické E=107kN/mm 2 Dle TAB. pro 10mm Styčníkový plech GP1 Kotvící systém SAF 10 52

56 . SPOJE Ocel S355.1 TANGENCIÁLNÍ LOŽISKO V PATĚ Dílčí součinitel materiálu γ M,0 = 1,00 B = γ M,0 = 1,25 spoje 180 mm H= 1400 mm Rozměry patní desky B = 10 mm H= 180 mm = 355MPa = 510MPa Vd průměrná reakce Max R x a odpovídajíci R z a naopak f m,k = 24 MPa f t,0,k = 1,5 MPa f t,90,k = 0,4 MPa f c,0,k f c,90,k f v,k = E 0,mean = 24 MPa 2,7 MPa 2,7 MPa 1100 MPa E 90,mean = 390 MPa G mean = 720 MPa E 0,05 = 325 MPa.1.1 Napětí ve smyku.1.2 Posouzení únosnosti.1.3 Osová síla je přenesena prostřednictvím ocel.patní desky = =.1.4 Posouzení únosnosti a = = 53

57 .1.5 Posouvající síla je přenesena prostřednictvím bočních ocel.desek.1. Posouzení únosnosti ) a NÁVRH OCELOVÝCH KOLÍKŮ: KOLÍKY - S355 d = 22mm Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,25 DŘEVO GL24h.1.7 Pevnost dřeva v otlačení stěny otvoru Pro svorníky a kolíky do 30mm lze uvažovat: f h, 1, k 0,082(1 0,01d ) fh, 1, k 0,082(1 0,01 22)380 24, 305MPa f h,, k k a f sin h, o, k 2 cos 2 24,305 fh,, k 24, 12MPa 2 2 1,8sin cos k t 1 = 84mm k90 1,35 0,015d 1,35 0, ,8 Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,3 spoje DESKA S355 k a1 a (3 4 cos ) d Moment kluzu spojovacích prostředků M 0, f d y, k 3 u 2, t= 12mm = M k 2, y, 0, , 14kNm a (3 4cos ) d (3 4cos)22 153mm 1 a 3d 322 mm 2 a t 7d mm 3, a c 3d mm 3, a t (2 2sin ) d (2 2 sin )22 49mm 4, a c 3d mm 4, 54

58 .1.8 Návrhová hodnota únosnosti na střihovou plochu svorní pro tlustou desku jednostřižně namáhanou Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9.1.9 Charakteristická únosnost kolíků pro jeden střih ocel deska =14,88kN Moment přenášený pomocí ocelových kolíků ) > > 55

59 .2 PŘÍPOJ VAZNICE VAZNÍK VAR. 1 Přípoj vaznic pouze na nosnících č. 4,8,12 jinak připoj pomocí spoje VAR. 2 HŘEBÍKY d = 22 mm l = 50 mm DŘEVO C24 t 1 = 84mm Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,3 spoje k mod = 0,9 DESKA S HŘEBÍKY Minimální rozteče od krajů a 10d mm 1 a 5d 54 20mm 2 a t (10 5cos ) d (10 5 cos )22 0mm 3, a c 10d 40mm 3, a t (5 5sin ) d (5 5sin )4 20mm 4, a c 5d 20mm 4, Návrh hřebíkového přípoje Ověření únosnosti hřebíkového spoje na střih únosnost spoje ocel-dřevo je závislá na tloušťce ocelových desek. Pro t 0,5d - tenké desky t > 0,5d - tlusté desky 5mm > 2mm tlusté desky t = 5mm Pro tlusté ocelové desky jako vnější prvky dvojstřižných spojů: VRUTY d = l = 10 mm 20mm 50 mm 0,3 0,3 fh, 1, k 0,082 k d 0, , 93MPa 5

60 n - počet hřebíků v řadě - pro hřebíky nef -účinný počet hřebíků n ef 10 0, 85 7,08 F F Ed 5,33 V, Ed 0, 37kN n n 2 7,08 s ef Posouzení > > počet rovin střihu.2.2 VRUTY Návrh přípoje pomocí vrutů 0,8 d l f 2, Fax, Rk nef ef ax, k 23, 83, 24 f 3 1,5 3 1,5 ax, Rk 3, 10 k 3, , 0,8 MPa n ef n k ef 3 0, 9 2,7 VRUTY.3 ZTUŽIDLO d = 10 mm l = 100 mm γ M = 1,0 DŘEVO GL24h t 2 = 97mm n = 8 n 8 0, 9,498 ef DESKA str.51 57

61 .3.1 Minimální rozteče od krajů p 2,2 d 2, mm 1 e,2d 1, mm p 2,4 d 2, mm 2 2 1,2d 0 1,2 10 e 12mm Vnitřní síly ze str.: Posouzení pro 1/2vrutů namáhaných silou F F f ax, Rk ax, Rk n ef 0,8 d l f, ,093kN ef ax, k 3 1,5 3 1,5 ax, Rk 3, 10 k 3, , 7 MPa 0,8 2,7.3.3 Posouzení na střih a f 0,082(1 0,0110)380 28, 044MPa h, 2, k 2, 2, M y, k 0,3 fu d 0, Nmm 58

62 Posouzení.3.4 Posouzení na kombinaci namáhání.3.5 Posouzení svarů plechu Minimální délka svaru pro přenášení zatížení: L=max L 140mm ) ) 59

63 .4 MONTÁŽNÍ SPOJ VAZNÍKU Pro přepravu na stavbu Lmax=15m VRUTY d = l = 22 mm 200 mm KOLÍKY d = l = 22 mm 200 mm Vnitřní síly z PŘÍLOHA 1: Pro spoj v řezu 1,2 2 Třída vlhkosti 1 k mod = 0,9.4.1 Schéma.4.2 Posouzení střednicového plechu vzdorující v ) 0

64 .4.3 Pevnost v otlačení stěny otvoru s předvrtanými otvory fh, 1, k 0,082(1 0,01d ) k 0,082(1 0,01 22)380 24, 305MPa 2, 2, M y, k 0,3 fu d 0, Nmm.4.4 Rozhodující návrhová únosnost na střihovou plochu.4.5 Posouzení krajních plechů vzdorující normálové síle a momentu 1

65 HŘEBÍKY.5 PŘIPOJENÍ VAZNICE VAZNÍK VAR. 2 Úhelník od firmy BeA NÁVRH typ4 DŘEVO C24/GL24h Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,3 spoje k mod = 0,9 tř.vlh Posouzení na střih C24 HŘEBÍKY: DESKA - viz BeA t = 3mm VRUTY d = l = 10 mm 0 mm 50 mm 0,3 0,3 f h, 1, k 0,082 k d 0, , 93MPa VRUTY: 2

66 .5.2 Posouzení na střih GL24h HŘEBÍKY: 0,3 0,3 f h, 1, k 0,082 k d 0, , 5MPa VRUTY: 3

67 . PŘIPOJENÍ VAZNICE - SLOUPEK SVORNÍKU S355 d = 22mm l = 200mm Dílčí součinitel materiálu γ M0 = 1,25 DŘEVO GL24h t 1 = 200mm Dílčí součinitel materiálu..1 Pevnost dřeva v otlačení stěny otvoru Pro svorníky a kolíky do 30mm lze uvažovat: f h, 1, k 0,082(1 0,01d ) fh, 1, k 0,082(1 0,01 22)380 24, 305MPa f h, o, k h,, k 2 2 k a sin cos f Moment kluzu spojovacích prostředků 2, 2, M y, k 0,3 fu d 0, , 14kNm k 0 γ M0 = 1,3 spoje 4

68 ..2 Namáhaných silou Vz F F f ax, Rk ax, Rk n ef 93,2kN 0,8 d l f 1, ef ax, k 3 1,5 3 1,5 ax, Rk 3, 10 k 3, , 7 MPa 0,8 2,7 n - počet hřebíků v řadě nef -účinný počet hřebíků n ef 2 0, 9 1,8 7. ÚDAJE NA ZÁKLADY ýs ed reakce 5

69 8. SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ Normy: [1] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení objemové tíhy, vlastní tíha a užitné zatížení pozemních staveb (2004) [2] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Zatížení konstrukcí Obecná zatížení Zatížení sněhem(2005) [3] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Zatížení konstrukcí Obecná zatížení Zatížení větrem (2005) [4] ČSN EN Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [5] ČSN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Navrhování styčníků Skripta a publikace: [] Kuklík, P.; Kuklíková, A.; Mikeš, K. : Dřevěné konstrukce. Cvičení, ES ČVUT, Praha, 2005 [7] Straka, B.: Navrhování dřevěných konstrukcí, CERM, s.r.o. Brno, 199 [8]Dutko, P.; Chomová, E.; Draškovic, F.; Lapos, J.: Drevené konštrukcie. Príklady, SVŠT, Bratislava, 1982 [9] překlad Koželouh, B.: Dřevěné konstrukce podle Eurokódu 5, STEP 1, ČKAIT, Praha, 2004, [10] Překlad Koželouh, B.: Dřevěné konstrukce podle Eurokódu 5, STEP 2, ČKAIT, Praha, 2004, [11] Kuklík, P.: Příručka 2 Navrhování dřevěných konstrukcí podle Eurokódu 5, TEMTIS, 2008 Internetové stránky: [12] < [13] < [14] < [15] < [1] <