Konstrukce dřevěné haly rozvržení kce
|
|
- Radka Vaňková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Konstrukce dřevěné haly rozvržení kce Zadání Jednopodlažní jednolodní dřevěná hala: rozpětí = polovina rozpětí zadané ocelové haly vzdálenost sloupů = poloviční vzdálenost oproti zadané ocelové hale vzdálenost vaznic cca 1-1,5 m, sudý počet polí světlá výška, sníh a vítr dtto jako ocelová hala návrhová životnost: 30 let EC0/str.24, tab.2.1 Úvodní strana: Nakreslit schéma konstrukce (stačí od ruky): Půdorys s vyznačením sloupů, vazníků, vaznic, vodorovných ztužidel (okótovat osově celkové rozměry, vzdálenosti sloupů, vazníků a vaznic) Podélný řez s vyznačením svislých podélných ztužidel (stačí úsek cca 3-4 travé, ztužidla ve všech travé) Příčný řez s pohledem na sloupy (u sloupu uvažujeme plný průřez, tj. nikoliv příhradový sloup) a vazník (pouze schematicky, okótovat pouze světlou a celkovou výšku) Nakreslit schéma vazníku (stačí od ruky): Výška vazníku uprostřed = 1/10 rozpětí Sklon horní pásnice 5-15% (zvolte) Svislice v místě uložení vaznic (okótovat osové vzdálenosti a výšky svislic) Diagonály vzestupné (od levé podpory ke středu) a sestupné (od středu k pravé podpoře)
2 Třídy trvání zatížení a jejich příklady EC5-1-1/bod /str.28-29
3 Třídy provozu (vlhkosti) EC5-1-1/bod /str. 29
4 Modifikační součinitel k mod pro třídy vlhkosti a trvání zatížení EC5-1-1/bod 3.1.3/str. 33
5 Deformační součinitel k def pro třídy vlhkosti a trvání zatížení EC5-1-1/bod 3.1.4/str
6 1. Návrh a posouzení střešní desky vodovzdorná překližka: Určení zatížení působícího na překližku 1.1. Stálé zatížení = vlastní tíha = skladba jednotlivých vrstev střechy (např.: plech nebo bitumenové pásy, separační lepenka, překližka -> návrh tl. 3-7 mm ) charakteristické zatížení návrhové zatížení (g G,nepříznivé = 1,35); (Pozn.: g G,příznivé = 1,00 > zde nebudeme počítat) 1.2. Proměnné zatížení Dlouhodobé zatížení = skladové zatížení = 0 Střednědobé zatížení = užitné zatížení = 0 Krátkodobé zatížení = klimatické zatížení = převzít z ocelové haly (zde nebudeme počítat sání větru) charakteristické zatížení návrhové zatížení (g Q = 1,5)
7 1. Návrh a posouzení střešní desky vodovzdorná překližka: 1.3 Posouzení 1.MS (únosnosti) Výpočet ohybového momentu (pro zjednodušení budeme uvažovat pouze jako prostě podepřený nosník o zatěžovací šířce 1 m => [M Ed =(1/8) q.l 2 ]); kde q= g d +q d Stanovení k mod podle tabulky EC5-1-1/bod 3.1.3/str. 33 (třída provozu/vlhkosti: 2) => stálé zatížení k mod = 0,6 krátkodobé zatížení k mod = 0,9 Návrh profilu překližky [W min =M/f m,d ] kde: f m,d = k mod.(f m,k /g M ); k mod převzít z nejkratší dobu trvajícího zatížení (tj. zde k mod = 0,9); f m,k =29 MPa; g M =1,2 ČSN ; EC5-1-1/tab.2.3,str.31 Posouzení normál. napětí v ohybu s m,d (= M Ed /W) f m,d
8 1. Návrh a posouzení střešní desky vodovzdorná překližka: 1.4. Posouzení 2.MS (použitelnosti) Stanovení k def podle tabulky EC5-1-1/bod 3.1.4/str (třída provozu/vlhkosti: 2) => stálé zatížení k 1,def = 1,0 krátkodobé zatížení k 2,def = 0,0 Průhyb od proměnného zatížení [u 2,inst =(5/384).(q.L 4 /E d I)<d lim =L/300] kde: kde q= g k +q k; E d =E/g M ; E=9 GPa; g M =1,0 Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení [u 1,inst =(5/384).(q.L 4 /E d I)] [u net,fin =u 1,inst.(1+k 1,def )+u 2,inst.(1+y 2.k 2,def )<d lim =L/200] kde součinitel kvazistálé hodnoty y 2 =0 (pro stavby ve výšce do 1000 m.n.m) EN-1990
9 2. Návrh a posouzení střešní desky prkenné bednění: Určení zatížení působícího na bednění 2.1. Stálé zatížení = reakce distančních prken, tepelná izolace, vlastní tíha bednění -> návrh bednění tl.24 mm charakteristické zatížení návrhové zatížení (g G,nepříznivé = 1,35) 2.2. Proměnné zatížení Dlouhodobé zatížení = skladové zatížení = 0 Střednědobé zatížení = užitné zatížení = 0 Krátkodobé zatížení = klimatické zatížení = působí jako složka reakce od distančních prken; rozdělit na charakteristické zatížení návrhové zatížení (g Q = 1,5)
10 2. Návrh a posouzení střešní desky prkenné bednění: 2.3. Posouzení 1.MS (únosnosti) Výpočet ohybového momentu (pro zjednodušení budeme uvažovat pouze jako prostě podepřený nosník o zatěžovací šířce 1 m + zatížení osamělým břemenem uprostřed od distančního prkna => [M Ed =(1/8). q.l 2 + (P d.l)/4]); kde q= g d (=vlastní tíha bednění); P d (= reakce přenesená distančním prknem) Stanovení k mod podle tabulky EC5-1-1/bod 3.1.3/str. 33 (třída provozu/vlhkosti: 2) => stálé zatížení k mod = 0,6 krátkodobé zatížení k mod = 0,9 Návrh profilu prkna [W min =M/f m,d ] kde: f m,d = k mod.(f m,k /g M ); k mod převzít z nejkratší dobu trvajícího zatížení (tj. zde k mod = 0,9); f m,k =16 MPa (pro smrkové řezivo tř. S7); g M =1,3 ČSN ; EC5-1-1/tab.2.3,str.31 Posouzení normál. napětí v ohybu s m,d (= M Ed /W) f m,d (poun.: v případě, že nevyhoví, nejdříve přepočíst jako spojitý nosník např. o 3 polích, poté teprve zvyšovat počet podpor)
11 2. Návrh a posouzení střešní desky prkenné bednění: 2.4. Posouzení 2.MS (použitelnosti) Stanovení k def podle tabulky EC5-1-1/bod 3.1.4/str (třída provozu/vlhkosti: 2) => stálé zatížení k 1,def = 1,0 krátkodobé zatížení k 2,def = 0,0 Průhyb od proměnného zatížení [u 2,inst =(1/48).(P k(sníh).l 3 /E d I)<d lim =L/300] kde: E d =E/g M ; E=8 GPa; g M =1,0 Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení [u 1,inst =(5/384).(q.L 4 /E d I)+(1/48).(P.L 3 /E d I)] [u net,fin =u 1,inst.(1+k 1,def )+u 2,inst.(1+y 2.k 2,def )<d lim =L/200] kde q= g k (vlastní tíha bednění); P=P k (stálé)+ P k (proměnné) součinitel kvazistálé hodnoty y 2 =0 (pro stavby ve výšce do 1000 m.n.m) EN-1990
12 3. Návrh a posouzení vaznice dřevěný hranol obdélníkového průřezu: Určení zatížení působícího na vaznici 3.1. Stálé zatížení = zatížení vrstvami nad vaznicí v zatěžovací šířce poloviny vzdálenosti k sousedním vaznicím (tj. krytina, překližka, distanční prkna, tepelná izolace, bednění, vlastní tíha vaznice (návrh profilu) -> vše převést do liniového zatížení) charakteristické zatížení návrhové zatížení (g G,nepříznivé = 1,35) 3.2. Proměnné zatížení Dlouhodobé zatížení = skladové zatížení = 0 Střednědobé zatížení = užitné zatížení = 0 Krátkodobé zatížení = klimatické zatížení = dtto jako zatížení na překližku, převést z uvedené zatěžovací šířky z plošného do liniového; rozdělit na charakteristické zatížení návrhové zatížení (g Q = 1,5)
13 3. Návrh a posouzení vaznice dřevěný hranol obdélníkového průřezu: 3.3 Posouzení 1.MS (únosnosti) Výpočet ohybového momentu (pro zjednodušení budeme uvažovat pouze jako prostě podepřený nosník => [M Ed =(1/8) q.l 2 ]); kde q= g d +q d Stanovení k mod podle tabulky EC5-1-1/bod 3.1.3/str. 33 (třída provozu/vlhkosti: 2) => stálé zatížení k mod = 0,6 krátkodobé zatížení k mod = 0,9 Návrh profilu hranolu [W min =M/f m,d ; W=(1/6)b.h 2 ] kde: f m,d = k mod.(f m,k /g M ); k mod převzít z nejkratší dobu trvajícího zatížení (tj. zde k mod = 0,9); f m,k =22 MPa (pro smrkové řezivo tř. S10); g M =1,3 ČSN ; EC5-1-1/tab.2.3,str.31 Posouzení normál. napětí v ohybu s m,d (= M Ed /W) f m,d (pozn.: nosník zajišťuje prkenné bednění => neposuzujeme jej proti příčné a torzní nestabilitě)
14 3. Návrh a posouzení vaznice dřevěný hranol obdélníkového průřezu: 3.4. Posouzení 2.MS (použitelnosti) Stanovení k def podle tabulky EC5-1-1/bod 3.1.4/str (třída provozu/vlhkosti: 2) => stálé zatížení k 1,def = 1,0 krátkodobé zatížení k 2,def = 0,0 Průhyb od proměnného zatížení [u 2,inst =(5/384).(q k.l 4 /E d I)<d lim =L/300] kde: E d =E/g M ; E=8 GPa; g M =1,0 Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení [u 1,inst =(5/384).(g k.l 4 /E d I)] [u net,fin =u 1,inst.(1+k 1,def )+u 2,inst.(1+y 2.k 2,def )<d lim =L/200] kde součinitel kvazistálé hodnoty y 2 =0 (pro stavby ve výšce do 1000 m.n.m) EN-1990
15 4. Návrh a posouzení prutů vazníku vazník v běžném poli Pásnice zatížena reakcemi vaznic vždy v místě styku se svislicí nebo diagonálou, vodorovné zatížení až po úroveň hlav sloupů přenesou pouze sloupy (popř. až po pozednici je přenesou stěny, je-li vyzděno), výše -> po úroveň okapu vodorovná břemena a nad okapem vektorový rozklad zatížení větrem na svislou a vodorovnou složku (kombinaci se sáním větru v tomto cvičném případě opět nebudeme počítat) Budeme dimenzovat a posuzovat horní tlačenou pásnici, tlačenou diagonálu nad podporou a taženou dolní pásnici, vše pouze na 1.MS (únosnosti), nikoliv na 2.MS (použitelnosti) => do výpočtu zavedeme maximální reakce od vaznic a vodorovné síly od větru Osové síly v prutech vypočteme např. průsečnou a styčníkovou metodou (obdobně jako u ocelové haly)
16 4. Návrh a posouzení horní tlačené pásnice 4.1. Materiál.parametry, třída provozu(vlhkosti) a modif.souč. k mod Charakteristická pevnost v tlaku rovnoběžně s vlákny (dřevo smrk S10) f c,0,k = 20 MPa Modul pružnosti (na 5% kvantilu) E 0,05 = 6,7 GPa Dílčí součinitel materiálu g M = 1,3 Modifikační součinitel pro třídu provozu (vlhkosti) 1 k mod = 0, Určení návrhové pevnosti v tlaku: f c,0,d = k mod. (f c,0,k / g M ) 4.3. Návrh průřezu pásnice: A min =N d /s =N d.g M /f c,0,k profil (orientačně + 100%) Navrhneme obdélníkový profil hraněného řeziva (tj. zaokrouhlení na centimetry, vhodněji sudé, např. 120x160 mm) 4.4. Výpočet průřezových charakteristik a vzpěrné délky (kolmo k ose z): Plocha průřezu A Moment setrvačnosti k ose z (směr větší štíhlosti) I z (= (1/12) bh 3 ) Poloměr setrvačnosti i z (= (I z /A)) Vzpěrná délka L cr = 0,7. L
17 4. Návrh a posouzení horní tlačené pásnice 4.5. Štíhlostní poměr l z l z = L cr /i z [0] 4.6. Určení kritického napětí: s c,crit,z = (p 2. E 0,05 )/l 2 z [MPa] 4.7. Relativní štíhlostní poměr l rel,z l rel,z = (f c,0,k / s c,crit,z ) [0] 4.8. Výpočet dílčího součinitele vzpěrnosti: k z = 0,5. (1+b c (l rel,z - 0,5)+ l rel,z2 ) [0] kde součinitel přímosti b c = 0,2 (řezivo) EC5-1-1/bod 6.3.2/str Výpočet součinitele vzpěrnosti: k c,z = 1/(k z + (k 2 z l rel,z2 )) [0] Výpočet návrhového napětí: s c,0,d = N d /A [MPa] Posouzení tlačeného prutu na vzpěr při vybočení ve směru kolmém k ose z (tj. ve směru větší štíhlosti): s c,0,d / (k c,z. f c,0,d ) 1 [0]
18 Návrh a posouzení tlačené diagonály nad podporou postup je shodný s posouzením tlačené horní pásnice (L cr = L prutu) Studenti, kteří odevzdali včas příklad č.2 nemusejí tlačenou diagonálu počítat Návrh a posouzení tažené dolní pásnice postup je obdobný jako pro tlačený prut, neobsahuje však vzpěr: Pevnost v tahu (rovnoběžně s vlákny): f t,0,d = k mod. (f t,0,k / g M ) kde f t,0,k = 13 MPa (smrk S10); g M = 1,3; k mod = 0,6 Návrh průřezu pásnice: A min =N d / f t,0,d Navrhneme obdélníkový profil hraněného řeziva (tj. zaokrouhlení na centimetry, vhodněji sudé, např. 120x140 mm) Posouzení průřezu pásnice: s t,0,d (= N d /A) f t,0,d -> vyhovuje?
19 5. Posouzení vazníku z lepeného lamelového dřeva Pro zjednodušení budeme v tomto cvičném příkladě považovat veškeré zatížení za rovnoměrné spojité (působící jako liniové [kn.m -1 ]): stálé zatížení = q G = vlastní tíha vazníku a střešního pláště krátkodobé zatížení = q Q = sníh + vítr tlak svislá složka (vodorovnou složku větru pro zjednodušení zanedbáme) Umístění vazníku: uvnitř haly => třída polohy(vlhkosti) 1 Geometrické a materiálové parametry vazníku z lepeného lamelového dřeva: f m,g,k = 24 MPa (charakteristická pevnost v ohybu) f v,g,k = 2,7 MPa (charakteristická pevnost ve smyku) f c,90,g,k = 5,5 MPa (charakteristická pevnost v tlaku kolmo k vláknům) f t,90,g,k = 0,45 MPa (charakter. pevnost v tahu kolmo k vláknům) E 0,mean,g = 11 GPa (modul pružnosti) h ap výška vazníku ve vrcholu (volíme cca 1/15 rozpětí) h 0 výška vazníku v podpoře (dopočítat dle sklonu) a sklon horní hrany vazníku (ve ) u 0 nadvýšení vazníku (volíme cca 0,3-0,5% rozpětí) b šířka vazníku (volíme cca 1% rozpětí)
20 5. Posouzení vazníku z lepeného lamelového dřeva 5.1. Určení návrhových pevností: Návrhová pevnost v ohybu: f m,g,d = k mod. (f m,g,k / g M ) k mod převzít z nejkratší dobu trvajícího zatížení (tj. zde k mod = 0,9) g M = 1,25 Návrhová pevnost ve smyku: f v,g,d = k mod. (f v,g,k / g M ) Návrhová pevnost v tlaku kolmo k vláknům: f c,90,g,d = k mod. (f c,90,g,k / g M ) Návrhová pevnost v tahu kolmo k vláknům: f t,90,g,d = k mod. (f t,90,g,k / g M ) 5.2. Základní kombinace zatížení pro 1.MS: q d = 1,35.g k + 1,5. q k
21 5. Posouzení vazníku z lepeného lamelového dřeva 5.3. Posouzení smyku v průřezu nad podporou: Výpočet smykové síly v podpoře: T d = (q d. L) / 2 Výpočet smykového napětí v průřezu nad podporou: t v,d = 3. T d / (2. b. h 0 ) Posouzení smyku: t v,d f v,g,d -> vyhovuje?
22 5. Posouzení vazníku z lepeného lamelového dřeva 5.4. Posouzení ohybu v kritickém průřezu: Poloha kritického průřezu: x = (h 0. L) / (2. h ap ) Výpočet ohybového momentu v kritickém průřezu: M d = (T d.x) (q d. x 2 / 2) Výpočet normálového napětí v kritickém průřezu: s m,0,d = (1+4.tg 2 a).(6.m d /(b.h x2 )) Posouzení ohybu: s m,0,d f m,g,d -> vyhovuje?
23 5. Posouzení vazníku z lepeného lamelového dřeva 5.5. Posouzení ohybu uprostřed rozpětí vazníku: Výpočet ohybového momentu uprostřed rozpětí: M d = (1/8). (q d.l 2 ) Výpočet normálového napětí v kritickém průřezu: s m,d = k l.(6.m d /(b.h ap2 )) kde k l = (1+1,4.tga+5,4.tg 2 a) Posouzení ohybu: s m,d f m,g,d -> vyhovuje?
24 5. Posouzení vazníku z lepeného lamelového dřeva 5.6. Posouzení tahu kolmo k vláknům ve vrcholu: Výpočet objemu vrcholové části vazníku: V = h ap2.(2-0,5.tga).b a zároveň V 2/3 V b kde b = šířka vazníku; V b = objem celého vazníku V 0 = 0,01 m 3 srovnávací objem Výpočet normálového napětí v tahu kolmo k vláknům: s t,90,d = k p.(6.m ap,d /(b.h ap2 )) kde k p = 0,2.tga k dis = 1,4 ( koeficient rozdělení napětí ve vrcholové části pro sedlové nosníky) Posouzení tahu: s t,90,d k dis.(v 0 /V) 0,2.f t,90,d -> vyhovuje?
25 5. Posouzení vazníku z lepeného lamelového dřeva 5.7. Posouzení průhybu: Stálé zatížení = vlastní tíha vazníku a střešního pláště = q G Krátkodobé zatížení = sníh + vítr tlak svislá složka = q Q Výpočet a posouzení průhybu od krátkodobého zatížení: u 2,inst =(5/384).(q Q.L 4 /E 0,mean,g I y ) d lim =L/300 kde: E 0,mean,g = 11 GPa ; I y = u sedlového vazníku počítáme s momentem setrvačnosti ve třetině rozpětí vazníku Výpočet a posouzení konečného průhybu od stálého a krátkodobého zatížení: u 1,inst =(5/384).(g G.L 4 /E d I) u net,fin =u 1,inst.(1+k 1,def )+u 2,inst.(1+y 2.k 2,def )-u 0 d lim =L/200 kde k 1,def = 0,6; k 2,def = 0,0 (lepené lamelové dřevo v tř.polohy(vlhkosti) 1) kde u 0 = nadvýšení kde součinitel kvazistálé hodnoty y 2 =0 (pro stavby ve výšce do 1000 m.n.m) EN-1990
26 Zadání č.3 k zápočtu K zápočtu k zadání č.3 Dřevěná konstrukce halové stavby vypracovat: přehledný výkres (dispozici) dřevěné konstrukce v měřítku 1:200 půdorys a příčný řez statický výpočet (dle pokynů ve cvičeních) úvodní strana s celkovým náčrtkem výpis zatížení střešní deska překližka a bednění vaznička vazník příhradový (návrh a posouzení horní a dolní pás u středu rozpětí, diagonála nad podporou) Pozn.: diagonálu nad podporou nemusejí počítat studenti, kteří odevzdali příklad č. 2 včas vazník lepený lamelový detaily v měřítku 1:10 (viz pomůcky na webu) Styky: detail uložení vazníku na podporu (sloup nebo zeď) technickou zprávu Název konstrukce, místo stavby, návrhová doba, sněhová a větrová oblast, seizmické, geologické a hydrogeologické podmínky Jednoduchý popis nosné konstrukce jako celku Jednoduchý popis prvků (způsob uchycení, profily) Použitá literatura, normy, SW VŠECHNY LISTY OČÍSLOVAT A PODEPSAT!
27 Konstrukce dřevěné haly výkres (příklad)
28 Konstrukce dřevěné haly výkres (příklad)
29 Konstrukce dřevěné haly výkres (příklad)
Konstrukce haly schéma nosné kce. Prostorové schéma nosné konstrukce haly
Konstrukce haly schéma nosné kce Prostorové schéma nosné konstrukce haly Konstrukce haly rozvržení nosné kce Zadání Jednopodlažní jednolodní ocelová hala, zadáno je rozpětí, počet polí se vzdáleností sloupů,
VíceKonstrukce haly schéma nosné kce. Prostorové schéma nosné konstrukce haly
Konstrukce haly schéma nosné kce Prostorové schéma nosné konstrukce haly Konstrukce haly rozvržení nosné kce Zadání Jednopodlažní jednolodní ocelová hala, zadáno je rozpětí, počet polí se vzdáleností sloupů,
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed zatížení stálá a proměnná působící na sloup v přízemí (tj. stropy všech příslušných
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed [stálé
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceÚloha 5 - Návrh sedlového vazníku
Úloha 5 - Návredlového vazníku V 6 6:57:7-5_Sedlovy vaznik.sm Zatížení a součinitele: Třída_provozu Třída_trvání_zatížení Nejnepříznivější kominace návrhového zatížení, % stálého a 6% sněhu (ze zadání):...
VíceSTANOVENÍ VZPĚRNÝCH DÉLEK PRUTŮ PŘÍHRADOVÉ VAZNICE A PŘÍHRADOVÉHO VAZNÍKU řešený příklad pro BO004
STANOVENÍ VZPĚRNÝCH DÉLEK PRUTŮ PŘÍHRADOVÉ VAZNICE A PŘÍHRADOVÉHO VAZNÍKU řešený příklad pro BO004 Správné určení vzpěrné délky je základním předpokladem pro návrh spolehlivé ocelové konstrukce. Určení
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: dřevěné konstrukce) KOUNITNÍ CENTRU ATKY TEREZY V PRAZE . Základní inormace.. ateriály.. Schéma konstrukce. Zatížení 4. Návrh prvků 5.. Střecha 5.. Skleněná asáda KOUNITNÍ
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
VíceA. 1 Skladba a použití nosníků
GESTO Products s.r.o. Navrhování nosníků I Stabil na účinky zatížení výchozí normy ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1995-1-1 ČSN 731702 modifikace DIN 1052:2004 navrhování dřevěných stavebních
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceGESTO Products s.r.o.
GESTO Products s.r.o. Navrhování nosníků I Stabil na účinky zatížení výchozí normy ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1995 1 1 ČSN 731702 modifikace DIN 1052:2004 navrhování dřevěných stavebních
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
VíceObsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
Vícehttp://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET
http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD 08/2009 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY:
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VíceÚvod Požadavky podle platných technických norem Komentář k problematice navrhování
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ DŘEVOSTAVBY VE VZTAHU K TECHNICKÝM NORMÁM ČSN, PRINCIPY KONSTRUKĆNÍ OCHRANY DŘEVA PETR KUKLÍK Úvod Požadavky podle platných technických norem Komentář
VíceIng. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ 02 STATICKÝ VÝPOČET
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES 02 STATICKÝ VÝPOČET
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZASTŘEŠENÍ SPORTOVNÍ HALY VE VSETÍNĚ THE ROOF STRUCTURE OF THE SPORT HALL IN VSETÍN
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES ZASTŘEŠENÍ SPORTOVNÍ
VíceAkce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy Investor: Město Modřice Náměstí Svobody 93 664 42 Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Vypracoval: Ing. Miroslav Dorazil Ivanovické náměstí 404/28a
Více6 Mezní stavy únosnosti
6 Mezní stavy únosnosti U dřevěných onstrucí musíme ověřit jejich mezní stavy, teré se vztahují e zřícení nebo jiným způsobům pošození onstruce, při nichž může být ohrožena bezpečnost lidí. 6. Navrhování
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VíceInvestor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP 04-2015
první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
Více1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012
Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012 Úkol řešte ve skupince 2-3 studentů. Den narození zvolte dle jednoho člena skupiny. Řešení odevzdejte svému cvičícímu. Na symetrické prosté krokevní
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ Tento materiál slouží výhradně jako pomůcka do cvičení a v žádném případě objemem ani typem informací nenahrazuje náplň přednášek. Obsah VNITŘNÍ SÍLY PRÍHRADOVÉ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ A LOGISTICKÉ ÚČELY OFFICE AND LOGICTIC BUILDING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ
VíceVýstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)
Výstavba nového objektu ZPS na LKKV Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUČKNÍ ŘEŠENÍ Statický posudek a technická zpráva
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Dvoulodní sportovní hala Two-Bay Sports Hall Statický výpočet Květen 2017 Vypracoval: Jan
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceOBSAH. 1. zastřešení 2. vodorovné nosné konstrukce 3. svislé nosné konstrukce 4. založení stavby
OBSAH 1. zastřešení 2. vodorovné nosné konstrukce 3. svislé nosné konstrukce 4. založení stavby místo stavby: RD č.p. 411 na parc. 1279, Praha 22 - Uhříněves investor: Letá Alexandra a Eugen Letý, U kombinátu
VíceRIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: Praha 4 fax:
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) Zakriveny-sedlovy-vaznik.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 25.00 R=18.18 1.40 1.30 2.90 21.00 4.60 10.63 6.47 1.00 1.20 9.80 11.90 1.50 Typ nosníku = N.sedlové
VíceD STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ - TECHNICKÁ ZPRÁVA - STATICKÝ VÝPOČET Vypracoval: Ing. Andrej Smatana Autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb ČKAIT: 1005325 Tel.: 608 363 318 web: www.statikastaveb.eu
VíceBO04 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO04 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ Tento materiál slouží výhradně jako pomůcka do cvičení a v žádném případě objemem ani typem informací nenahrazuje náplň přednášek. Obsah VNITŘNÍ SÍLY PRÍHRADOVÉ
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Sportovní hala s bazénem Štěpán Kandl ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ
VíceRBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn
RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn Zdivo zadní stěny suterénu je namáháno bočním zatížením od zeminy (lichoběžníkovým). Obecně platí, že je výhodné, aby bočně namáhaná
VíceDiplomová práce OBSAH:
OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis
VíceSTATICKÉ TABULKY stěnových kazet
STATICKÉ TABULKY stěnových kazet OBSAH ÚVOD.................................................................................................. 3 SATCASS 600/100 DX 51D................................................................................
VíceNK III ocelové a dřevěné konstrukce (cvičení) Ústav nosných konstrukcí FA ČVUT
NK III ocelové a dřevěné konstrukce (cvičení) Ústav nosných konstrukcí FA ČVUT http://15122.fa.cvut.cz středa: Ing. Marián VEVERKA, Ph.D. (512) marianveverka@seznam.cz čtvrtek: Ing. Martin POSPÍŠIL, Ph.D.
Více13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky
13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VíceTruss4 verze 11. Rozšířené možnosti generátoru zatížení Generátor zatížení obsahuje dvě nová stálá zatížení:
Truss4 verze 11 Byla vydána verze 11 programu Truss4, která přináší novinky, které jsou popsány v tomto dokumentu. Současně s vydáním nové verze bychom rádi upozornili na komplikace, které se mohou na
VíceÚloha 6 - Návrh stropu obytné budovy
0 V 06 7:4: - 06_Tramovy_strop.sm Úloha 6 - Návrh stropu obytné budovy Zatížení a součinitele: Třída_provozu Délka_trvání_zatížení Stálé zatížení (odhad vlastní tíhy stropu): g k Užitné zatížení: Užitné
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
Vícelist číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
Více3 Návrhové hodnoty materiálových vlastností
3 Návrhové hodnoty materiálových vlastností Eurokód 5 společně s ostatními eurokódy neuvádí žádné hodnoty pevnostních a tuhostních vlastností materiálů. Tyto hodnoty se určují podle příslušných zkušebních
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
VíceRIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21.
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) PrimyNosnikSozubemAprostupem.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 0.00 1.08 0.00 1.08 0.50 20.00 Typ nosníku = N.konstatní výšky Délka nosníku = 21.00 m Sklon
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
Více4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí
4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí 4.1 Statické systémy Tab. 4.1 Statické systémy podle namáhání Namáhání hlavního nosného systému Prostorové uspořádání Statický systém Schéma Charakteristické
VíceStavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015
2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190
Více4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil Výpočet zatížení stropní deska Skladbu podlahy a hodnotu užitného zatížení převezměte z 1. úlohy. Uvažujte tloušťku ŽB desky, kterou jste sami navrhli ve 3.
VíceBetonové a zděné konstrukce 2 (133BK02)
Podklad k příkladu S ve cvičení předmětu Zpracoval: Ing. Petr Bílý, březen 2015 Návrh rozměrů Rozměry desky a trámu navrhneme podle empirických vztahů vhodných pro danou konstrukci, ověříme vhodnost návrhu
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
47/2016 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
VíceVe výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
VícePrůmyslové haly. Halové objekty. překlenutí velkého rozponu snížení vlastní tíhy konstrukce. jednolodní haly vícelodní haly
Průmyslové haly Halové objekty překlenutí velkého rozponu snížení vlastní tíhy konstrukce průmyslové haly do 30 m rozpětí haly velkých rozpětí jednolodní haly vícelodní haly bez jeřábové dráhy jeřáby mostové
VíceProjekt 3. Zastřešení sportovní haly založené na konceptu Leonardova mostu: statická analýza
Projekt 3 Zastřešení sportovní haly založené na konceptu Leonardova mostu: statická analýza Vypracovala: Bc. Karolína Mašková Vedoucí projektu: Doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D. Konzultace: Ing. Ladislav Svoboda,
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceStavebně konstrukční část
Ing.Jiří Švec projektová kancelář Ing.Jiří Švec Sadová 275, 431 56 Mašťov Akce: stavební práce na RD Valtířov k.ú. Ústí nad Labem, č.par. 237 Investor : Dolanský Jan, Ústecká 152, 410 02 Malé Žernoseky
VíceNOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU 02 STATICKÝ VÝPOČET
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
VícePODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling
PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling Objednavatel: M.T.A., spol. s r.o., Pod Pekárnami 7, 190 00 Praha 9 Zpracoval: Ing. Bohumil Koželouh, CSc. znalec v oboru
VícePřijímací zkoušky na magisterské studium, obor M
Přijímací zkoušky na magisterské studium, obor M 1. S jakou vnitřní strukturou silikátů (křemičitanů), tedy uspořádáním tetraedrů, se setkáváme v přírodě? a) izolovanou b) strukturovanou c) polymorfní
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova, 62 00 Brno Sdružení tel. 2 286, 60 323 6 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/, PSČ 60 82 KOMPETENČNÍ
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
Více2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ. SŠS Jihlava ING.
2014/2015 STAVEBNÍ KONSTRUKCE SBORNÍK PŘÍKLADŮ PŘÍKLADY ZADÁVANÉ A ŘEŠENÉ V HODINÁCH STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ SŠS Jihlava ING. SVOBODOVÁ JANA OBSAH 1. ZATÍŽENÍ 3 ŽELEZOBETON PRŮHYBEM / OHYBEM / NAMÁHANÉ PRVKY
VíceSpoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR.
Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny JMÉNO PŘEDMĚT Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR. TŘÍDA 3. ročník ROK 28 Bibliografická citace: PILGR, M. Dřevěné konstrukce. Spoje se styčníkovými
VícePružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
VíceLVL lepené vrstvené dřevo Nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva
LVL lepené vrstvené dřevo Nosné stavební prvky přirozeně ze dřeva CERTIFIKÁT dle ČSN EN 14374 DOPORUČENÉ POUŽITÍ Sloupky, krokve, prahy, rámy, zesílení okenních a dveřních otvorů, nosníky, průvlaky, zesílení
VíceTechnická zpráva a statický výpočet
Ing. Ferdian Jaromír, ferdi,výškovická 155, Ostrava-Výškovice, 700 30 Kancelář ul. Ruská 43, Ostrava-Vítkovice, 703 00, Tel. : 596693749, 603259826, Fax. :596693751 e-mail ferdian@mto-ok.cz, www.projektyostrava.cz,
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Více29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
VícePrincipy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
VíceManuál. Návrh dřevěných konstrukcí
Manuál Návrh dřevěných konstrukcí Návrh dřevěných konstrukcí Obsah Vlastnosti materiálu... 7 Parametry dřeva... 7 Nastavení parametrů pro návrh... 9 Provedení posudku... 11 Podrobný posudek... 11 Úvod
VícePrůmyslové haly. překlenutí velkého rozponu snížení vlastní tíhy konstrukce. průmyslové haly do 30 m rozpětí haly velkých rozpětí
Průmyslové haly Halové objekty překlenutí velkého rozponu snížení vlastní tíhy konstrukce průmyslové haly do 30 m rozpětí haly velkých rozpětí jednolodní haly vícelodní haly bez jeřábové dráhy jeřáby mostové
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES ZASTŘEŠENÍ ODBAVOVACÍ
VíceDesky Trámy Průvlaky Sloupy
Desky Trámy Průvlaky Sloupy Deska působící: v jednom směru ve dvou směrech Rozpětí l až 8 m h ~ l / 26, až 0,30 m M ~ w l 2 /8 Přednosti: -větší tuhost než u bezhřibové desky - nižší než bezhřibová deska
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík
STATICKÝ VÝPOČET Zpracovatel : Zodpovědný projektant : Vypracoval : Ing. Pavel Charous Ing. Jan Blažík Stavebník : Místo stavby : Ondřejov u Rýmařova z.č. : Stavba : Datum : 06/2015 Stáj pro býky 21,5
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VíceDřevěné konstrukce. Dřevo - od nepaměti. Zavedení výroby řeziva na pilách Výroba kovových spojovacích prostředků Lepené konstrukce
Dřevěné konstrukce Dřevo - od nepaměti prosté přístřešky z větví kolové stavby srubové stavby hrázděné konstrukce Zavedení výroby řeziva na pilách Výroba kovových spojovacích prostředků Lepené konstrukce
VíceTeorie prostého smyku se v technické praxi používá k výpočtu styků, jako jsou nýty, šrouby, svorníky, hřeby, svary apod.
Výpočet spojovacích prostředků a spojů (Prostý smyk) Průřez je namáhán na prostý smyk: působí-li na něj vnější síly, jejichž účinek lze ekvivalentně nahradit jedinou posouvající silou T v rovině průřezu
Více