Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva

Transkript

1 Změna Stručný popis změny Datum Podpis Zodpovědný projektant: Ing. Petr Vašíček Ing. Petr Vašíček Ing. Petr Vašíček Místo stavby: Katastr: Investor: stavby: Objekt: Projektant: Dolní Bečva 578, p.č. st. 939 Dolní Bečva Vypracoval:, Dolní Bečva 340, Dolní Bečva Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva SO 01 - Základní škola - Budova A SO 01.1 Architektonické a stavebně-technické řešení Ing. Petr Vašíček Sluneční 2402 Rožnov pod Radhoštěm ČKAIT Datum Stupeň Zak. číslo Formát Měřítko Číslo paré 01/2012 DSP A4 výkresu: Technická zpráva Číslo výkresu

2 OBSAH: ÚČEL OBJEKTU IDENTIFIKACE OBJEKTU URBANISTICKÉ A ARCHITEKTONICKÉ ŘEŠENÍ KAPACITY, UŽITKOVÉ PLOCHY, OBESTAVĚNÉ PROSTORY, ZASTAVĚNÉ PLOCHY, ORIENTACE, OSVĚTLENÍ A OSLUNĚNÍ KAPACITY OSLUNĚNÍ, OSVĚTLENÍ Rozsah posudku oslunění Podklady pro posudek : Metoda posouzení Výstupní sestavy z programu WDLS Praktické hodnocení Závěr a vyhodnocení Dodatek popis vstupních dat TECHNICKÉ A KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ OBJEKTU, JEHO ZDŮVODNĚNÍ VE VAZBĚ NA UŽITÍ OBJEKTU A JEHO POŽADOVANÁ ŽIVOTNOST Základové konstrukce Svislé nosné konstrukce Svislé nenosné konstrukce Vodorovné nosné konstrukce Výplně otvorů Tepelné izolace Povrchové úpravy Bourací práce TEPELNĚ TECHNICKÉ VLASTNOSTI STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ A VÝPLNÍ OTVORŮ STAVEBNÍ KONSTRUKCE Střecha půdní vestavby Stěna příčky k nevyužité půdě Předstěna v úrovni atiky Strop na půdu Podlaha podkroví Legenda OKENNÍ VÝPLNĚ ZPŮSOB ZALOŽENÍ OBJEKTU S OHLEDEM NA VÝSLEDKY INŽENÝRSKO-GEOLOGICKÉHO POSUDKU A HYDROGEOLOGICKÉHO PRŮZKUMU VLIV STAVBY NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ A ŘEŠENÍ PŘÍPADNÝCH NEGATIVNÍCH ÚČINKŮ VLIV STAVBY NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ Emise do ovzduší Emise hluku a vibrací Emise záření F - 1 z F

3 7.2. KATEGORIZACE ODPADŮ Odpady vzniklé v průběhu výstavby a jejich likvidace DOPRAVNÍ ŘEŠENÍ OCHRANA STAVBY PŘED ŠKODLIVÝMI VLIVY VNĚJŠÍHO PROSTŘEDÍ DODRŽENÍ OBECNÝCH POŽADAVKŮ NA VÝSTAVBU F - 2 z F

4 Účel objektu 1.1. Identifikace objektu stavby: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva Místo stavby: Dolní Bečva č.p. 578 Katastrální území: Dolní Bečva, Okres: Vsetín Číslo parcely: st. 939, 229/1 Investor:, Dolní Bečva 340, Stupeň dokumentace: Projekt pro stavební povolení Datum zpracování: 01/2012 Předložená projektová dokumentace řeší provedení půdní vestavby v části podkroví Základní školy na Dolní Bečvě, nového přístupového schodiště, dvou učeben, kabinetů, prostor šaten a sociálního zázemí vč. kanalizace, elektroinstalace, rozvodů vody a topení. Stavebními úpravami dojde k vytvoření dvou nových učeben - učebny výpočetní techniky a učebny fyziky a chemie včetně dvou kabinetů, sociálního zázemí a železobetonového přístupového schodiště. Po zbudování dojde k přesuny učebny výpočetní techniky do nových prostor, čímž dojde k uvolnění prostor v 1.NP, do kterých bude umístěna část místní mateřské školky. V části půdní vestavby bude provedena nová elektroinstalace, budou upraveny nebo provedeny nové rozvody vody, topení, kanalizace, vzduchotechniky. Provedeny bourací práce dle dokumentace Zhotoveno nové přístupové schodiště Osazeny nová střešní okna Na části půdní vestavby provedeny nové povrchové úpravy jako obklady a dlažby, provedeny nové rozvody elektroinstalace, kanalizace, topení, rozvody vody a vzduchotechniky Stavební úpravy viz níže 2. Urbanistické a architektonické řešení Stavebními úpravami dojde ke změně vzhledu střechy objektu hlavní budovy školy. Do střechy budou osazena kyvná střešní okna s oplechováním v barvě krytiny. F - 3 z F

5 3. Kapacity, užitkové plochy, obestavěné prostory, zastavěné plochy, orientace, osvětlení a oslunění 3.1. Kapacity Stavbou dojde ke změně podlahové plochy. Půdní vestavbou dojde k vytvoření dvou nových učeben včetně kabinetů a sociálního zázemí Předpokládaný počet studentů 3.01 Předpokládaný počet studentů osob + 1 vyučující 30 osob + 1 vyučující Kubatura vzduchu učebny: 191 m 3 (max počet osob stanoven 191/5,3m 3 /osoba = 36 osob) Plocha učebny výpočetní techniky + kabinet: 71,04 m ,57 m 2 Plocha učebny fyziky a chemie + kabinet: 71,10 m ,19 m 2 Přístupová chodba + schodiště: 113,31 m 2 Vstupní prostor, volná plocha: 51,95 m 2 Plochy hygienického zázemí - dívčí 16,19 m 2 - chlapecké 19,21 m 2 - úklid + WC učitelů 6,25 m 2 Nový obestavěný prostor 1173 m Oslunění, osvětlení V půdní vestavbě bude zajištěno oslunění a výměna vzduchu v učebnách bude zajištěna přirozeným větráním pomocí střešních oken, která budou mít žaluzie a ovládána budou pomocí teleskopické ovládací tyče. Pro zajištění účinného větrání, budou okna otevírána dokořán 3-4krát denně po dobu max. 5 minut tak, aby bylo vytvořeno proudění vzduchu. Toto krátké intenzivní větrání zajistí, že se nábytek, ani stěny v průběhu větrání neochladí pod teplotu rosného bodu. Výměnou vnitřního vlhkého vzduchu za sušší venkovní vzduch budou ušetřeny i náklady na vytápění, protože voda obsažená ve vzduchu absorbuje mnoho tepla. Přiměřené větrání tedy výrazně zamezuje vzniku kondenzace v budovách. V zimním období budou prostory větrány pomocí integrované mikroventilace střešních oken. Profese vytápění počítá při návrhu otopných těles se zvýšenou infiltrací vzduchu v zimním období. V nově vybudovaných místnostech bude provedena nová elektroinstalace včetně světelných zdrojů. V učebnách je osvětlení doloženo výpočtem viz elektroinstalace. V nedotčených místnostech, tj. nevyužitá část půdy, bude osvětlení stávající. F - 4 z F

6 Rozsah posudku oslunění Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva Předložená projektová dokumentace řeší provedení půdní vestavby v části podkroví Základní školy na Dolní Bečvě, zhotovení nového přístupového schodiště, dvou učeben, kabinetů a sociálního zázemí vč. kanalizace, elektroinstalace, rozvodů vody a topení. Stavebními úpravami dojde k vytvoření dvou nových učeben - učebny výpočetní techniky a učebny fyziky a chemie včetně dvou kabinetů, sociálního zázemí a železobetonového přístupového schodiště. Po zbudování dojde k přesunu učebny výpočetní techniky do nových prostor, čímž dojde k uvolnění prostor v 1.NP, do kterých bude umístěna část místní mateřské školky. V části půdní vestavby bude provedena nová elektroinstalace, budou upraveny nebo provedeny nové rozvody vody, topení, kanalizace, vzduchotechniky. Jsou posuzovány učebna výpočetní techniky a učebna jazyků. Navrhovaný prostor je prosvětlen střešními okny firmy VELUX M10 s izolačním dvojsklem. Posudek se skládá z textové části a výsledků z počítače, které budou uloženy v archivu zpracovatele posudku Podklady pro posudek : - projektová dokumentace výše uvedené akce - ČSN Denní osvětlení budov - program "WDLS - Výpočet denního osvětlení dle ČSN pro Windows" pro počítač PC vypracovaný Astra spol s r.o. - Zlín - Grafický výstup - výpočet dle uvedeného programu Metoda posouzení Posudek je proveden dle požadavků ČSN Denní osvětlení budov (dále jen ČSN). K výpočtu činitele denní osvětlenosti (dále jen č.d.o. = D), je použito programu WDLS pro výpočet denního osvětlení budov vypracovaném Astra spol. s r.o. - Zlín. Při výpočtu činitele denního osvětlení se celková hodnota č.d.o. s výhodou rozdělí na tři základní jiným způsobem počítané části. Těmito částmi jsou oblohová složka, získaná od jasu rovnoměrně zatažené oblohy, dále vnější odražená složka, získaná od případných vnějších překážek - budov a v poslední řadě vnitřní odražená složka generovaná odrazy světla uvnitř místnosti. Na výpočet oblohové složky jsou na rozdíl od odražených složek v ČSN uvedeny poměrně přesné požadavky a použitý algoritmus je samozřejmě splňuje. Jedná se o klasickou F - 5 z F

7 bodovou metodu výpočtu osvětlenosti, kde zdrojem světla je obloha viděná skrz okno. V ČSN je definován průběh poměrného jasu oblohy, který závisí na zadaném druhu terénu. V programu je použita metoda dělení. Znamená to, že okenní otvory jsou podle zadaného dělícího poměru děleny na dílčí části tak, aby tyto jednotlivé části mohly být považovány za bodové zdroje. Metodu tak lze nazvat také numerickou integrací, spočívající v součtu dílčích příspěvků jednotlivých částí otvorů. Přitom jsou respektovány všechny činitele ztrát světla definovaných v ČSN, metoda je nezávislá na tom, zda se jedná o boční nebo horní soustavu otvorů. Výpočet vnější odražené složky se provádí zjednodušených způsobem. Tento způsob spočívá v tom, že se výpočet provádí shodně jako u oblohové složky, pouze jednotlivé příspěvky jsou poníženy vynásobením jasu oblohy činitelem poměru jasu překážky a oblohy. Pro výpočet vnitřní odražené složky byla použita metoda mnohonásobných odrazů s numerickou integrací, která je univerzální pro boční i horní soustavy. Výsledky z počítače jsou vytisknuty formou matice hodnot činitele denní osvětlenosti v % pro zadanou síť kontrolních bodů. Hodnoty č.d.o. jsou zaznačeny do půdorysu a případně se nakreslí izofoty o stejné hodnotě č.d.o. - viz obrazová příloha. F - 6 z F

8 Výstupní sestavy z programu WDLS Učebna jazyků Vstupní data : Učebna jazyků Délka místnosti Šířka místnosti Výška místnosti Čistota interieru Čistota exterieru Druh terénu (1-tmavý,2-sníh) Odraznost stropu Odraznost stěn 1,2,3,4 Odraznost podlahy Odraznost vnitřku světlíku Odraznost vnějšku světlíku Průměrná odraznost terénu Průměrná odraznost překážek Činitel znečištění Soustava horních otvorů 1 - střešní okno Souřadnice rohu 1. otvoru x,y,z Vektor délky x,y,z Vektor výšky x,y,z Vektor ostění x,y,z Vektor rozteče x,y,z Počet otvorů podle rozteče Druh světlíku Druh zasklení Počet skel okna Koeficient prostupu 1 skla Koeficient konstrukce okna Koeficient regulačních zařízení Koeficient stínění budovou Průměrná odraznost otvoru Metoda výpočtu vnitřních odrazů mm 6000 mm 3000 mm mm mm mm mm mm Mnohonás.odrazy Činitel denní osvětlenosti [] celkový Souřadnice z: 850 Y,X--> Č.d.o. minimální: 2.03 Č.d.o. maximální: Č.d.o. střední: Rovnoměrnost 0.04 F - 7 z F

9 Učebna výpočetní techniky Vstupní data : Učebna výpočení techniky Délka místnosti Šířka místnosti Výška místnosti Čistota interieru Čistota exterieru Druh terénu (1-tmavý,2-sníh) Odraznost stropu Odraznost stěn 1,2,3,4 Odraznost podlahy Odraznost vnitřku světlíku Odraznost vnějšku světlíku Průměrná odraznost terénu Průměrná odraznost překážek Činitel znečištění Soustava horních otvorů 1 - střešní okno Souřadnice rohu 1. otvoru x,y,z Vektor délky x,y,z Vektor výšky x,y,z Vektor ostění x,y,z Vektor rozteče x,y,z Počet otvorů podle rozteče Druh světlíku Druh zasklení Počet skel okna Koeficient prostupu 1 skla Koeficient konstrukce okna Koeficient regulačních zařízení Koeficient stínění budovou Průměrná odraznost otvoru Metoda výpočtu vnitřních odrazů mm 6000 mm 3000 mm mm mm mm mm mm Mnohonás.odrazy Činitel denní osvětlenosti [] celkový Souřadnice z: 850 Y,X--> Č.d.o. minimální: 1.88 Č.d.o. maximální: Č.d.o. střední: Rovnoměrnost 0.04 F - 8 z F

10 Praktické hodnocení Posouzení místnosti jazyková učebna Druh osvětlení boční Místnost je zařazena do IV. třídy zrakové činnosti - středně přesná. Požadované minimální hodnoty : minimální č.d.o. D min = 1,5 % rovnoměrnost d.o. Rn = min 0,2 Prostor vyhovující normě je mezi izofotou č.d.o. 1,5. Těmto požadavkům vyhovují všechny kontrolní body. Prostor nevyhoví normě z hlediska rovnoměrnosti denního osvětlení (vypočtená Rn = 0,04), proto se doporučuje kombinace s umělým osvětlením ve funkčně vymezené části místnosti. Posouzení místnosti počítačová učebna Druh osvětlení boční Místnost je zařazena do IV. třídy zrakové činnosti - středně přesná. Požadované minimální hodnoty : minimální č.d.o. D min = 1,5 % rovnoměrnost d.o. Rn = min 0,2 Prostor vyhovující normě je mezi izofotou č.d.o. 1,5. Těmto požadavkům vyhovují všechny kontrolní body. Prostor nevyhoví normě z hlediska rovnoměrnosti denního osvětlení (vypočtená Rn = 0,04), proto se doporučuje kombinace s umělým osvětlením ve funkčně vymezené části místnosti Závěr a vyhodnocení Posuzované místnosti vyhoví požadavkům ČSN v bodech zadané kontrolní sítě. Dle výpočtu není plně vyhovující denní osvětlení učeben, kdy z důvodů stavebně konstrukčního řešení nelze plně dosáhnout hodnot rovnoměrnosti, je navrženo sdružené osvětlení, resp. doplňující umělé osvětlení s ohledem na zrakové činnosti žáků, zejména ve funkčně vymezených částech učeben. V odborných učebnách jazyků a učebně výpočetní techniky se předpokládá spíše krátkodobý pobyt žáků (2 hodiny 1x týdně) 9 z 31

11 Dodatek popis vstupních dat Odraznosti Byly zadány činitele odrazu světla : - pro strop 0,7 0,75 - pro stěny 0,5 0,6 - pro podlahu 0,15 0,3 Tyto činitele stropu odpovídají bílé barvě malby, u stěn bílé, případně krémově béžové nebo světlým odstínům žluté a zelené. Osvětlovací otvory Členění oken je patrné z výkresové dokumentace. Byly uvažovány tyto rozměry : ročně. šířka rámu pevného zasklení - 7 cm okenní sloupek - 10 cm + otvíravé křídlo cm - šířka rámu výkladců - 10 cm Okna jsou zasklená izolačním dvojsklem s prostupem světla 82 %. Čištění oken min. 3x Venkovní překážky Venkovní překážky jsou zadány rozměry určenými na základě projektové dokumentace. Dalším údajem u venkovních překážek je hodnota poměru jasů překážky a oblohy. Tvůrce programu v uživatelské příručce doporučuje volit tuto hodnotu v rozmezí 0,1 0,2. Hodnota je přímo úměrná odrazivosti povrchu. Byla zvolena hodnota 0,1. 10 z 31

12 4. Technické a konstrukční řešení objektu, jeho zdůvodnění ve vazbě na užití objektu a jeho požadovaná životnost Předložená projektová dokumentace řeší provedení půdní vestavby v části podkroví Základní školy na Dolní Bečvě, zhotovení nového přístupového schodiště, dvou učeben, kabinetů, prostor budoucích šaten a sociálního zázemí vč. kanalizace, elektroinstalace, rozvodů vody a topení. Stavebními úpravami dojde k vytvoření dvou nových učeben - učebny výpočetní techniky a učebny fyziky a chemie včetně dvou kabinetů, sociálního zázemí a železobetonového přístupového schodiště. Po zbudování dojde k přesunu učebny výpočetní techniky do nových prostor, čímž dojde k uvolnění prostor v 1.NP, do kterých bude umístěna část místní mateřské školky. V části půdní vestavby bude provedena nová elektroinstalace, budou upraveny nebo provedeny nové rozvody vody, topení, kanalizace, vzduchotechniky. Provedeny bourací práce dle dokumentace Zhotoveno nové přístupové schodiště Osazeny nová střešní okna Na části půdní vestavby provedeny nové povrchové úpravy jako obklady a dlažby, provedeny nové rozvody elektroinstalace, kanalizace, topení, rozvody vody a větrání Stavební úpravy provedeny - viz níže Základové konstrukce Základové konstrukce nebudou obnažovány ani upravovány bez zásahu Svislé nosné konstrukce Svislé nosné konstrukce budou vyzděné stěny z tvárnic typu YTONG tl. 300 mm, sloužící k vynesení střešní konstrukce. Toto řešení vychází z podkladů projektu "Rekonstrukce střechy ZŠ Dolní Bečva" z roku Překlady nad otvory jsou tvořeny také ze systému typu Ytong Svislé nenosné konstrukce Příčky budou vyzděny z pórobetonových tvárnic typu YTONG tl. 100 a 150 mm na tmel Vodorovné nosné konstrukce Překlady nad otvory jsou navrženy z nosných překladů YTONG. Nosná konstrukce dvouramenného schodiště je navržena jako želozobetonová, s povrchovou úpravou keramickým obkladem Výplně otvorů Výplň otvoru střešní okna, jsou navržena typu VELUX GGU M10 v sestavách po dvou kusech osazené žaluziemi a ovládací tyčí. V sociálním zázemí dvě okna typu VELUX GGU M06 11 z 31

13 Tepelné izolace Na očištěnou nosnou konstrukci podlahy podkroví bude položen polystyren EPS 100 S Stabil tl. 50 mm. Mezi očištěné prvky šikmin krovu bude vložena tepelná izolace typu ISOVER DOMO tl. 180 mm. Při realizaci sádrokartonového podhledu bude za nosný rošt pod parotěsnou fólii položena tepelná izolace typu Isover tl.80 mm. Stávající atiky budou přitepleny z vnitřní strany polystyrenem EPS 70 F tl. 100 mm, poté bude v rámci SDK předstěn vložena tepelná izolace typu ISOVER TWIN v tl. 60 mm mezi rastr konstrukce SDK. Stropní konstrukce bude zateplena minerální vatou ve skladbě mm ISOVER DOMO Pro zajištění tepelné pohody a zamezení úniků tepla bude provizorně zateplena dělící stěna mezi využitou a nevyužitou částí půdního prostoru pomocí tepelné izolace pěnového polystyrenu EPS 70F tl. 120 mm Povrchové úpravy Povrchová úprava klempířských prvků oplechování střešních oken bude navazovat na stávající stav a barvu střešního pláště. V interiéru bude povrchová úprava svislých konstrukcí v podobě vápenocementové omítky nebo keramického obkladu dle účelu místností. Stropy a šikminy střešního pláště budou provedeny ze sádrokartonových desek. Jako povrchová úprava podlah je navržena převážně keramická dlažba v protiskluzové úpravě nebo povlaková krytina PVC Bourací práce Bourání svislých konstrukcí 1) Konstrukční prvky mohou být odstraněny jen při ručním bourání tehdy, nejsou-li zatíženy. 2) Při bourání zdí, které stabilizují vystupující konstrukce (balkony, arkýře, apod.), musí být tyto konstrukce zajištěny, aby nedošlo k nežádoucí ztrátě jejich stability. 3) Ruční bourání nosných konstrukcí se provádí zásadně vertikálním směrem shora dolů. 4) Při bourání pomocí strojů se venkovní zdi strhávají vždy z vnější strany objektu. U přízemních objektů bez podsklepení se může bourání provádět z vnitřku objektu, jsou-li odstraněny vodorovné prvky nad místem stroje. Je zakázáno strhávat zdi rozhoupáváním. 5) Před bouráním příček pod vodorovnými konstrukcemi je nutno ověřit, zda nemají nosnou funkci. 6) Únosnost vodorovných konstrukcí, na které se bude strhávat materiál, se v případě potřeby zvyšuje podpěrami. 7) Ruční strhávání stěn a pilířů pomocí pák nebo zvedáků je zakázáno. 8) U konstrukcí, u kterých není zajištěna jejich stabilita, je zakázáno používat jednoduchých žebříků k uvazování lan a háků ke strhávané části konstrukce. 12 z 31

14 5. Tepelně technické vlastnosti stavebních konstrukcí a výplní otvorů 5.1. Stavební konstrukce Střecha půdní vestavby Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečvě Místo: Dolní Bečva č.p. 578 Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: petr.vasicek@post.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 SCH1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45 včetně Poznámka: Střecha podkroví Konstrukce je hodnocena pro tyto podmínky: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,100 m 2.K/W p di = Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2.K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2.K/W Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg.K) W/(m.K) W/(m.K) Sádrokarton ,0 9,0 1,000 0,150 0,220 0,00 0,045 1,0 3, ,4 Vzduch 4 cm ,0 1,0 1,000 0,280 0,280 0,00 1,0 3, Polyetylénová fólie , ,0 1,000 0,350 0,350 0,00 1,0 3, DOMO ,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,10 1,0 3, DOMO ,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,25 1,0 3, Dřevo měkké kolmo k vláknům ,0 157,0 1,000 0,150 0,180 0,00 0,029 1,0 3, Lepenka A 400H , ,0 1,000 0,210 0,210 0,00 1,0 3, ,4 Vzduch 4 cm ,0 1,0 1,000 0,280 0,280 0,00 1,0 3, Beton hutný (2100) ,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m.K) W/(m.K) m 2.K/W C m/s Pa Sádrokarton Z vr. 12,50 0,220 0,220 0,057 20,4 9,0 0, ,4 Vzduch 4 cm Z vr. 40,00 0,280 0,280 0,143 20,1 1,0 0, Polyetylénová fólie Z vr. 0,10 0,350 0,350 0,000 19, ,0 65, DOMO 8 Z vr. 80,00 0,039 0,043 1,865 19,3 1,0 0, DOMO 18 Z vr. 180,00 0,039 0,049 3,692 8,4 1,0 0, Dřevo měkké kolmo k vláknům Z vr. 24,00 0,180 0,180 0,133-13,0 157,0 20, Lepenka A 400H Z vr. 0,70 0,210 0,210 0,003-13, ,0 11, ,4 Vzduch 4 cm Z vr. 40,00 0,280 0,280 0,143-13,8 1,0 0, Beton hutný (2100) Z vr. 30,00 1,230 1,230 0,024-14,6 17,0 2, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2.K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci 13 z 31

15 SCH1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,161 W/(m 2.K) Celková měrná hmotnost m = 85,9 kg/m 2 Tepelný odpor R = 6,061 m 2.K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 6,201 m 2.K/W Difuzní odpor Z p = 102, m/s Průběh teploty v konstrukci q si 20,4 C 1. 20,1 C 2. 19,3 C 3. 19,3 C 4. 8,4 C ,0 C ,8 C ,8 C ,6 C q se -14,8 C Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par AB 2300 Pa 1150 Pa 575 Pa Zp p d p" d Z pa = 68,1,10 9 m/s Z pb = 68,4,10 9 m/s A = 312 mm B = 313 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,21126 W/(m 2.K); Zaokrouhleno: U = 0,21 W/(m 2.K); požadovaný U N = 0,24 W/(m 2.K); doporučený U rec = 0,16 W/(m 2.K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,05 W/(m 2.K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,984 Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,078 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -0,269 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení vlhkosti : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. 14 z 31

16 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Místo: Dolní Bečva č.p. 578 Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: petr.vasicek@post.cz Telefon: SCH1 - stávající stav Popis: Střecha podkroví Návrhová teplota i 20,0 C Nadmořská výška z 400 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s malým obsazením osobami Učebny e i e RK gc1a gc1b gc Ma C mm kg/m 2.s kg/m 2.s kg/m 2.s kg/m 2 listopad 3,0 0,47 0, , , , ,00000 prosinec -0,5 0,46 0, , , , ,00382 leden -2,5 0,43 0, , , , ,01008 únor -0,8 0,45 0, , , , ,01379 březen 3,0 0,47 0, , , , ,00876 duben 8,6 0,51 0, , , , ,00000 květen 13,0 0,56 0, , , , ,00000 červen 15,9 0,61 0, , , , ,00000 červenec 17,6 0,64 0, , , , ,00000 srpen 17,5 0,63 0, , , , ,00000 září 13,1 0,57 0, , , , ,00000 říjen 8,3 0,51 0, , , , ,00000 Množství kondenzátu v 2. měsíci Ma (kg/m 2 ) = 0,014 < 0,100 - konstrukce vyhovuje 15 z 31

17 Stěna příčky k nevyužité půdě Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Místo: Dolní Bečva Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 SO1 - stávající stav Stěna - vnější Poznámka: Provizorní příčka na nevyužitou půdu Konstrukce je hodnocena pro tyto podmínky: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2.K/W p di = Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2.K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2.K/W Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg.K) W/(m.K) W/(m.K) Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 1,0 2, Ytong P ,0 9,0 1,000 0,150 0,150 0,00 1,0 2, a-024 ETICS-lep. malta nanes. 40%* ,0 1,000 0,300 0,300 0,00 1,0 2, EPS 70 F ,0 40,0 1,000 0,039 0,039 0,02 1,0 2, a ETICS-výztužná vrstva ,0 1,000 0,450 0,450 0,00 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m.K) W/(m.K) m 2.K/W C m/s Pa Omítka vápenocement. Z vr. 10,00 0,990 0,990 0,010 19,8 19,0 1, Ytong P2-500 Z vr. 100,00 0,150 0,150 0,630 19,7 9,0 4, a-024 ETICS-lep. malta nanes. 40%* Z vr. 5,00 0,300 0,300 0,017 13,8 23,0 0, EPS 70 F Z vr. 120,00 0,039 0,040 3,017 13,7 40,0 25, a-026 ETICS-výztužná vrstva Z vr. 5,00 0,450 0,450 0,011-14,5 33,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2.K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci 16 z 31

18 SO1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,259 W/(m 2.K) Celková měrná hmotnost m = 93,7 kg/m 2 Tepelný odpor R = 3,684 m 2.K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 3,854 m 2.K/W Difuzní odpor Z p = 32, m/s Průběh teploty v konstrukci q si 19,8 C 1. 19,7 C 2. 13,8 C 3. 13,7 C ,5 C q se -14,6 C Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par A B 2200 Pa 1100 Pa 550 Pa Zp p d p" d Z pa = 21,5,10 9 m/s Z pb = 28,3,10 9 m/s A = 186 mm B = 218 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,27944 W/(m 2.K); Zaokrouhleno: U = 0,28 W/(m 2.K); požadovaný U N = 0,30 W/(m 2.K); doporučený U rec = 0,20 W/(m 2.K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,02 W/(m 2.K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,966 Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,016 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -2,246 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení vlhkosti : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. 17 z 31

19 Předstěna v úrovni atiky Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Místo: Dolní Bečva č.p. 578 Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: petr.vasicek@post.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 SO2 - stávající stav Stěna - vnější Poznámka: Předstěna u atiky Konstrukce je hodnocena pro tyto podmínky: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,130 m 2.K/W p di = Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,040 m 2.K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2.K/W Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg.K) W/(m.K) W/(m.K) Sádrokarton ,0 9,0 1,000 0,150 0,220 0,00 0,045 1,0 2, Polyetylénová fólie , ,0 1,000 0,350 0,350 0,00 1,0 2, DOMO TWIN 12/ ,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,00 1,0 2, ,4 Vzduch 4 cm ,0 1,0 1,000 0,280 0,280 0,00 1,0 2, Vzduch 30 cm ,0 1,0 1,000 2,100 2,100 0,00 1,0 2, a ETICS-výztužná vrstva ,0 1,000 0,450 0,450 0,00 1,0 2, EPS 70 F ,0 20,0 1,000 0,039 0,039 0,10 1,0 2, a-024 ETICS-lep. malta nanes. 40%* ,0 1,000 0,300 0,300 0,00 1,0 2, Beton hutný (2100) ,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 1,0 3,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m.K) W/(m.K) m 2.K/W C m/s Pa Sádrokarton Z vr. 12,50 0,220 0,220 0,057 20,0 9,0 0, Polyetylénová fólie Z vr. 0,10 0,350 0,350 0,000 19, ,0 65, DOMO TWIN 12/6 Z vr. 60,00 0,039 0,039 1,538 19,5 1,0 0, ,4 Vzduch 4 cm Z vr. 40,00 0,280 0,280 0,143 7,6 1,0 0, Vzduch 30 cm Z vr. 300,00 2,100 2,100 0,143 6,5 1,0 1, a-026 ETICS-výztužná vrstva Z vr. 5,00 0,450 0,450 0,011 5,4 15,0 0, EPS 70 F Z vr. 100,00 0,039 0,043 2,331 5,3 20,0 21, a-024 ETICS-lep. malta nanes. 40%* Z vr. 5,00 0,300 0,300 0,017-12,9 11,0 0, Beton hutný (2100) Z vr. 270,00 1,230 1,230 0,220-13,0 17,0 24, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,050 W/(m 2.K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci 18 z 31

20 SO2 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,216 W/(m 2.K) Celková měrná hmotnost m = 585,8 kg/m 2 Tepelný odpor R = 4,460 m 2.K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 4,630 m 2.K/W Difuzní odpor Z p = 114, m/s Průběh teploty v konstrukci q si 20,0 C 1. 19,5 C 2. 19,5 C 3. 7,6 C 4. 6,5 C 5. 5,4 C 6. 5,3 C ,9 C ,0 C q se -14,7 C Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par AB 2300 Pa 1150 Pa 575 Pa Zp p d p" d Z pa = 90,3,10 9 m/s Z pb = 90,6,10 9 m/s A = 518 mm B = 523 mm Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a nesplňuje U rec U = 0,26600 W/(m 2.K); Zaokrouhleno: U = 0,27 W/(m 2.K); požadovaný U N = 0,30 W/(m 2.K); doporučený U rec = 0,20 W/(m 2.K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,05 W/(m 2.K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,972 Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,031 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry M c - M ev = -0,419 kg/m 2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení vlhkosti : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. 19 z 31

21 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Místo: Dolní Bečva č.p. 578 Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: petr.vasicek@post.cz Telefon: SO2 - stávající stav Popis: Předstěna u atiky Návrhová teplota i 20,0 C Nadmořská výška z 400 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Kanceláře, chodby Učebny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci. 20 z 31

22 Strop na půdu Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Místo: Dolní Bečva č.p. 578 Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: petr.vasicek@post.cz Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 STR1 - stávající stav Strop - pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace) Poznámka: Strop na půdu Konstrukce je hodnocena pro tyto podmínky: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,100 m 2.K/W p di = Pa p" di = Pa se = -15,0 C se = 84,0 % R se = 0,100 m 2.K/W p dse = 139 Pa p" dse = 165 Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2.K/W Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg.K) W/(m.K) W/(m.K) Sádrokarton ,0 9,0 1,000 0,150 0,220 0,00 0,045 1,0 0, Polyetylénová fólie , ,0 1,000 0,350 0,350 0,00 1,0 0, DOMO ,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,10 1,0 0, DOMO ,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,25 1,0 0,5 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m.K) W/(m.K) m 2.K/W C m/s Pa Sádrokarton Z vr. 12,50 0,220 0,220 0,057 20,4 9,0 0, Polyetylénová fólie Z vr. 0,10 0,350 0,350 0,000 20, ,0 65, DOMO 16 Z vr. 160,00 0,039 0,043 3,730 20,0 1,0 0, DOMO 8 Z vr. 80,00 0,039 0,049 1,641-3,9 1,0 0, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,020 W/(m 2.K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci 21 z 31

23 STR1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,178 W/(m 2.K) Celková měrná hmotnost m = 12,3 kg/m 2 Tepelný odpor R = 5,428 m 2.K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 5,628 m 2.K/W Difuzní odpor Z p = 67, m/s Průběh teploty v konstrukci q si 20,4 C 1. 20,0 C 2. 20,0 C 3. -3,9 C q se -14,4 C Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par 2300 Pa 1150 Pa 575 Pa Zp p d p" d Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a U rec U = 0,19769 W/(m 2.K); Zaokrouhleno: U = 0,20 W/(m 2.K); požadovaný U N = 0,30 W/(m 2.K); doporučený U rec = 0,20 W/(m 2.K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,02 W/(m 2.K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,982 Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,000 = 0,000 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení vlhkosti : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. 22 z 31

24 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Místo: Dolní Bečva č.p. 578 Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: petr.vasicek@post.cz Telefon: STR1 - stávající stav Popis: Strop na půdu Návrhová teplota i 20,0 C Nadmořská výška z 400 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Kanceláře, chodby Učebny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci. 23 z 31

25 Podlaha podkroví Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Místo: Dolní Bečva Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: Telefon: Výpočet je proveden podle ČSN :2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 PDL1 - stávající stav Podlaha - mezi prostory s rozdílem teplot do 5 C včetně Poznámka: Podlaha podkroví Konstrukce je hodnocena pro tyto podmínky: Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 C ai = 21,0 C i,r = 55,0 % R si = 0,170 m 2.K/W p di = Pa p" di = Pa si = 15,0 C si = 50,0 % R si = 0,170 m 2.K/W p dsi = 853 Pa p" dsi = Pa Pro výpočet šíření vlhkosti je R si = 0,250 m 2.K/W Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů a č.v. Položka Položka Materiál c k k p Z TM Z w z 1 z 3 KC ČSN kg/m 3 J/(kg.K) W/(m.K) W/(m.K) PVC , ,0 1,000 0,160 0,160 0,00 0,0 0, e Anhyment ,0 6,0 1,000 0,180 0,210 0,00 0,038 0,0 0, Polyetylénová fólie , ,0 1,000 0,350 0,350 0,00 0,0 0, EPS 100 S ,0 30,0 1,000 0,037 0,037 0,02 0,0 0, a-011e Dutin. železobet. str. panel* ,0 23,0 1,000 1,160 1,200 0,00 0,0 0, Omítka vápenocement ,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 0,0 0,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. Vypočítané hodnoty a b č.v. Položka Materiál Vr d ekv R s vyp Z p 10-9 p d KC mm W/(m.K) W/(m.K) m 2.K/W C m/s Pa PVC Z vr. 1,80 0,160 0,160 0,011 20, ,0 162, e Anhyment Z vr. 50,00 0,180 0,180 0,278 20,5 6,0 1, Polyetylénová fólie Z vr. 0,10 0,350 0,350 0,000 19, ,0 65, EPS 100 S Z vr. 50,00 0,037 0,038 1,325 19,7 30,0 18, a-011e Dutin. železobet. str. panel* Z vr. 270,00 1,160 1,160 0,233 16,1 23,0 32, Omítka vápenocement. Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 15,5 19,0 1, Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,000 W/(m 2.K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci 24 z 31

26 PDL1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla U = 0,454 W/(m 2.K) Celková měrná hmotnost m = 386,8 kg/m 2 Tepelný odpor R = 1,864 m 2.K/W Teplota rosného bodu w = 11,6 C Odpor při prostupu tepla R T = 2,204 m 2.K/W Difuzní odpor Z p = 283, m/s Průběh teploty v konstrukci q si 20,5 C 1. 20,5 C 2. 19,8 C 3. 19,7 C 4. 16,1 C 5. 15,5 C q se 15,5 C Průběh tlaku vodních par p dx a p" dx v konstrukci Tlak par 2400 Pa 1200 Pa 600 Pa Zp p d p" d Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na U N a U rec U = 0,45373 W/(m 2.K); Zaokrouhleno: U = 0,45 W/(m 2.K); požadovaný U N = 2,20 W/(m 2.K); doporučený U rec = 1,45 W/(m 2.K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN , TNI a 30) U = 0,00 W/(m 2.K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: f Rsi,cr = -0,239; f Rsi = 0,923 Roční množství zkondenzované páry (kg/m 2 ) M c = 0,000 = 0,000 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení vlhkosti : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp. 25 z 31

27 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Místo: Dolní Bečva Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: Telefon: PDL1 - stávající stav Popis: Podlaha podkroví Návrhová teplota i 20,0 C Nadmořská výška z 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci. 26 z 31

28 Pokles dotykové teploty. Firma: Stavba: Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečv Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva Místo: Dolní Bečva Investor: Zakázka: půdní vestavba Archiv: Projektant: Ing. Petr Vašíček Datum: Telefon: PDL1 - stávající stav Popis: Podlaha podkroví Požadavky podle ČSN , tabulka 4 Druh budovy Druh mistnosti Kategorie podlahy Přípustná hodnota t 10,N Popis místnosti Občanská budova učebna, kabinet II. Teplé od 3,8 C do 5,5 C včetně Vypočítaná hodnota poklesu dotykové teploty 10 = 2.65 C Podlahová konstrukce vyhovuje. Seznam vrstev zahrnutých do výpočtu č.v. Položka Položka Materiál Vr d c KC ČSN mm kg/m 3 J/(kg.K) W/(m.K) PVC Z vr. 1, ,0 0, e Anhyment Z vr. 50, ,0 0, Polyetylénová fólie Z vr. 0, ,0 0, EPS 100 S Z vr. 50, ,0 0, a-011e Dutin. železobet. str. panel* Z vr. 270, ,0 1, z 31

29 Legenda Značky veličin a zkratky v hlavičkách tiskových sestav 1 č.v. číslo vrstvy 2 KC číslo položky v katalogu materiálů firmy PROTECH, spol. s r.o. 3 ČSN číslo položky v ČSN , Mat. popis položky 5 měrná hmotnost v suchém stavu 6 c měrná tepelná kapacita 7 faktor difuzního odporu 8 k charakteristický součinitel tepelné vodivosti 9 p výpočtový (praktický) součinitel tepelné vodivosti 10 z 2 součinitel materiálu podle tabulky B2 ČSN Z w vlhkostní součinitel materiálu 12 z 1 součinitel vnitřního prostředí podle tabulky B1 ČSN z 3 součinitel způsobu zabudování materiálu do stavební konstrukce podle tab. B3 ČSN Vr výpočtová varianta vrstvy 15 d tloušťka vrstvy 16 korigovaný součinitel tepelné vodivosti podle čl. 2.3 ČSN a ekv hodnota pro výpočet tepelného odporu vrstvy. 17 R tepelný odpor vrstvy 18 s teplota na vnitřním líci vrstvy 19 R d difuzní odpor vrstvy 20 p d částečný tlak vodní páry na vnitřním líci vrstvy 21 ae teplota vnějšího vzduchu 22 c celková doba trvání teplot vnějšího vzduchu 23 g da hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od vnitřního povrchu k hranici A oblasti kondenzace 24 g db hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu 25 M d dílčí množství zkondenzované (vypařené) vodní páry Ostatní veličiny ai výpočtová teplota vnitřního vzduchu e výpočtová venkovní teplota podle ČSN i relativní vlhkost vnitřního vzduchu e relativní vlhkost vnějšího vzduchu R i odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce R e odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce p di částečný tlak vodní páry ve vnitřním prostředí p de částečný tlak vodní páry ve vnějším prostředí p" di částečný tlak syté vodní páry ve vnitřním prostředí p" de částečný tlak syté vodní páry ve vnějším prostředí e 1 součinitel typu budovy podle ČSN i výpočtová vnitřní teplota R T odpor konstrukce při prostupu tepla U součinitel prostupu tepla konstrukce m měrná hmotnost konstrukce R d difuzní odpor konstrukce R dt odpor konstrukce při prostupu vodní páry teplotní útlum konstrukce fázové posunutí teplotních kmitů w teplota rosného bodu M c roční množství zkondenzované vodní páry v konstrukci M ev roční množství vypařené vodní páry v konstrukci R da difuzní odpor od vnitřního povrchu konstrukce k hranici A oblasti kondenzace R db difuzní odpor od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu konstrukce U p součinitel prostupu tepla zabudované konstrukce R N normový tepelný odpor konstrukce w1 bezpečnostní přirážka zohledňující způsob vytápění w2 bezpečnostní přirážka zohledňující zohledňující tepelnou akumulaci konstrukce r výsledná teplota v místnosti kat součinitel tepelné vodivosti vybraný z katalogu materiálů R u tepelný odpor nevytápěných prostorů faktor difuzního odporu 28 z 31

30 5.2. Okenní výplně Střešní okna typu VELUX GGU s izolačním dvojsklem. Prostup těchto výplní musí mít hodnotu min. 1,7 W/m 2 K, což je normová hodnota prostupu tepla. 6. Způsob založení objektu s ohledem na výsledky inženýrsko-geologického posudku a hydrogeologického průzkumu Základové konstrukce nebudou obnažovány ani upravovány bez zásahu. 7. Vliv stavby na životní prostředí a řešení případných negativních účinků Stavební úpravy na pozemku parc. č. st.939 nepředstavuje vzhledem k rozsahu a způsobu provedení prováděných prací významné riziko pro životní prostředí. Stavba bude prováděna v souladu s požadavky stávajících zákonů a nařízení. Rovněž způsob využití, ke kterému jsou zmíněné prostory určeny, nezvýší vzhledem k použití nových technologií, nových technologických zařízení a k sekundárním opatřením zátěž pro životní prostředí a bude splňovat veškeré legislativní požadavky na ochranu životního prostředí platné v České republice*. (*zákon č. 17/1992 Sb. o životním prostředí ve znění pozdějších předpisů, z. č.114/ 1992Sb. o ochraně přírody a krajiny ve znění pozdějších předpisů, z. č. 334/1992 Sb. o ochraně zemědělského půdního fondu ve znění pozdějších předpisů, z.č. 100/2001Sb. o posuzování vlivů na ŽP, z.č. 185/2001Sb. o odpadech ve znění pozdějších předpisů, z.č. 254/2001Sb. vodní zákon, z.č. 76/2002Sb. o integrované prevenci, z.č. 86/2002Sb. o ochraně ovzduší a navazujících vyhlášek a vládních nařízení) Vliv stavby na životní prostředí Emise do ovzduší Do ovzduší nebudou během výstavby uvolňovány žádné odpadní plyny mimo běžných emisí výfukových plynů z používané techniky. Tyto emise nezvýší významně zátěž ovzduší v dané lokalitě. Emise prachových částic při bouracích pracích a při výstavbě budou v případě potřeby v nutném rozsahu řešeny skrápěním suchých povrchů a ložisek prachu vodou Emise hluku a vibrací V průběhu výstavby bude emise hluku nárazová, zdrojem hluku bude provádění stavebních činností a provoz stavebních strojů. Tato hluková emise bude časově omezena na období výstavby resp. půdní vestavby objektu a emise hluku bude omezena na denní dobu. Při demolici a výstavbě nebudou používány mechanické prostředky, které by mohly způsobit vznik vibrací, šířících se do okolí stavby Emise záření Při výstavbě nebudou používány žádné zdroje záření. 29 z 31

31 7.2. Kategorizace odpadů Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva Odpady vzniklé v průběhu výstavby a jejich likvidace Při výstavbě budou především vznikat stavební a demoliční odpady, které jsou dle Vyhlášky MŽP č.381/2001sb. zařazeny do skupiny 17 - Stavební a demoliční. Tyto odpady budou tříděny podle katalogových čísel na odpady: viz. Tabulka č. 1 Druhy a kategorie odpadů, které mohou vznikat v období realizace stavby V případě vzniku jiných druhů odpadů, bude s těmito odpady nakládáno ve smyslu zákona č. 185/2001 Sb.. O vzniku a nakládání s odpady bude vedena evidence obsahující příslušné záznamy dle Vyhlášky MŽP č.383/2001sb.. Množství odpadu, které vznikne při výstavbě je obtížně kvantifikovatelné, proto neprovádíme jeho odhad. O likvidaci stavebního a demoličního odpadu budou předloženy smlouvy s oprávněnými firmami. Za likvidaci odpadů vzniklých při výstavbě odpovídá investor stavby a provede jejich likvidaci. Předpokládané odpady Smrkové řezivo trámy, sloupy Konstrukce původní střechy Ve skladbě dle PD Vodotěsná krytina 3xIPA Kašírovaný polystyren 50 mm Podkladní spádová struska Železobetonová konstrukce (panely) Zdivo cihelné Vybouráno Vzhledem k těmto skutečnostem projektant nepředpokládá výskyt materiálu zatříděného dle Vyhlášky MŽP č.381/2001sb pod číslem Izolační materiály s obsahem azbestu TAB.č 1 - Druhy a kategorie odpadů, které mohou vznikat v období realizace stavby název kód dle Vyhlášky MŽP č.381/2001sb kategorie Způsob zneškodnění Beton O skládka Cihla O skládka Tašky a keramické výrobky O skládka Směsi a oddělené frakce betonu, cihel, tašek a N skládka nebezp. odpadů keramických výrobků obsahující nebezpečné látky Směsi a oddělené frakce betonu, cihel, tašek a O skládka keramických výrobků neuvedené pod Dřevo O skládka, recyklace Sklo O skládka, recyklace Plasty O skládka, recyklace Sklo, plasty a dřevo obsahující nebezpečné látky N skládka nebezp. odpadů nebo nebezpečnými látkami znečištěné Směsné kovy O skládka, recyklace Kovový odpad znečištěný nebezpečnými látkami N skládka nebezp. odpadů Kabely obsahující ropné látky, uhelný dehet a jiné N skládka nebezp. odpadů nebezpečné látky Kabely neuvedené pod O skládka, recyklace Zemina a kamení obsahující nebezpečné látky N skládka nebezp. odpadů Zemina a kamení neuvedené pod O skládka, terénní úpravy Jiné izolační materiály, které jsou nebo obsahují N skládka nebezp. odpadů nebezpečné látky 30 z 31