Distribuce elektrické energie (BDEE)
|
|
- Ludmila Macháčková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Přednášející: doc. Ing. Petr Toman, Ph.D. VUT FEKT Technická, Brno PARAMETRY ELEKTRICKÝCH SÍTÍ Distribuce elektrické energie (BDEE) e-power - Inoace ýuky elektroenergetiky a silnoproudé elektrotechniky formou e-learningu a rozšíření prakticky orientoané ýuky, číslo: CZ..07/..00/5.058.
2 Prky sítí, jejich náhradní obody y, j j y a parametry
3 VÝPOČTY ELEKTRICKÝCH SÍTÍ Vytoření náhradního schématu Určení parametrů jednotliých prků náhradního schématu Vlastní ýpočet Přepočtení ypočtených hodnot na skutečné eličiny konkrétních místech sítě Zhodnocení ýsledků zhledem k požadakům
4 ELEKTRICKÉ VEDENÍ enkoní edení přenosoé soustaě na napětí 400 kv, 0 kv, 0 kv, distribuční soustaě 0 kv, 35kV, kv a 400V. - stožáry dle konstrukce (soudek, kočka, portál, ) dle funkce (kotení, nosné) dle materiálu (příhradoé, betonoé, dřeěné, plechoé) - odiče -holé odiče(alfelana lana, označení: AlFe průřez Al/průřez Fe) -izoloané odiče (např. systém PAS s odiči SAX, ) -slaněné záěsné kabely (např. systém AES)
5 VENKOVNÍ VEDENÍ Kočka kotení
6 VENKOVNÍ VEDENÍ Delta nosná
7 VENKOVNÍ VEDENÍ Soudek nosný
8 VENKOVNÍ VEDENÍ Sazkoé odiče Kladno 0 kv (), Kanada 750 kv (4), Čína 000 kv (8) Zdroj SÝKORA, T. Prezentace pro studenty předmětu PEL, ČVUT FEL
9 VENKOVNÍ VEDENÍ Detail nosného záěsu
10 VENKOVNÍ VEDENÍ Detail koteního záěsu
11 VENKOVNÍ VEDENÍ Kotení stožár n s nainstaloaným stao a umělým ě zemním spojením
12 Slaněné ě záěsné ě kabely kbl n (zdroj JELÍNEK, M. Metodika torby ýukoých opor pro zděláání dospělých oboru elektrotechnika - izoloané enkoní edení. Bakalářská práce, MU PF, 009
13 Izoloané odiče n (zdroj MIŠÁK, S. ANALÝZA PORUCHOVÝCH DĚJŮ V PRŮMYSLOVÝCH VN ROZVODECH A MOŽNOSTI JEJICH OMEZENÍ. Habilitační práce, VŠB-TU Ostraa FEI, 009)
14 VENKOVNÍ VEDENÍ Slaněné ě záěsné ě kabely kbl nn (zdroj JELÍNEK, M. Metodika torby ýukoých opor pro zděláání dospělých oboru elektrotechnika - izoloané enkoní edení. Bakalářská práce, MU PF, 009)
15 ELEKTRICKÉ VEDENÍ Kabeloá edení (n, n, nn) dělení dle -elikosti napětí (n, n) - materiálu jádra (Al, Cu) - počtu žil (jednoodičoé, tříodičoé) - materiálu a proedení izolace - rstená izolace z olejem impregnoaného papíru - tlakoé olejoé a plynoé kabely - kabely s umělohmotnou izolací (XLPE) - konstukce k stínění ě ícu drátky, dátk pásky -nější izolace PE,PVC + samozhášecí přísady
16 KABELOVÁ VEDENÍ
17 KABELOVÁ VEDENÍ
18 Parametry edení
19 ELEKTRICKÉ VEDENÍ Elektrické parametry edení Rezistance (d (odpor) R [Ω] Indukčnost L [H] Kapacita C [F] Sod (sodoá odiost) G [S]
20 Rezistance (odpor) R [Ω], Indukčnost L [H] Kapacita C [F], Sod (sodoá odiost) G [S]
21 PODÉLNÁ IMPEDANCE VEDENÍ f - úhloá rychlost - frekence Pro ýpočet ss edení je uažoán pouze činný odpor
22 PŘÍČNÁ ADMITANCE VEDENÍ f - úhloá rychlost - frekence Uažuje se zpraidla pouze pro ýpočty sítí n; pro ýpočty zemních spojení i sítích n
23 REZISTANCE VEDENÍ reálná složka podélné impedance edení z R + jx / k k k / [ Ω km ] způsobuje ů ztráty činného ýkonu, které záisí na: zatížení, materiálu odiče, průřezu odiče, délce odiče, zniká na ní úbytek napětí.
24 REZISTANCE VEDENÍ rezistiita při teplotě délka odiče průřez odiče. U AlFe lan se uažuje pouze rezistance hliníkoého pláště rezistiita Fe cca xětší ětší, než rezistiita Al průřez duše lana je /4, /5 nebo /7 celkoého průřezu
25 REZISTANCE VEDENÍ VLIV KROUCENÍ LAN má za následek menší délku lastního lana než jednotliých odičů, ze kterých je spleteno u měděných lan zýšení rezistiity cca % u hliníkoých a AlFe lan cca % - 5% - Odpor edení na km délky udaný ýrobcem - délka edení
26 REZISTANCE VEDENÍ VLIV TEPLOTY rezistance při teplotách a teplotní součinitele odporu
27 REZISTANCE VEDENÍ VLIV SKINEFEKTU Skinefekt způsobuje při průchodu střídaého proudu zětšoání proudoé hustoty směrem k porchu odiče Neronoměrnost záisí na: frekenci materiálu elikosti průřezu taru průřezu. pro frekenci 50 Hz má ýznam až pro elké průřezy. u Al lan nepřesahuje ř,5%. u Cu lan pro 40mm cca %
28 REZISTANCE VEDENÍ VLIV PRŮHYBU průhyb odiče u zaěšeného edení způsobuje zětšení délky odiče proti topografické délce edení záisí na atmosférických podmínkách (teplota, ítr, elikost námrazy) u běžných edení dosahuje hodnot cca %
29 INDUKČNOST VEDENÍ imaginární složka podélné impedance edení z R + jx [ Ω / km ] k k k / yjadřuje li magnetického pole od proudů e odiči na daný odič u íce-odičoých edení se současně e odiči projeuje li magnetického pole od proudů ostatních odičů, zniká na ní úbytek napětí.
30 INDUKČNOST VEDENÍ U trojfázoých symetrizoaných edení se souměrnou zátěží je možné souhrn indukčních liů yjádřit tz. proozní indukčností a proudem jedné fáze. V ostatních případech je nutné liy uažoat odděleně V ostatních případech je nutné liy uažoat odděleně pomocí lastní a zájemné indukčnosti a proudů příslušných obodech.
31 INDUKČNOST VEDENÍ symetrizace edení Transpozice je proáděna u sítí n
32 SYMETRIZACE VEDENÍ TRANSPOZICE Zdroj SÝKORA, T. Prezentace pro studenty předmětu PEL, ČVUT FEL
33 INDUKČNOST DVOUVODIČOVÉHO VEDENÍ odození ztahu pro indukčnost douodičoého dič edení ychází ze statické ti definice indukčnosti L Φ i uažujeme proudoý obod tořený děma ronoběžnými odiči s proudem i, odiče mají kruhoý průřez o poloměru r a osoou zdálenost d >> r, délka smyčky odičů l >> d.
34 INDUKČNOST DVOUVODIČOVÉHO VEDENÍ Výsledný magnetický tok Φ procházející plochou s d.l smyčky o jednotkoé délce l lze rozložit na: Φ -magnetický g ýtok působený ýproudem odiče a procházející plochou r.l unitř tohoto odiče, Φ - magnetický tok ně odiče působený proudem tohoto odiče, Φ - magnetický tok působený ů proudem e odiči diči.
35 INDUKČNOST DVOUVODIČOVÉHO VEDENÍ μ0 μr l Φ i 8π μ0 μr l R Φ i ln π r μ0 μr l R Φ i ln π d Φ Φ + Φ + Φ μ0 μr l R R μ0 μr l Φ i ln ln + i π r d 8π μ μr l d μ0 μr l i ln + i π r 8π L 0 R je blíže neurčená μ 0 μr l d μ 0 μr l ln + zdálenost od π r 8π osy odiče
36 INDUKČNOST DVOUVODIČOVÉHO VEDENÍ L μ0 μr l d μ0 μr l ln + π r 8π pro μ 4π π.0 H/m l 000 m μ r je d L k 0,46 log + 0,05μr / r [ mh km]
37 INDUKČNOST TROJVODIČOVÉHO VEDENÍ i + i + i3 0 Φ Φ Φ Φ Φ + Φ + Φ + Φ 3 + Φ 3 3 Φ3 + Φ3 + Φ33 Φ ii Φ i + Φ i L L L p p p3 d d 3 0,46 log + 0,05 μr r d d 3 0,46 log + 0,05 μr r d 3 d 3 0,46 log + 0,05 μr r [ mh/km]
38 INDUKČNOST TROJVODIČOVÉHO VEDENÍ L L L p p p3 d d 3 0,46 log + 0,05 μr r d d 3 0,46 log + 0,05 μr r d 3 d 3 0,46 log + 0,05 μr r [ mh/km] pro d d d 3 3 d platí d L p 0,46 log + 0,05μr mh / km r [ ]
39 INDUKČNOST TROJVODIČOVÉHO TRANSPONOVANÉHO VEDENÍ L pu Lp a + Lp b + Lp c U d d 3 d 3 d d 3 d 3 0,46log + 0,46log + 0,46log + 3 0,0505 μ r 3 r r r L p L p L pu U Lp + Lp + L 3 3 d d3 d3 0,46 log + 0,05 r p3 r μ [ mh/km] [ mh ]
40 INDUKČNOST VEDENÍ VLIV SKINEFEKTU Vliem zrůstající proudoé hustoty směrem k okraji odiče roste i intenzita magnetického pole rychleji než lineárně. Zětšení indukčnosti liem skinefektu souisí pouze s magnetickým tokem unitř odiče (e ztahu pro proozní indukčnost se projeí pouze e složce nezáislé na zdálenosti a poloměru odičů) složka od nitřního magnetického toku. Vyjadřuje se pomocí koeficientu >. d L p 0,46 log + 0,05 μ r r [ mh/km] L p 3 d d 3 d 3 0,46 log + 0,05 r r μ [ mh/km]
41 INDUKČNOST VEDENÍ VLIV SKINEFEKTU Dosadíme 0,05 μr 0,46 log k 0,05.. μ 0, 46 kde k 0 pak L p d 0,46 log r r + 0,46 log d 0,46 log k k r [ mh/km] L p 3 d d d 3 3 0,46 log [ mh/km ] k r
42 KONDUKTANCE VEDENÍ reálná složka příčné admitance edení y G + jb / k k k / [ S km ] způsobuje ztráty činného ýkonu (tz. příčné ztráty) záisí málo na zatížení, ale značně na napětí a poětrnostních liech, dělí se na: ztráty sodem přes izolátory, ztráty tát korónou (přeládají, ř ýznamněji se uplatní od jmenoitého napětí edení 0 kv.
43 KONDUKTANCE VEDENÍ ZTRÁTY SVODEM Použitý izolant má konečnou hodnotu izolačního odporu, takže propouští proud odiostí sého materiálu. Izolace je atmosféře ystaena znečištění, které zhoršuje její jí izolační č lastnosti. ti Dochází proto k propouštění proudu po porchu izolace. Izolace je ystaena působení střídaého elektrického pole. Vznikají dielektrické ztráty, které se ně projeí jako nedokonalá izolace.
44 KONDUKTANCE VEDENÍ ZTRÁTY KORÓNOU Vznikají, je-li překročeno kritické napětí mezi odiči dochází k prosakoání proudu korónou přímo přes atmosféru mezi těmito odiči. Intenzita elektrického pole okolí odičů překračuje penost zduchu. Kiiké Kritické napětí ě záisí na: zdálenosti a poloměru odičů, hladkosti porchu odičů, atmosférických podmínkách (hustotě a lhkosti zduchu).
45 KONDUKTANCE VEDENÍ ZTRÁTY ΔP U s 3Gks GksU 3 kde U je sdružené napětí sítě Jmenoité napětí Ztráty Konduktance izolaci korónou roční prům. izolace korónou celkem korónou [kv] [W/km] [kw/km] [kw/km] 0-8 [S/km] 0-8 [S/km] 0-8 [S/km] 0 8,8 3, ,9 4-9, ,0 0,4 0,6 30 3,3 5,0 4, ,0,,7 0,5,6,5 3,6,75 5, ,5 70,0,0 3,0 0, 0,9,3,0,4,9
46 KAPACITA VEDENÍ imaginární složka příčné admitance edení G + jb [ S km ] y / k k k / yjadřuje j li elektrického pole, které působí napětí mezi odiči resp. mezi odiči a zemí
47 KAPACITA VEDENÍ n d km U k Qm ln, k, K, n π ε ε d m r 0 kde U k je napětí k-tého odiče ůči zemi, Q m je elektrostatický náboj m-tého odiče na jednotku délky, ε r, ε 0 jsou dielektrické konstanty (relatiní permitiita zduchu a permitiita akua), n je počet odičů edení, d km je osoá zdálenost mezi odiči k a m, d km kk km je osoá zdálenost mezi k-tým odičem a zrcadloým obrazem m-tého odiče. d r, d h k kk kde r k je poloměr k-tého odiče, je ýška k-tého odiče nad zemí h k k
48 KAPACITA VEDENÍ n d km U k Qm ln, k, K, n π ε ε d m r 0 zaedeme potenciáloé koeficienty kk dostaneme h d ln π ε ln d [ U ] [ ] [ Q ] km k km r ε 0 r k π ε r ε 0 km km [] [ Q ] [ ] [ U ] [ β ] [ U ] je čtercoá, symetrická a regulární matice potenciáloých koeficientů i řádu n x n, jejíž prky se stanoí podle uspořádání odičů hlaě stožáru
49 KAPACITA VEDENÍ Náboj je také možné yjádřit pomocí kapacit: n ( U U ) Q k CkU k + Ckm k m, k,, K, n m m k Q po přeskupení n C kku k Ckm U m k,, K n k, m m k kde C kk C k + n m m k C km pak lze napsat [ Q ] [ C ] [ U ]
50 KAPACITA VEDENÍ Pomocí dou postupů jsme získali [ Q ] [ ] [ U ] [ β ] [ U ] [ Q ] [ C ] [ U ] poronáním dostaneme β kk C k odtud kapacity n + C m m k n km β km C Ck β kk + β km k,,.., n m m k k km Ckm β km
51 KAPACITA TŘÍFÁZOVÉHO VEDENÍ BEZ ZEMNÍCH LAN Pro napětí platí U 3 Q U 3. Q U Q3
52 KAPACITA TŘÍFÁZOVÉHO VEDENÍ BEZ ZEMNÍCH LAN pak pro náboj Q Q Q U U U Δ kde Δ je determinant matice koeficientů z ronic Δ 3 + a sronáním s Q C C C3 U Q C C C3 U Q 3 C3 C3 C33 U 3 dostaneme hodnoty lastních kapacit C, C, C 3 a zájemných kapacit C, C 3, C 3
53 KAPACITA TŘÍFÁZOVÉHO TRANSPONOVANÉHO VEDENÍ BEZ ZEMNÍCH LAN pro transponoané edení platí pro napětí odičů Q U Q Q U U 3 3 Q U kde je střední hodnota lastního potenciáloého koeficientu h h h ( ) h h h r h r h r h r ln ln ln 3 3 ε ε π r h h h r ln ε ε π
54 KAPACITA TŘÍFÁZOVÉHO TRANSPONOVANÉHO VEDENÍ BEZ ZEMNÍCH LAN pro transponoané edení platí pro napětí odičů U Q U Q U 3 Q3 a kde je střední hodnota zájemného potenciáloého koeficientu ( + + ) d d d ln ln ln π ε r ε 0 d d3 d 3 d d d ln π ε 3 r ε 0 d d 3d 3
55 KAPACITA TŘÍFÁZOVÉHO TRANSPONOVANÉHO VEDENÍ BEZ ZEMNÍCH LAN Náboj edení U U Q Q β β β β β β 3 3 U Q β β β β β Potom dostaneme pouze jednu elikost kapacity proti zemi C 0 C C C β β + a jednu elikost zájemné kapacita C C C 3 C 3 C C β β β 0 +
56 KAPACITA TŘÍFÁZOVÉHO TRANSPONOVANÉHO VEDENÍ BEZ ZEMNÍCH LAN Napájíme-li souměrné edení souměrným trojfázoým napětím: ( ) ( ) ( ) ( ) [ ] ( ) U C j C C U j a C a C C U j au U C j U a U C j C U j I 0 3 ω ω ω ω ω ω ( ) ( ) [ ] ( ) p C U j C C U j a C a C C U j ω ω ω p C p U a j C U j I ω ω p p p C p au j C U j I 3 3 ω ω kde kapacitu C p C 0 + 3C nazýáme proozní kapacitou třífázoého transponoaného edení a má smysl jen při symetrických napětích ( ) ( ) p C C C ( )( ) ( ) ( ) ( )( )( ) ( )( )
57 KAPACITA TŘÍFÁZOVÉHO TRANSPONOVANÉHO VEDENÍ BEZ ZEMNÍCH LAN Po dosazení středních hodnot potenciáloých koeficientů: C p ln 3 π ε ε h h h případě, že d km << h k je C p π ε r ε 0 3 d d 3 d ln r r d 0 d r 3 d d 3d 3 d 3 d 3 h 3 3 h h 3 d d 3d 3 pro ε 0 /(4π ) F/m, ln x,306 log x, ε r obdržíme 4,3 C p / 3 d d d log r [ nf km]
58 SVAZKOVÉ VODIČE Nahrazujeme je fiktiním poloměrem, který e ztazích pro indukčnost a kapacitu je poloměrem ekialentním ( a a... a a ) r n e r 3 i n... kde n je počet lan e sazku, r je poloměr lan e sazku, a i jsou osoé zdálenosti mezi jedním z lan a ostatními e sazku.
59 PARAMETRY KABELOVÝCH VEDENÍ Záisí na materiálu odičů a izolace, uspořádání lastního kabelu (jednoodičoý, íceodičoý, samostatné nebo společné stínění odičů, materiál a proedení ochranného pláště proti mechanickému a chemickému poškozoání) a způsobu použití sestaě pro edení (edení sestaené z jednožiloých kabelů nebo edení z ícežiloého kabelu). Pro rezistanci kabeloých edení platí še, co u enkoního edení s ýjimkou liu průhybu. Vícežiloé kabely zětšují soji rezistanci zájemným kroucením žil. U jednožiloých kabelů s odiým pláštěm (případně s feromagnetickým pancířem), protékaných střídaým proudem, lze do zětšení rezistance lastní žíly zahrnout přídané ztráty ířiými proudy a hysterezí.
60 PARAMETRY KABELOVÝCH VEDENÍ Proozní indukčnost třífázoých kabeloých edení souměrně zatěžoaných lze stanoit přibližně podle ztahů pro transponoané enkoní edení. U sektoroého uspořádání průřezů e íceodičoém kbl kabelu je indukčnost idkč o 5% až ž0% menší než u kabelů kblůs kruhoými stejnými průřezy a stejnou tloušťkou izolace s ýjimkou liu průhybu. Proozní indukčnost kabelů je podstatně menší než u enkoních edení stejných průřezů. Dosahuje si 5 % až 30 % proozní indukčnosti enkoních edení. Kapacitní azby znikají u íceodičoých kabelů bez stínění nebo odiých plášťů obdobně jako u enkoních edení. Jsou-li odiče samostatně stíněny nebo ybaeny odiými ochrannými plášti, nezniká kapacitní azba odičů mezi sebou, ale pouze proti stínění či plášti.
61 STANOVENÍ PARAMETRŮ VEDENÍ MĚŘENÍM Proedeme dě měření e stau nakrátko a naprázdno. Z nich lze yhodnotit proozní impedanci nakrátko a proozní admitanci naprázdno kde Z kk U k I k Z kk I, 0 kk Y00 00, U 0 kk a 00 jsou argumenty impedancí U k, I k jsou absolutní hodnoty fázorů napětí a proudu stanoené měřením nakrátko, U 0 0, I 0 jsou absolutní hodnoty fázorů napětí a proudu stanoené měřením naprázdno. Y 00
62 STANOVENÍ PARAMETRŮ VEDENÍ MĚŘENÍM P I U P arccos ( ) l X j R l z Z + k k k kk ( ) l B j G l y Y k k k + 00 { } { } Im Re Z l X Z l R kk k kk k { } { } Im Re Y l B Y l G k k
63 Parametry transformátorů
64 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ Základní předpoklady Trojfázoý transformátor je e fázích souměrný Při souměrném zatěžoání jej jjnahrazujeme každé fázi stejným náhradním článkem T nebo Г
65 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ Štítkoé údaje transformátoru - Jmenoitá napětí primárního a sekundárního inutí (sdružená hodnota) - - Jmenoitý ýkon - - Poměrná hodnota napětí nakrátko - - Výkon (ztráty) naprázdno - - Výkon (ztráty) nakrátko - -Poměrná hodnota proudu naprázdno -
66 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ
67 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ
68 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ
69 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ
70 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ
71 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ Trojinuťoý transformátor
72 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ po úpraě
73 PARAMETRY TRANSFORMÁTORŮ Transformátor 400/0kV, 350 MVA, R400kV Sokolnice Zdroj SÝKORA, T. Prezentace pro studenty předmětu PEL, ČVUT FEL
74 Parametry tlumiek
75 PARAMETRY TLUMIVEK Sérioá tlumika - reaktor Štítkoé hodnoty Smluená hodnota součinu jmenoitého napětí sítě, do které éje tlumika určena č a proudu, který ohřeje její inutí na doolenou mez - Poměrná hodnota napětí na tlumice připrůchodu Poměrná hodnota napětí na tlumice při průchodu dooleného proudu ztažená ke jmenoitému napětí -
76 SÉRIOVÁ TLUMIVKA - REAKTOR Zdroj SÝKORA, T. Prezentace pro studenty předmětu PEL, ČVUT FEL
77 PARAMETRY TLUMIVEK
78 PARAMETRY TLUMIVEK Paralelní tlumika spouštěcí tlumika Štítkoé hodnoty Jmenoité napětí - Jmenoitý jaloý ýkon -
79 PARAMETRY TLUMIVEK Připojení paralelní tlumiky (přímo, do terciárního inutí transformátoru) ; spouštěcí tlumika R400kV Kočín Zdroj SÝKORA, T. Prezentace pro studenty předmětu PEL, ČVUT FEL
80 PARAMETRY TLUMIVEK Zhášecí (kompenzační) (Petersenoa) tlumika Použíá se pro kompenzaci proudů při zemních spojeních sítích s nepřímo uzeměným uzlem Štítkoé hodnoty Jmenoité napětí - fázoé napětí kompenzoané sítě Jmenoitý jaloý ýkon -
81 PARAMETRY TLUMIVEK Kompenzační tlumika Zdroj SÝKORA, T. Prezentace pro studenty předmětu PEL, ČVUT FEL
82 PARAMETRY KONDENZÁTORŮ Sérioý kondenzátor Štítkoé hodnoty Jmenoitý proud - Jmenoitý jaloý ýkon jedné fáze -
83 PARAMETRY KONDENZÁTORŮ Paralelní kondenzátor Štítkoé hodnoty Jmenoité sdružené napětí - Jmenoitý trojfázoý jaloý ýkon -
Přenosové linky. Obr. 1: Náhradní obvod jednofázového vedení s rozprostřenými parametry
Přenosoé linky Na obr. je znázorněno náhradní schéma jednofázoého edení s rozprostřenými parametry o délce l (R označuje podélný odpor, X podélnou reaktanci, G příčnou konduktanci a B příčnou susceptanci,
VíceZkraty v ES Zkrat: příčná porucha, prudká havarijní změna v ES nejrozšířenější porucha v ES při zkratu vznikají přechodné jevy Vznik zkratu:
Zkraty ES Zkrat: příčná porucha, prudká haarijní změna ES nejrozšířenější porucha ES při zkratu znikají přechodné jey Vznik zkratu: poruchoé spojení fází nazájem nebo fáze (fází) se zemí soustaě s uzemněným
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV ELEKTROENERGETIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION DEPARTMENT OF
Více1) Zvolíme vztažný výkon; v tomto případě to může být libovolné číslo, například S v
A1B15EN kraty Příklad č. 1 V soustaě na obrázku je označeném místě trojfázoý zkrat. rčete: a) počáteční rázoý zkratoý proud b) počáteční rázoý zkratoý ýkon c) nárazoý proud Řešení: 1) olíme ztažný ýkon;
VíceUrčete počáteční rázový zkratový proud při trojfázovém, dvoufázovém a jednofázovém zkratu v označeném místě schématu na Obr. 1.
AB5EN Nesmetrické zkrat Příklad č. Určete počáteční rázoý zkratoý proud při trojfázoém, doufázoém a jednofázoém zkratu označeném místě schématu na Obr.. G T 0,5/0 kv = MVA u k = % T3 0,5/0 kv = 80 MVA
VíceElektroenergetika 1. Elektrické přechodné děje
Elektrické přechodné děje Přepětí Nejyšší napětí síti U m efektiní hodnota sdruženého napětí, které se síti yskytuje za normálních podmínek, kterékoli době a kterémkoli místě Jmenoité napětí (kv) 6 10
VíceKEE / MS Modelování elektrických sítí. Přednáška 2 Modelování elektrických vedení
KEE / MS Moelování elektrických sítí Přenáška Moelování elektrických veení Moelování elektrických veení Různý přístup pro veení: Venkovní Kabelová Různý přístup pro veení: Krátká (vzhleem k vlnové élce)
Více2.6. Vedení pro střídavý proud
2.6. Vedení pro střídavý proud Při výpočtu krátkých vedení počítáme většinou buď jen s činným odporem vedení (nn) nebo u vn s činným a induktivním odporem. 2.6.1. Krátká jednofázová vedení nn U krátkých
VíceMETODICKÝ LIST Z ELEKTROENERGETIKY PRO 3. ROČNÍK řešené příklady
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA ELEKTROTECHNICKÁ BRNO,KOUNICOVA16 METODICKÝ LIST Z ELEKTROENERGETIKY PRO 3. ROČNÍK řešené příklady Třída : K4 Název tématu : Metodický list z elektroenergetiky řešené příklady
VíceUrčeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS
rčeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS 3. STŘÍDAVÉ JEDNOFÁOVÉ OBVODY Příklad 3.: V obvodě sestávajícím ze sériové kombinace rezistoru, reálné cívky a kondenzátoru vypočítejte požadované
VíceK Mechanika styku kolo vozovka
Mechanika styku kolo ozoka Toto téma se zabýá kinematikou a dynamikou kola silničních ozidel. Problematika styku kolo ozoka má zásadní ýznam pro stanoení parametrů jízdy silničních ozidel, neboť má li
VíceVedení vvn a vyšší parametry vedení
Veení vvn a vyšší parametry veení Při řešení těchto veení je třeba vzhleem k jejich élce uvažovat nejenom opor veení R a inukčnost veení L, ale také kapacitu veení C. Svo veení G se obvykle zanebává. Tyto
VíceElektroenergetika 1. Přenosová a distribuční soustava
Přenosová a distribuční soustava Přenosová soustava Soubor vedení a zařízení 400 kv, 220 kv a vybraných vedení a zařízení 110 kv sloužící pro přenos elektřiny pro celé území ČR a k propojení s elektrizačními
Více2.4.5 Deformace, normálové napětí II
.4.5 Deformace, normáloé napětí II ředpoklady: 00404 Sledujeme, jak záisí ε (relatiní prodloužení) na (normáloém napětí) deformační křika. oznámka: Graf ukazuje záislost ε na pro ocel. Deformační křiky
VíceZáklady elektrotechniky
Základy elektrotechniky Přednáška Transformátory deální transformátor r 0; 0 bez rozptylu mag. toků 0, Φ Φmax. sinωt ndukované napětí: u i N d N dt... cos t max imax N..f. 4,44..f.N d ui N i 4,44. max.f.n
Více2. STŘÍDAVÉ JEDNOFÁZOVÉ OBVODY
2. STŘÍDAVÉ JEDNOFÁZOVÉ OBVODY Příklad 2.1: V obvodě sestávajícím ze sériové kombinace rezistoru reálné cívky a kondenzátoru vypočítejte požadované veličiny určete také charakter obvodu a nakreslete fázorový
VíceSPOUŠTĚČE MOTORU SM, velikost 12, 25, 50 a 100
SPOUŠTĚČE MOTORU SM, elikost 12, 2, 0 a 100 Základní funkce Spínání a jištění motorů do 100 A. Oládání přístroje Spouštěče motoru elikosti 12, jsou oládány kolíbkoým mechanizmem. Velikosti 2, 0 a 100 jsou
Více1 U. 33. Zapište hodnotu časové konstanty derivačního obvodu. Vyznačte měřítko na časové ose.
1. V jakých jednotkách se yjadřuje proud ueďte náze a značku jednotky 2. V jakých jednotkách se yjadřuje indukčnost ueďte náze a značku jednotky 3. V jakých jednotkách se yjadřuje kmitočet ueďte náze a
VíceElektroenergetika 2 (A1B15EN2) LS 2015/2016
Elektroenergetika (A1B15EN) LS 015/016 Témata Elektrické parametry vedení a prvků ES Stejnosměrná a střídavá vedení nn, vn Vedení vvn, náhradní články Uzlové sítě Vlny na vedení Zkraty Zemní spojení Stabilita
VíceMěření závislosti indukčnosti cívky (Distribuce elektrické energie - BDEE)
FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Měření závislosti indukčnosti cívky (Distribuce elektrické energie - BDEE) Autoři textu: Ing. Jan Varmuža Květen 2013 epower
VíceZadané hodnoty: R L L = 0,1 H. U = 24 V f = 50 Hz
. STŘÍDAVÉ JEDNOFÁOVÉ OBVODY Příklad.: V elektrickém obvodě sestávajícím ze sériové kombinace rezistoru reálné cívky a kondenzátoru vypočítejte požadované veličiny určete také charakter obvodu a nakreslete
VícePřechodné jevy v elektrizačních soustavách
vičení z předmětu Přechodné jevy v elektrizačních soustavách Další doporučená literatura: 1. Beran, Mertlová, Hájek: Přenos a rozvod elektrické energie. Hájek: Přechodné jevy v elektrizačních soustavách
VíceNEDESTRUKTIVNÍ ZKOUŠENÍ
Definice Nejdůležitější typy: a) dynamické rezonanční - ultrazukoé - impedanční b) radiometrické měření hutnosti - lhkosti - obj. hmotnosti c) rentgenografie a radiografie d) sklerometrie e) magnetické
Vícew i1 i2 qv e kin Provozní režim motoru: D = 130 P e = 194,121 kw Z = 150 i = 6 n M = /min p e = 1,3 MPa V z = 11,95 dm 3
Sestate základní energetickou bilanci plnícího agregátu znětoého motoru LIAZ M638 (D/Z=30/50 mm, 4dobý, 6 álec) přeplňoaného turbodmychadlem K 36 377 V - 5. pulzačním praconím režimu. Proozní režim motoru:
VícePříklad 1 (25 bodů) Částice nesoucí náboj q vletěla do magnetického pole o magnetické indukci B ( 0,0, B)
Přijímací zkouška na naazující magisterské studium - 05 Studijní program Fyzika - šechny obory kromě Učitelstí fyziky-matematiky pro střední školy, Varianta A Příklad Částice nesoucí náboj q letěla do
Vícetečné napětí (τ), které je podle Newtona úměrné gradientu rychlosti, tj. poměrnému
III. TERMODYNAMIKA PROUDÍCÍCH PLYNŮ A PAR Termodynamika plynů a par sleduje změny stau látek za předpokladu, že jsou látky klidu, nebo že li rychlosti proudění látky má zanedbatelný li na změnu termodynamického
VíceU1, U2 vnější napětí dvojbranu I1, I2 vnější proudy dvojbranu
DVOJBRANY Definice a rozdělení dvojbranů Dvojbran libovolný obvod, který je s jinými částmi obvodu spojen dvěma páry svorek (vstupní a výstupní svorky). K analýze chování obvodu postačí popsat daný dvojbran
VíceVLIV SLUNEČNÍHO ZÁŘENÍ NA VĚTRANÉ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE
VLIV SLUNEČNÍHO ZÁŘENÍ N VĚTRNÉ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE ZÁKLDNÍ PŘEDPOKLDY Konstrukce douplášťoých ětraných střech i fasád ke sé spráné funkci yžadují tralé ětrání, ale případě, že proedeme, zjistíme, že ne
VíceOVĚŘOVÁNÍ DÉLKY KOTEVNÍCH ŠROUBŮ V MASIVNÍCH KONSTRUKCÍCH ULTRAZVUKOVOU METODOU
XVI. konference absolentů studia technického znalectí s mezinárodní účastí 26. - 27. 1. 2007 Brně OVĚŘOVÁNÍ DÉLKY KOTEVNÍCH ŠROUBŮ V MASIVNÍCH KONSTRUKCÍCH ULTRAZVUKOVOU METODOU Leonard Hobst 1, Lubomír
VíceNÁVRH TRANSFORMÁTORU. Postup školního výpočtu distribučního transformátoru
NÁVRH TRANSFORMÁTORU Postup školního výpočtu distribučního transformátoru Pro návrh transformátoru se zadává: - zdánlivý výkon S [kva ] - vstupní a výstupní sdružené napětí ve tvaru /U [V] - kmitočet f
VíceDilatace času. Řešení Čas t 0 je vlastní čas trvání děje probíhajícího na kosmické lodi. Z rovnice. v 1 c. po dosazení za t 0 a v pak vyplývá t
Dilatae času 1 Na kosmiké lodi zdalujíí se od Země ryhlostí,1 probíhal určitý děj, který podle měření účastníků letu tral jednu hodinu Jak dlouho trá tento děj pro pozoroatele na Zemi? Je možné, aby děj
VíceElektrárny A1M15ENY. přednáška č. 4. Jan Špetlík. Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, Praha 6
Elektrárny A1M15ENY přednáška č. 4 Jan Špetlík spetlij@fel.cvut.cz -v předmětu emailu ENY Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha 6 Výpočty parametrů: X s 1 3.
VíceNávrh: volba druhu vodiče pro dané prostředí pro dané podmínky. způsob ů uložení vodiče stanovení průřezu vodiče pro určitý výkon při daném uložení
Hlavní zásady pro dimenzování Radek Procházka (xprocha1@el.cvut.cz) Elektrické instalace nízkého napětí 007/08 Obecně Návrh: volba druhu vodiče pro dané prostředí pro dané podmínky způsob ů uložení vodiče
Více1.1. Základní pojmy 1.2. Jednoduché obvody se střídavým proudem
Praktické příklady z Elektrotechniky. Střídavé obvody.. Základní pojmy.. Jednoduché obvody se střídavým proudem Příklad : Stanovte napětí na ideálním kondenzátoru s kapacitou 0 µf, kterým prochází proud
Více3. Vlny. 3.1 Úvod. 3.2 Rovnice postupné vlny v bodové řadě a v prostoru
3. Vlny 3. Úod Vlnění můžeme pozoroat například na odní hladině, hodíme-li do ody kámen. Mechanické lnění je děj, při kterém se kmitání šíří látkoým prostředím. To znamená, že například zuk, který je mechanickým
VíceTECHNIKA VYSOKÝCH NAPĚŤÍ. #4 Elektrické výboje v elektroenergetice
TECHNIKA VYSOKÝCH NAPĚŤÍ #4 Elektrické výboje v elektroenergetice Korónový výboj V homogenním elektrickém poli dochází k celkovému přeskoku mezi elektrodami najednou U nehomogenních uspořádání dochází
Více1.1 Měření parametrů transformátorů
1.1 Měření parametrů transformátorů Cíle kapitoly: Jedním z cílů úlohy je stanovit základní parametry dvou rozdílných třífázových transformátorů. Dvojice transformátorů tak bude podrobena měření naprázdno
VíceVÝPOČET JEDNOFÁZOVÉHO TRANSFORMÁTORU
FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VÝPOČET JEDNOFÁZOVÉHO TRANSFORMÁTORU Autoři textu: Ing. Ondřej Vítek, Ph.D. Květen 2013 epower Inovace výuky elektroenergetiky
VíceE L E K T R I C K Á M Ě Ř E N Í
Střední škola, Havířov Šumbark, Sýkorova 1/613, příspěvková organizace E L E K T R I C K Á M Ě Ř E N Í R O Č N Í K MĚŘENÍ ZÁKLDNÍCH ELEKTRICKÝCH ELIČIN Ing. Bouchala Petr Jméno a příjmení Třída Školní
VíceCvičení 11. B1B14ZEL1 / Základy elektrotechnického inženýrství
Cvičení 11 B1B14ZEL1 / Základy elektrotechnického inženýrství Obsah cvičení 1) Výpočet proudů v obvodu Metodou postupného zjednodušování Pomocí Kirchhoffových zákonů Metodou smyčkových proudů 2) Nezatížený
VíceRozvodná zařízení (BRZB)
Přednášející: Prof. Ing. Jaroslava Orságová, Ph.D. orsagova@feec.vutbr.cz, VUT FEKT Technická 12, Brno Střídavá elektrická rozvodná zařízení Rozvodná zařízení (BRZB) e-power - Inovace výuky elektroenergetiky
VíceZáklady elektrotechniky 2 (21ZEL2) Přednáška 1
Základy elektrotechniky 2 (21ZEL2) Přednáška 1 Úvod Základy elektrotechniky 2 hodinová dotace: 2+2 (př. + cv.) zakončení: zápočet, zkouška cvičení: převážně laboratorní informace o předmětu, kontakty na
VíceZÁKLADY ELEKTROTECHNIKY pro OPT
ZÁKLADY ELEKTROTECHNIKY pro OPT Přednáška Rozsah předmětu: 24+24 z, zk 1 Literatura: [1] Uhlíř a kol.: Elektrické obvody a elektronika, FS ČVUT, 2007 [2] Pokorný a kol.: Elektrotechnika I., TF ČZU, 2003
VíceIntegrovaná střední škola, Sokolnice 496
Integrovaná střední škola, Sokolnice 496 Název projektu: Moderní škola Registrační číslo: CZ.1.07/1.5.00/34.0467 Název klíčové aktivity: V/2 - Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných
VíceVÝZKUMNÝ MODEL ČÁSTI DISTRIBUČNÍ SÍTĚ VYSOKÉHO NAPĚTÍ. Příručka s popisem
VÝZKUMNÝ MODEL ČÁSTI DISTRIBUČNÍ SÍTĚ VYSOKÉHO NAPĚTÍ Příručka s popisem BRNO 2011 O B S A H 1 Vlastnosti modelu VN Sítě... 3 1.1 Vlastnosti jednotlivých úseků sítě...3 1.2 Vlastnosti regulovatelného 3
VíceFakulta stavební ČVUT v Praze Katedra hydrauliky a hydrologie. Předmět HYA2 K141 FSv ČVUT. Hydraulika potrubí
Fakulta staební ČVUT Praze Katedra hydrauliky a hydrologie Předmět HYA K4 FS ČVUT Hydraulika potrubí Doc. Ing. Aleš Halík, CSc., Ing. Tomáš Picek PhD. K4 HYA Hydraulika potrubí 0 DRUHY PROUDĚNÍ V POTRUBÍ
VíceRezistor je součástka kmitočtově nezávislá, to znamená, že se chová stejně v obvodu AC i DC proudu (platí pro ideální rezistor).
Rezistor: Pasivní elektrotechnická součástka, jejíž hlavní vlastností je schopnost bránit průchodu elektrickému proudu. Tuto vlastnost nazýváme elektrický odpor. Do obvodu se zařazuje za účelem snížení
VíceTechnika vysokých napětí. Elektrické výboje v elektroenergetice
Elektrické výboje v elektroenergetice Korónový výboj V homogenním elektrickém poli dochází k celkovému přeskoku mezi elektrodami najednou U nehomogenních uspořádání dochází k optickým a akustickým projevům
VíceKatedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 8. TRANSFORMÁTORY
Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - T Ostrava 8. TRANSFORMÁTORY 8. Princip činnosti 8. Provozní stavy skutečného transformátoru 8.. Transformátor naprázdno 8.. Transformátor
VíceVýpočet stability (odolnosti koryta)
CVIČENÍ 5: VÝPOČET STABILITY KORYTA Výpočet stability (odolnosti koryta) Výpočtem stability se prokazuje, že koryto jako celek je pro nárhoé hydraulické zatížení stabilní. Nárhoé hydraulické zatížení pro
VíceFYZIKA II. Petr Praus 9. Přednáška Elektromagnetická indukce (pokračování) Elektromagnetické kmity a střídavé proudy
FYZIKA II Petr Praus 9. Přednáška Elektromagnetická indukce (pokračování) Elektromagnetické kmity a střídavé proudy Osnova přednášky Energie magnetického pole v cívce Vzájemná indukčnost Kvazistacionární
Více1.8.10 Proudění reálné tekutiny
.8.0 Proudění reálné tekutiny Předpoklady: 809 Ideální kapalina: nestlačitelná, dokonale tekutá, bez nitřního tření. Reálná kapalina: zájemné posouání částic brzdí síly nitřního tření. Jaké mají tyto rozdíly
Vícepřednáška č. 4 Elektrárny A1M15ENY Ing. Jan Špetlík, Ph.D. Druhy zkratových proudů Tepelné účinky Dotykové napětí na uzemnění Silové účinky
Elektrárny A1M15ENY přednáška č. 4 Druhy zkratových proudů Tepelné účinky Dotykové napětí na uzemnění Silové účinky Ing. Jan Špetlík, Ph.D. ČVUT FEL Katedra elektroenergetiky E-mail: spetlij@fel.cvut.cz
VícePraktikum I Mechanika a molekulová fyzika
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu ýuky obecné fyziky MFF UK Praktikum I Mechanika a molekuloá fyzika Úloha č. XXI Náze: Měření tíhoého zrychlení Pracoal: Matyáš Řehák stud.sk.: 16 dne: 9.5.008
Více4 Brzdová zařízení kolejových vozidel
4 Brzdoá zařízení kolejoých ozidel 4. Součinnost brzdoých systémů Praidla součinnosti různých brzdoých systémů, které jsou současně instaloány na ozidle, musí být stanoena tak, aby byl maximálně yžitý
VíceTématické okruhy teoretických zkoušek Part 66 1 Modul 3 Základy elektrotechniky
Tématické okruhy teoretických zkoušek Part 66 1 3.1 Teorie elektronu 1 1 1 Struktura a rozložení elektrických nábojů uvnitř: atomů, molekul, iontů, sloučenin; Molekulární struktura vodičů, polovodičů a
VíceElektromechanický oscilátor
- 1 - Elektromechanický oscilátor Ing. Ladislav Kopecký, 2002 V tomto článku si ukážeme jeden ze způsobů, jak využít silové účinky cívky s feromagnetickým jádrem v rezonanci. I člověk, který neoplývá technickou
Vícevzdálenost těžiště (myslí se tím těžiště celého tělesa a ne jeho jednotlivých částí) od osy rotace
Přehled příkladů 1) Valiý pohyb, zákon zachoání energie ) Těžiště tělesa nebo moment setračnosti ýpočet integrací - iz http://kf.upce.cz/dfjp/momenty_setracnosti.pdf Nejčastější chyby: záměna momentu setračnosti
VíceStropní anemostaty. Série ADLR s kruhovou čelní částí. Série ADLR-Q se čtvercovou čelní částí 2/16/TCH/7
2/16/TCH/7 Stropní anemostaty Série ADLR s kruhoou čelní částí Série ADLR-Q se čtercoou čelní částí TROX GmbH Telefon +420 2 83 880 380 organizační složka Telefax +420 2 86 881 870 Ďáblická 2 e-mail trox@trox.cz
VíceVazební mechanismy přenosu rušivých signálů. Jiří Dřínovský UREL, FEKT, VUT v Brně
Vazební mechanismy přenosu rušivých signálů Jiří Dřínovský UREL, FEKT, VUT v Brně Vazební mechanismy přenosu rušivých signálů Galvanická vazba (vazba společnou impedancí) Kapacitní vazba Induktivní vazba
VíceVířivé anemostaty. Série FD 2/6/TCH/5. doporučené pro instalaci v místnostech 2,60..,4,00 m
2/6/TCH/5 Vířié anemostaty Série FD doporučené pro instalaci místnostech 2,60..,4,00 m TROX GmbH Telefon +420 2 83 880 380 organizační složka Telefax +420 2 86 881 870 Ďáblická 2 e-mail trox@trox.cz 182
VíceŠíření elektromagnetických vln Smithův diagram
Šíření elektromanetických ln Smithů diaram Příklady k procičení jsou podle [] Diaram nese náze podle inženýra společností RCA Philipa H. Smitha, který e třicátých letech minulého století odstranil leou
VíceFAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ. Autoři textu: doc. Ing. Jaroslava Orságová, Ph.D. Ing.
FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ VYOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Paralelní spolupráce dvou transformátorů (Předmět - MEV) Autoři textu: doc. Ing. Jaroslava Orságová, Ph.D. Ing. Jan Novotný
VíceMěření transformátoru naprázdno a nakrátko
Měření u naprázdno a nakrátko Měření naprázdno Teoretický rozbor Stav naprázdno je stavem u, při kterém je I =. řesto primárním vinutím protéká proud I tzv. magnetizační, jenž je nutný pro vybuzení magnetického
VíceElektrická vedení druhy, požadavky, dimenzování
Elektrická vedení druhy, požadavky, dimenzování Určeno pro studenty kombinované formy FS, předmětu Elektrotechnika II Jan Dudek leden 2007 Elektrická vedení Slouží k přenosu elektrické energie a signálů
VíceOchrany v distribučním systému
Ochrany v distribučním systému Ochrany elektroenergetických zařízení Monitorují provozní stav chráněného zařízení. Provádí zásah, pokud chráněný objekt přejde z normálního stavu do stavu poruchového. Poruchové
VíceC p. R d dielektrické ztráty R sk odpor závislý na frekvenci C p kapacita mezi přívody a závity
RIEDL 3.EB-6-1/8 1.ZADÁNÍ a) Změřte indukčnosti předložených cívek ohmovou metodou při obou možných způsobech zapojení měřících přístrojů. b) Měření proveďte při kmitočtech měřeného proudu 50, 100, 400
VíceTel. kalibrace: Platnost: od
1 e-mail : obchod@secel.cz http:// www.meraky.eu www.secel.cz Platnost: od 1. 1. 2019 SEC electronic s.r.o. Arnošta z Pardubic 2762 530 02 Pardubice Tel. obchod: + 420 466 301 331 GSM: + 420 603 245 230
VíceZáklady elektrotechniky
Základy elektrotechniky 5. přednáška Elektrický výkon a energie 1 Základní pojmy Okamžitá hodnota výkonu je deinována: p = u.i [W; V, A] spotřebičová orientace - napětí i proud na impedanci Z mají souhlasný
VíceZápadočeská univerzita v Plzni DIPLOMOVÁ PRÁCE
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta elektrotechnická Katedra elektroenergetiky a ekologie DIPLOMOVÁ PRÁCE Výpočet činných ztrát na transponovaném a netransponovaném vedení Autor práce: Bc. Tomáš Nazarčík
Více1. Měření výkonu souměrné zátěže se středním vodičem
MĚŘENÍ ÝKON TOJFÁZOÉ SÍTI 1. Měření výkonu souměrné zátěže se středním vodičem Úkol: Sestavte trojfázovou zátěž zapojením stejných odporů do hvězdy a pomocí 1 wattmetru určete výkon. ři výpočtu uvažujte
VíceLaboratorní úloha č. 2 Vzájemná induktivní vazba dvou kruhových vzduchových cívek - Faradayův indukční zákon. Max Šauer
Laboratorní úloha č. Vzájemná induktivní vazba dvou kruhových vzduchových cívek - Faradayův indukční zákon Max Šauer 14. prosince 003 Obsah 1 Popis úlohy Úkol měření 3 Postup měření 4 Teoretický rozbor
Více20ZEKT: přednáška č. 10. Elektrické zdroje a stroje: výpočetní příklady
20ZEKT: přednáška č. 10 Elektrické zdroje a stroje: výpočetní příklady Napětí naprázdno, proud nakrátko, vnitřní odpor zdroje Théveninův teorém Magnetické obvody Netočivé stroje - transformátory Točivé
VíceKontaktní adresa METRA BLANSKO s.r.o. Pražská 2536/ BLANSKO Telefon :
1 e-mail : mcu@metra.cz Kontaktní adresa METRA BLANSKO s.r.o. http:// www.metra.cz Pražská 2536/7 678 01 BLANSKO Telefon : +420 602 410 258 Platnost: od 1. 1. 2018 Uvedené ceny jsou v CZK bez DPH a bez
VíceZákladní pasivní a aktivní obvodové prvky
OBSAH Strana 1 / 21 Přednáška č. 2: Základní pasivní a aktivní obvodové prvky Obsah 1 Klasifikace obvodových prvků 2 2 Rezistor o odporu R 4 3 Induktor o indukčnosti L 8 5 Nezávislý zdroj napětí u 16 6
VíceHoval IDKM 250 plochý kolektor pro vestavbu do střechy. Popis výrobku ČR 1. 10. 2011. Hoval IDKM 250 plochý kolektor
pro estabu do střechy Popis ýrobku ČR. 0. 20 Hoal IDKM 250 plochý kolektor ysoce ýkonný plochý kolektor se skleněnou přední stěnou, určený pro termické yužití sluneční energie sestaením několika kolektorů
Více3. VEKTOROVÝ POČET A ANALYTICKÁ GEOMETRIE
Euklidoský prostor. VEKTOROVÝ POČET A ANALYTICKÁ GEOMETRIE Průodce studiem Geometrii lze budoat metodou syntetickou nebo metodou analytickou. Při syntetické metodě pracujeme přímo s geometrickými objekty.
Víceu = = B. l = B. l. v [V; T, m, m. s -1 ]
5. Elektromagnetická indukce je děj, kdy ve vodiči, který se pohybuje v magnetickém poli a protíná magnetické, indukční čáry, vzniká elektrické napětí. Vodič se stává zdrojem a je to nejrozšířenější způsob
VíceZásady návrhu a aplikace A/Č obvodů
ásady návrhu a aplikace A/Č obvodů působy buzení A/Č převodníků Rušivé signály Napájení A/Č systémů Impedanční přizpůsobení Stínění elektronických obvodů ásady návrhu tištěných spojů Přenos signálů z hlediska
Vícepřednáška č. 4 Elektrárny B1M15ENY Druhy zkratových proudů Tepelné účinky Dotykové napětí na uzemnění Silové účinky Ing. Jan Špetlík, Ph.D.
Elektrárny B1M15ENY přednáška č. 4 Druhy zkratových proudů Tepelné účinky Dotykové napětí na uzemnění Silové účinky Ing. Jan Špetlík, Ph.D. ČVUT FEL Katedra elektroenergetiky E-mail: spetlij@fel.cvut.cz
VíceStudijní opory předmětu Elektrotechnika
Studijní opory předmětu Elektrotechnika Doc. Ing. Vítězslav Stýskala Ph.D. Doc. Ing. Václav Kolář Ph.D. Obsah: 1. Elektrické obvody stejnosměrného proudu... 2 2. Elektrická měření... 3 3. Elektrické obvody
VíceElektrárny A1M15ENY. přednáška č. 2. Jan Špetlík. Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, Praha 6
Elektrárny A1M15ENY přednáška č. 2 Jan Špetlík spetlij@fel.cvut.cz -v předmětu emailu ENY Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha 6 Příklad I: počítejte počáteční
Více1.8.9 Bernoulliho rovnice
89 Bernoulliho ronice Předpoklady: 00808 Pomůcky: da papíry, přicucáadlo, fixírka Konec minulé hodiny: Pokud se tekutina proudí trubicí s různými průměry, mění se rychlost jejího proudění mění se její
VíceLABORATORNÍ PROTOKOL Z PŘEDMĚTU SILNOPROUDÁ ELEKTROTECHNIKA
LABORATORNÍ PROTOKOL Z PŘEDMĚTU SILNOPROUDÁ ELEKTROTECHNIKA Transformátor Měření zatěžovací a převodní charakteristiky. Zadání. Změřte zatěžovací charakteristiku transformátoru a graficky znázorněte závislost
VíceVýpočet stability (odolnosti koryta)
CVIČENÍ 5: VÝPOČET STABILITY KORYTA Výpočet stability (odolnosti koryta) Výpočtem stability se prokazuje, že koryto jako celek je pro nárhoé hydraulické zatížení stabilní. Nárhoé hydraulické zatížení pro
VíceTransformátory. Teorie - přehled
Transformátory Teorie - přehled Transformátory...... jsou elektrické stroje, které mění napětí při přenosu elektrické energie při stejné frekvenci. Používají se především při rozvodu elektrické energie.
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA TECHNOLOGIÍ A MĚŘENÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA TECHNOLOGIÍ A MĚŘENÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE Nesymetrie v sítích vn, vliv uspořádání vodičů a kabelových vedení Pavla Zahálková 2013 Anotace Předkládaná
Více21ZEL2 Transformátory
1ZEL Transformátory Jan Zelenka ČVUT Fakulta dopravní Praha 019 1 Úvod co je transformátor? je netočivý elektrický stroj umožňuje přenášet elektrickou energii mezi obvody pomocí vzájemné magnetické indukce
Víceteorie elektronických obvodů Jiří Petržela obvodové funkce
Jiří Petržela obvod jako dvojbran dvojbranem rozumíme elektronický obvod mající dvě brány (vstupní a výstupní) dvojbranem může být zesilovač, pasivní i aktivní filtr, tranzistor v některém zapojení, přenosový
Více2. Popis elektrizační soustavy
. Popis elektrizační soustavy V této části knihy popíšeme základní prvky elektrizační soustavy (ES) a to nejprve pasivní prvky (vedení, kabely, kompenzační prostředky a transformátory) v kapitolách. a.3.
VíceSmithův diagram s parametrickými impedančními a admitančními parametry
Smithův diagram s parametrickými impedančními a admitančními parametry Základní vlastnosti Smithova diagramu Smithův diagram graficky znázorňuje v komplexní rovině závislost činitele odrazu na impedanci.
Více1141 HYA (Hydraulika)
ČVUT Praze, fakulta staební katedra hydrauliky a hydrologie (K) Přednáškoé slidy předmětu HYA (Hydraulika) erze: 0/0 K ČVUT Tato weboá stránka nabízí k nahlédnutí/stažení řadu pdf souborů složených z přednáškoých
VíceProvozování distribučních soustav
Provozování distribučních soustav Sítě vysokého napětí s odporníkem v uzlu vn napájecího transformátoru Ivan Cimbolinec Úvodem: Distribuční sítě vysokého napětí 10, 22 a 35 KV se na území České republiky
VíceOsnova kurzu. Rozvod elektrické energie. Úvodní informace; zopakování nejdůležitějších vztahů Základy teorie elektrických obvodů 3
Osnova kurzu 1) 2) 3) 4) 5) 6) 7) 8) 9) 10) 11) 12) 13) Úvodní informace; zopakování nejdůležitějších vztahů Základy teorie elektrických obvodů 1 Základy teorie elektrických obvodů 2 Základy teorie elektrických
VíceTRANSFORMÁTORY Ing. Eva Navrátilová
STŘEDNÍ ŠOLA, HAVÍŘOV-ŠUMBAR, SÝOROVA 1/613 příspěvková organizace TRANSFORMÁTORY Ing. Eva Navrátilová - 1 - Transformátor jednofázový = netočivý elektrický stroj, který využívá elektromagnetickou indukci
VíceOsnova kurzu. Základy teorie elektrického pole 2
Osnova kurzu 1) Úvodní informace; zopakování nejdůležitějších vztahů 2) Základy teorie elektrických obvodů 1 3) Základy teorie elektrických obvodů 2 4) Základy teorie elektrických obvodů 3 5) Základy teorie
VíceVnitřní energie ideálního plynu podle kinetické teorie
Vnitřní energie ideálního plynu podle kinetické teorie Kinetická teorie plynu, která prní poloině 9.století dokázala úspěšně spojit klasickou fenoenologickou terodynaiku s echanikou, poažuje plyn za soustau
VíceElektrická kapacita a indukčnost
Elektrická kapacita a indukčnost Do šedesátých let minulého století se jako primární etalony elektrické impedance používaly téměř výhradně etalony vlastní a vzájemné indukčnosti. Tyto etalony byly konstruovány
Více3 Z volného prostoru na vedení
volného prostoru na vedení 3 volného prostoru na vedení předchozí kapitole jsme se zabývali šířením elektromagnetických vln ve volném prostoru. lna se šířila od svého zdroje (vysílací antény) do okolí.
VíceElektromagnetismus. - elektrizace třením (elektron = jantar) - Magnetismus magnetovec přitahuje železo zřejmě první záznamy o používání kompasu
Elektromagnetismus Historie Staré Řecko: Čína: elektrizace třením (elektron = jantar) Magnetismus magnetovec přitahuje železo zřejmě první záznamy o používání kompasu Hans Christian Oersted objevil souvislost
Více