KONSTRUKCE PŘÍDAVNÉHO ZAŘÍZENÍ NAKLADAČE VÝLOŽNÍKOVÉHO TYPU
|
|
- Štěpán Mareš
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍ A DOBRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING KONSTRUKCE PŘÍDAVNÉHO ZAŘÍZENÍ NAKLADAČE VÝLOŽNÍKOVÉHO TYPU DESIGN OF THE SPECIAL DEVICE OF BOOM VERSION FOR WHEEL LOADER BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR THESIS AUTOR PRÁCE PAVEL NOSEK AUTOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BRNO 009 Ing. JAROSLAV KAŠPÁREK, Ph.D
2
3
4 Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem a pevnostním výpočtem přídavného zařízení nakladače výložníkového typu. Zařízení je navrženo pro kolový nakladač CAT 906H a slouží ke zvedání a přemisťování předmětů. Dle výstupních parametrů nakladače jsou navrženy jednotlivé části zařízení. Jsou provedeny pevnostní výpočty nosných částí přídavného zařízení výložníku, spojovacích tyčí, držáku háku a spojovacích čepů, návrh přípojného prvku k výložníku zadaného nakladače a výběr vhodného háku pro uchycení břemen. Součástí práce je také kompletní výkresová dokumentace přídavného zařízení nakladače. Klíčová slova přídavné zařízení nakladače výložníkového typu; přídavné zařízení; výložník; konzola; jeřábové rameno; zdvihací zařízení; nakladač Abstract This bachelor s paper deals with proposal and fortification calculation of special device of boom version for wheel loader. Device is proposed for wheel loader CAT 906 H and is used for lifting and moving various subjects. According to outgoing parameters of loader, single parts of device are constructed. There were done fortification calculation of carrying parts of special device boom, mortise, tying rods, hook holder. Added is also proposal of connecting element for boom of chosen loader and selection of suitable hook for holding the load. Part of the paper is also complete plan documentation of special device of boom wheel loader. Key words additional device of wheel loader boom type; additional device; boom arm; bracket; crane arm; lifting device; loader
5 Bibliografická citace NOSEK, P. Konstrukce přídavného zařízení nakladače výložníkového typu. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, s. Vedoucí bakalářské práce Ing. Jaroslav Kašpárek, Ph.D.
6 Čestné prohlášení Prohlašuji, že jsem tuto bakalářskou práci vypracoval samostatně pod vedením vedoucího bakalářské práce pana Ing. Jaroslava Kašpárka, Ph.D. a s použitím uvedené literatury. V Brně, dne Podpis.
7 Poděkování Rád bych na tomto místě poděkoval všem, kteří mi pomáhali při vypracování této bakalářské práce. Především pak děkuji svému vedoucímu bakalářské práce panu Ing. Jaroslavu Kašpárkovi, Ph.D. za poskytnutí dostatečných a přehledných informací vedoucích k dokončení bakalářské práce. Zvláštní poděkování bych chtěl věnovat svým rodičům za všestrannou podporu po celou dobu studia.
8 Obsah 1 Úvod 10 Výpočet předběžného zatížení konzoly.11.1 Výpočet teoretické polohy těžiště nakladače..11. Stanovení vzdáleností pozic na výložníku konzoly 1.3 Výpočet zatížení v jednotlivých pozicích výložníku 1 3 Návrh výložníku konzoly Výpočet průměru čepu Šířka výložníku konzoly Výběr vhodného průřezu výložníku konzoly Výpočet rozměrů výložníku Ohybové momenty v nebezpečných průřezech Moduly průřezu v nebezpečných průřezech Výška výložníku konzoly.17 4 Kontrola průřezů konzoly Průřez Výpočet ploch Výpočet těžiště Odsunutí těžiště Výpočet kvadratického momentu plochy Průřezový modul v ohybu Kontrola napětí Průřez Určení ploch Určení těžiště Posunutí těžiště Výpočet kvadratického momentu plochy Průřezový modul v ohybu Kontrola napětí Průřez Určení ploch 4.3. Určení těžiště Posunutí těžiště Výpočet kvadratického momentu plochy Průřezový modul v ohybu Kontrola napětí Průřez Určení ploch Určení těžiště Posunutí těžiště Výpočet kvadratického momentu plochy Průřezový modul v ohybu Kontrola napětí Průřez Určení ploch Určení těžiště Posunutí těžiště Výpočet kvadratického momentu plochy Průřezový modul v ohybu.8 8
9 4.5.6 Kontrola napětí Volba připojovacího prvku výložníku Určení těžiště výložníku Výpočet hmotností jednotlivých částí výložníku konzoly: Určení vzdáleností těžišť částí výložníku konzoly: Určení výsledného těžiště výložníku konzoly Výpočet spojovacích tyčí Určení síly působící na tyč Výpočet průměru spojovací tyče.35 6 Kontrola stability nakladače Připojovací člen Hmotnost připojovacího členu Těžiště připojovacího členu Spojovací tyč Hmotnost spojovací tyče Těžiště spojovací tyče Výložník Hmotnost výložníku Těžiště výložníku Celková konzola Hmotnost celé konzoly Těžiště celé konzoly Přepočet bezpečných hmotností.39 7 Návrh háku Volba háku Návrh uchycení háku Výběr spojovacích čepů..4 8 Závěr.43 9 Seznam použitých zdrojů Seznam použitých zkratek a symbolů Seznam obrázků Seznam příloh
10 1 Úvod Tématem bakalářské práce je konstrukce přídavného zařízení nakladače výložníkového typu. Jedná se o konstrukci jeřábového ramene, sloužícího ke zvedání a přepravování předmětů za pomoci kolového nakladače CAT 906H. Jeřábová ramena slouží k manipulaci s břemeny, která lze uchopit hákem do závěsu, nebo vázání. Dle konstrukce a způsobu upnutí k pracovnímu stroji se dělí na klasická jeřábová ramena a jeřábové závěsy. Jeřábová ramena jsou tvořena závěsem, nosnou konstrukcí a jako celek se připojují přímo k upínací desce, nebo výložníku pracovního stroje. Jeřábový závěs se upíná na paletizační vidle a s nimi tvoří celek. Výhodou je nízká hmotnost celého zařízení oproti klasickému jeřábovému ramenu, ale nevýhodou je nižší zdvih. Cílem práce je ze zadaných parametrů nakladače stanovit dovolené zatížení výložníku konzoly, navrhnout jeho optimální tvar a rozměry, pevnostně navrhnout a zkontrolovat části konzoly, navrhnout vhodný připojovací prvek k výložníku nakladače, zvolit vhodný hák pro zvedání břemen a zhotovit kompletní výkresovou dokumentaci celého zvedacího zařízení. Obr. 1.1 Kolový nakladač CAT 906H [1] 10
11 Výpočet předběžného zatížení konzoly Jelikož není známa poloha těžiště, ale výrobce nakladače udává dovolené zatížení na rameni nakladače, lze vypočítat teoretickou polohu těžiště, ve které bude již zahrnuta bezpečnost nakladače při přetížení a následném překlopení..1 Výpočet teoretické polohy těžiště nakladače Dáno: mm 115 N mtn 5100 N Lr 1,77 m Lv 0,5 m Ftn Ltn Fm Lm Ltn (.1) Fm Lm 0748,15,7 0,93m Ftn Ftn mtn g , N Fm mm g 115 9, ,15 N (.) (.3) Lm Lr + Lv 1,77 + 0,5,7 m (.4) Fm Ftn Ltn Lm Lr Lv mm mtn - maximální síla, působící na rameno nakladače - síla od nakladače v těžišti - vzdálenost těžiště nakladače od bodu překlopení - vzdálenost působiště síly břemene od bodu překlopení - vzdálenost upínací desky na rameni nakladače od bodu překlopení, stanoveno dle [1] - vzdálenost působiště síly na paletizačních vidlích - maximální hmotnost, kterou uzvedne rameno nakladače, stanoveno dle zadání - hmotnost nakladače, stanoveno dle zadání Obr..1 Schéma nakladače 11
12 . Stanovení vzdáleností pozic na výložníku konzoly Ze zadání má konzola maximální délku vyložení,5 metru a 5 pozic pro uchycení břemene. Je zvoleno rozmístění otvorů pro čep na uchycení břemene po 0,5 metrech. Dáno, voleno: Lr 1,77m p 0,5m L1 Lr + p 1,77 + 0,5,7m L Lr + p 1,77 + 1,77m L3 Lr + 3p 1,77 + 1,5 3,7m L4 Lr + 4p 1,77 + 3,77m L5 Lr + 5p 1,77 +,5 4,7m L1 L L3 L4 L5 p (.5) - vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici 1 - vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici - vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici 3 - vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici 4 - vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici 5 - rozteč otvorů Obr.. Rozmístění otvorů na výložníku konzoly.3 Výpočet zatížení v jednotlivých pozicích výložníku Pro stanovení zatížení v jednotlivých pozicích výložníku konzoly vycházím z rovnice.6. Hmotnost konzoly je předběžně volena 00 kg. Ftn Ltn Fm Lm + Ftk* L*tk (.6) voleno: m*tk 00 kg L*tk,7 m Ftk* mtk* g 00 9, N (.7) 1
13 F1* Ftn Ltn Ftk* L*tk ,93 196, N L1,7 F* Ftn Ltn Ftk* L*tk ,93 196, N L,77 F3* Ftn Ltn Ftk* L*tk ,93 196, N L3 3,7 F4* Ftn Ltn Ftk* L*tk ,93 196,7 111 N L4 3,77 F5* Ftn Ltn Ftk* L*tk ,93 196, N L5 4,7 m1* F1* kg g 9,81 (.8) (.9) F* m 1563kg g 9,81 * m3* F3* kg g 9,81 m4* F4* kg g 9,81 m5* F5* kg g 9,81 F*tk L*tk F*1 F* F*3 F*4 F*5 m*tk m*1 m* m*3 m*4 m*5 - předběžně vypočtená síla, vyvozená hmotností konzoly - předběžně zvolená vzdálenost těžiště konzoly od bodu překlopení - teoretická maximální síla působící v pozici 1 - teoretická maximální síla působící v pozici - teoretická maximální síla působící v pozici 3 - teoretická maximální síla působící v pozici 4 - teoretická maximální síla působící v pozici 5 - odhadnutá hmotnost konzoly - teoretické maximální zatížení v pozici 1 - teoretické maximální zatížení v pozici - teoretické maximální zatížení v pozici 3 - teoretické maximální zatížení v pozici 4 - teoretické maximální zatížení v pozici 5 13
14 3 Návrh výložníku konzoly 3.1 Výpočet průměru čepu Čep je namáhán oboustranně na střih. Síla je ve výpočtu zvětšena o koeficient 1,5. Materiál čepu je volen Dáno, voleno: τd 80 MPa F* N kč τ sk τd kč dč 1,5 F1* τd S č (3.1) 1,5 F1* 1,5 F1* S č π dč 1,5 F1* kč 1, ,0193m 19,3mm π τ D π > voleno dč 0 mm Obr. 3.1 Zatížení čepu v konzole F*1 τd τsk dč Sč kč [m] [-] - maximální síla působící na čep - dovolené napětí ve smyku pro ocel , stanoveno dle [3], str smykové napětí působící na čep - průměr čepu - plocha průřezu čepu - volený koeficient bezpečnosti čepu 3. Šířka výložníku konzoly Šířka je navrhována na základě otlačení materiálu. Materiál výložníku konzoly je Dáno, voleno: PD 90 MPa F* N kč Psk 1,5 F1* PD SS (3.) 14
15 PD 1,5 F1* 1,5 F1* * kč SS D Bk Bk 1,5 F1* kč 1, ,0166m 16,6mm * D PD 0, D* oč π Dč π 0,0 0,0314m (3.3) > voleno lv 0mm PD Psk SS Dč D* Bk Oč [m] - dovolené napětí tlakové pro ocel , stanoveno dle [3], str tlakové napětí působící na výložník konzoly - styková plocha mezi čepem a výložníkem konzoly - průměr otvoru pro čep - poloviční délka oblouku otvoru pro čep - šířka výložníku konzoly - obvod otvoru pro čep 3.3 Výběr vhodného průřezu výložníku konzoly Byly uvažovány 3 průřezy: - obdélníkový plný - trubkový obdélníkový svařovaný - průřez tvaru T Nejméně vhodný je obdélníkový plný průřez, protože nezajišťuje stabilitu do stran. Při přepravě nákladu po nerovném terénu, nebo při ostrém zatáčení je výložník konzoly namáhán také bočními silami. Z hlediska stability vyhovuje nejvíce trubkový obdélníkový průřez. Jeho nevýhodou je složitější konstrukce, protože výložník konzoly nemá po celé své délce konstantní průřez a větší hmotnost. Ze zadání má konzola poměrně velkou maximální délku vyložení, takže tento typ průřezu by zvětšil hmotnost celé konzoly a snížil tak hmotnost přepravovaného břemene. Nejvhodnější je proto použít průřez tvaru T - pro konstrukci zvolen T profil. Obr. 3. Profil výložníku konzoly 15
16 3.4 Výpočet rozměrů výložníku Výložník je při výpočtu rozdělen na 5 částí a v nich je zkoumáno napětí. Nebezpečné průřezy jsou stanoveny v místech otvorů pro čep a v místě uchycení konzoly Ohybové momenty v nebezpečných průřezech M O 0 1,5 F5* 5 p 1, , N m (3.4) * 5 M O1 1,5 F 4 p 1, ,5 470 N m M O 1,5 F5* 3 p 1, , N m M O 3 1,5 F5* p 1, , N m M O 4 1,5 F5* 1 p 1, , N m MO0 MO1 MO MO3 MO4 [N m] [N m] [N m] [N m] [N m] - Ohybový moment v průřezu 0 ( v místě uchycení výložníku) - Ohybový moment v průřezu 1 - Ohybový moment v průřezu - Ohybový moment v průřezu 3 - Ohybový moment v průřezu 4 Obr. 3.3 Zatížení výložníku konzoly 3.4. Moduly průřezu v nebezpečných průřezech σo MO σ DO WO ,5 3, m3 σ DO M 470 WO*1 O1 k k 1,5 3, m σ DO M WO* O k k 1,5, m3 σ DO WO*0 M O0 (3.5) kk 16
17 WO*3 WO*4 σdo σo kk W*O0 W*O1 W*O W*O3 W*O4 M O3 σ DO M O4 σ DO ,5 1, m kk 1,5 0, m kk [-] - dovolené napětí v ohybu pro ocel , stanoveno dle [3], str ohybové napětí působící na konzolu - volený součinitel bezpečnosti konzoly - předběžný průřezový modul v ohybu v místě uchycení konzoly - předběžný průřezový modul v ohybu v průřezu 1 - předběžný průřezový modul v ohybu v průřezu - předběžný průřezový modul v ohybu v průřezu 3 - předběžný průřezový modul v ohybu v průřezu Výška výložníku konzoly Rozměry jsou zvoleny a dopočteny za pomoci výpočtového programu, vytvořeného v Microsoft Excel. Vypočtené hodnoty H*D0 0,8 m H*D1 0,5 m H*D 0,1 m H*D3 0,165 m H*D4 0,11 m Obr. 3.4 Vypočtený tvar výložníku Optimalizace rozměrů Jednotlivé výšky výložníku jsou upraveny s ohledem na tvar výložníku a jsou zde zohledněny otvory pro uchycení háku. HD0 0,31 m HD1 0,7 m HD 0,3 m HD3 0,19 m HD4 0,15 m HD5 0,11 m Obr. 3.5 Upravený tvar výložníku 17
18 4 Kontrola průřezů konzoly Po úpravě rozměrů výložníku je třeba zpětně zkontrolovat jednotlivé průřezy, zdali vydrží stanovené zatížení. 4.1 Průřez 0 Dáno, voleno: BD 0,0m HD0 0,31m BH 0,1m HH 0,0m Výpočet ploch S D 0 BD H D 0 0,0 0,31 0,006m S H BH H H 0,1 0,0 0,000m SD0 SH BD HD0 BH HH [m] [m] (4.1) (4.) - plocha dolní vzpěry průřezu 0 - plocha horní vzpěry - šířka dolní vzpěry - výška dolní vzpěry průřezu 0 - šířka horní vzpěry - výška horní vzpěry Obr. 4.1 Průřez Výpočet těžiště H D 0 0,31 0,155m H 0,0 H D 0 + H 0,31 + 0,3m ytd 0 (4.3) yth 0 (4.4) ytp 0 ytd0 yth0 ytp0 ytd 0 S D 0 + yth 0 S H 0,155 0, ,3 0,00 0,195m S D0 + S H 0, ,00 - vzdálenost těžiště dolní vzpěry průřezu 0 - vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu 0 - vzdálenost těžiště průřezu 0 18 (4.5)
19 4.1.3 Odsunutí těžiště a D 0 ytp 0 ytd 0 0,195 0,155 0,040m (4.6) a H 0 yth 0 ytp 0 0,3 0,195 0,148m (4.7) ad0 ah0 - posunutí těžiště dolní vzpěry - posunutí těžiště horní vzpěry Výpočet kvadratického momentu plochy BD H D3 0 0,0 0,313 4, m B H H3 0,1 0,03 IH H 6, m I D0 (4.8) (4.9) I TD 0 I D 0 + S D 0 a D 0 4, ,006 0,040 5, m 4 (4.10) I TH 0 I H + S H a H 0 6, ,00 0,148 3, m 4 (4.11) I 0 I TD 0 + I TH 0 5, , , m 4 (4.1) ID0 IH ITD0 ITH0 I0 - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu 0 - kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu 0 - kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu 0 - kvadratický moment setrvačnosti průřezu Průřezový modul v ohybu WO 0 I0 9, , m 3 ytp 0 0,195 WO0 (4.13) - průřezový modul v ohybu v místě uchycení konzoly Kontrola napětí M O0 k k σ DO WO , Pa 99,5MPa < σ DO 4, σ O0 σ O0 σo0 - ohybové napětí, působící v místě uchycení konzoly 19 (4.14)
20 4. Průřez 1 Dáno, voleno: yto 0,060m Dč 0,0m BD 0,0m HD1 0,7m BH 0,1m HH 0,0m 4..1 Určení ploch S D1 BD H D1 0,0 0,7 0,0054m (4.15) S H BH H H 0,1 0,0 0,000m (4.16) (4.17) SO Dč BD 0,0 0,0 0,0004m S D* 1 S D1 S O 0,0054 0,0004 0,005m (4.18) Obr. 4. Průřez 1 SD1 S*D1 SO HD1 [m] [m] [m] - plocha dolní vzpěry plné průřezu 1 - plocha dolní vzpěry s otvorem průřezu 1 - plocha pro otvor - výška dolní vzpěry průřezu Určení těžiště H D1 0,7 0,135m H 0,0 yth 1 H D1 + H 0,7 + 0,8m ytd1 (4.19) (4.0) * ytd 1 S D1 ytd1 S O yto 0,0054 0,135 0,0004 0,060 0,141m S D1 SO 0,0054 0,0004 (4.1) ytp1 * S D* 1 ytd 0,005 0, ,00 0,8 1 + S H yth 1 0,1807 m ' 0, ,00 S D1 + S H (4.) ytd1 y*td1 yth1 ytp1 - vzdálenost těžiště dolní vzpěry plné průřezu 1 - vzdálenost těžiště dolní vzpěry s otvorem průřezu 1 - vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu 1 - vzdálenost těžiště průřezu 0
21 4..3 Posunutí těžiště a D1 ytp1 ytd1 0,1807 0,135 0,0457 m (4.3) a H 1 yth 1 ytp1 0,8 0,1807 0,0993m (4.4) a O1 ytp1 yto 0,1807 0,060 0,105m (4.5) ad1 ah1 ao1 - posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu 1 - posunutí těžiště horní vzpěry průřezu 1 - posunutí těžiště otvoru průřezu Výpočet kvadratického momentu plochy BD H D3 1 0,0 0,7 3 3, m B H H 0,1 0,03 IH H 6, m B d 3 0,0 0,03 IO D č 1, m I D1 (4.6) (4.7) (4.8) I TD1 I D1 + S D1 a D 1 3, ,0054 0,0457 4, m 4 I TH 1 I H + S H a H , ,00 0,0993 1, m I TO1 I O + S O a 1, ,0004 0,105 5, m 4 O1 4 (4.9) (4.30) (4.31) I1 I TD1 + I TH 1 I TO1 4, , , , m 4 (4.3) ID1 - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu 1 ITD1 - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu 1 IO - kvadratický moment setrvačnosti otvoru ITH1 - kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu 1 ITO1 - kvadratický moment setrvačnosti otvoru k těžišti průřezu 1 I1 - kvadratický moment setrvačnosti průřezu Průřezový modul v ohybu WO1 WO1 I1 5, , m 3 ytp1 0,1807 (4.33) - průřezový modul v ohybu průřezu 1 1
22 4..6 Kontrola napětí M O1 k k σ DO WO , Pa 116 MPa < σ DO 3, σ O1 σ O0 σo1 (4.34) - Ohybové napětí, působící v průřezu Průřez Dáno, voleno: yto 0,060m Dč 0,0m BD 0,0m HD 0,3m BH 0,1m HH 0,0m Určení ploch S D BD H D 0,0 0,3 0,0046m (4.35) S H BH H H 0,1 0,0 0,000m (4.36) (4.37) SO d BD 0,0 0,0 0,0004m S D* S D SO 0,0046 0,0004 0,004m (4.38) Obr. 4.3 Průřez SD S*D HD [m] [m] - plocha dolní vzpěry plné průřezu - plocha dolní vzpěry s otvorem průřezu - výška dolní vzpěry průřezu 4.3. Určení těžiště H D 0,3 0,115m 0,0 H H D + H 0,3 + 0,4m ytd (4.39) yth (4.40)
23 * ytd S D ytd S O yto 0,0046 0,115 0,0004 0,060 0,10m S D SO 0,0046 0,0004 (4.41) ytp * S D* ytd 0,004 0,10 + 0,00 0,4 + S H yth 0,1588m * 0, ,00 S D + S H (4.4) ytd y*td yth ytp - vzdálenost těžiště dolní vzpěry plné průřezu - vzdálenost těžiště dolní vzpěry s otvorem průřezu - vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu - vzdálenost těžiště průřezu Posunutí těžiště a D ytp ytd 0,1588 0,115 0,0438m (4.43) a H yth ytp 0,4 0,1588 0,081m (4.44) a O ytp yto 0,1588 0,060 0,0986m (4.45) ad ah ao - posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu - posunutí těžiště horní vzpěry průřezu - posunutí těžiště otvoru průřezu Výpočet kvadratického momentu plochy BD H D3 0,0 0,33, m B H H3 0,1 0,03 IH H 6, m B D 3 0,0 0,03 IO D č 1, m I D (4.46) (4.47) (4.48) I TD I D + S D a D, ,0046 0,0438, m 4 H O I TH I H + S H a 6, ,00 0,081 1, m I TO I O + S O a 1, ,0004 0,0986 3, m 4 (4.49) (4.50) (4.51) I I TD + I TH I TO, , , , m 4 (4.5) ID - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu ITD - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu ITH - kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu ITO - kvadratický moment setrvačnosti otvoru k těžišti průřezu - kvadratický moment setrvačnosti průřezu I 3
24 4.3.5 Průřezový modul v ohybu WO I 3, , m 3 ytp 0,1588 WO (4.53) - průřezový modul v ohybu průřezu Kontrola napětí M O k k σ DO WO , , Pa 114,8MPa < σ DO, σ O σ O σo - Ohybové napětí, působící v průřezu 4.4 Průřez 3 Dáno, voleno: yto 0,060m Dč 0,0m BD 0,0m HD3 0,19m BH 0,1m HH 0,0m Určení ploch S D 3 BD H D 3 0,0 0,19 0,0038m S H BH H H 0,1 0,0 0,000m SO Dč BD 0,0 0,0 0,0004m (4.55) (4.56) (4.57) S D* 3 S D 3 S O 0,0038 0,0004 0,0034m (4.58) Obr. 4.4 Průřez 3 SD3 S*D3 HD3 [m] [m] - plocha dolní vzpěry plné průřezu 3 - plocha dolní vzpěry s otvorem průřezu 3 - výška dolní vzpěry průřezu 3 4 (4.54)
25 4.4. Určení těžiště H D 3 0,19 0,095m H 0,0 H D 3 + H 0,19 + 0,m ytd 3 (4.59) yth 3 (4.60) * ytd 3 S D 3 ytd 3 S O yto 0,0038 0,095 0,0004 0,060 0,0991m S D 3 SO 0,0038 0,0004 (4.61) ytp 3 * S D* 3 ytd 0,0034 0, ,00 0, 3 + S H yth 3 0,1365m * 0, ,00 S D3 + S H (4.6) ytd3 y*td3 yth3 ytp3 - vzdálenost těžiště dolní vzpěry plné průřezu 3 - vzdálenost těžiště dolní vzpěry s otvorem průřezu 3 - vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu 3 - vzdálenost těžiště průřezu Posunutí těžiště a D 3 ytp 3 ytd 3 0,1365 0,095 0,0415m (4.63) a H 3 yth 3 ytp 3 0, 0,1365 0,0635m (4.64) a O 3 ytp 3 yto 0,1365 0,060 0,0763m (4.65) ad3 ah3 ao3 - posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu 3 - posunutí těžiště horní vzpěry průřezu 3 - posunutí těžiště otvoru průřezu Výpočet kvadratického momentu plochy BD H D3 3 0,0 0,19 3 1, m B H H 0,1 0,03 IH H 6, m B D 0,0 0,03 IO D č 1, m I D3 (4.66) (4.67) (4.68) I TD 3 I D 3 + S D 3 a D 3 1, ,0038 0,0415 1, m 4 I TH 3 I H + S H a H , ,00 0,0635 8, m I TO 3 I O + SO ao 3 1, ,0004 0,0763, m 4 4 (4.69) (4.70) (4.71) I 3 I TD 3 + I TH 3 I TO 3 1, , , , m 4 (4.7) 5
26 ID3 ITD3 ITH3 ITO3 I3 - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu 3 - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu 3 - kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu 3 - kvadratický moment setrvačnosti otvoru k těžišti průřezu 3 - kvadratický moment setrvačnosti průřezu Průřezový modul v ohybu WO 3 I3, , m 3 ytp 3 0,1365 WO3 (4.73) - průřezový modul v ohybu průřezu Kontrola napětí M O3 k k σ DO WO σ O3 1, ,7 Pa 106,5MPa < σ DO 1, σo3 - Ohybové napětí, působící v průřezu 3 σ O3 4.5 Průřez 4 Dáno, voleno: yto 0,060m Dč 0,0m BD 0,0m HD4 0,15m BH 0,1m HH 0,0m Určení ploch S D 4 BD H D 4 0,0 0,15 0,003m S H BH H H 0,1 0,0 0,000m SO Dč BD 0,0 0,0 0,0004m (4.75) (4.76) (4.77) S D* 4 S D 4 SO 0,003 0,0004 0,006m (4.78) Obr. 4.5 Průřez 4 6 (4.74)
27 SD4 S*D4 HD4 [m] [m] - plocha dolní vzpěry plné průřezu 4 - plocha dolní vzpěry s otvorem průřezu 4 - výška dolní vzpěry průřezu Určení těžiště H D 4 0,15 0,075m H 0,0 H D 4 + H 0,15 + 0,16m ytd 4 (4.79) yth 4 (4.80) * ytd 4 ytp 4 S D 4 ytd 4 S O yto 0,003 0,075 0,0004 0,060 0,0773m S D 4 SO 0,003 0,0004 * S D* 4 ytd 0,006 0, ,00 0, S H yth 4 0,1133m * 0, ,00 S D4 + S H ytd4 y*td4 yth4 ytp4 (4.81) (4.8) - vzdálenost těžiště dolní vzpěry plné průřezu 4 - vzdálenost těžiště dolní vzpěry s otvorem průřezu 4 - vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu 4 - vzdálenost těžiště průřezu Posunutí těžiště a D 4 ytp 4 ytd 4 0,1133 0,075 0,0383m (4.83) a H 4 yth 4 ytp 4 0,16 0,1133 0,0467 m (4.84) ao 4 ytp 4 yto 0,1133 0,060 0,0531m (4.85) ad4 ah4 ao4 - posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu 4 - posunutí těžiště horní vzpěry průřezu 4 - posunutí těžiště otvoru průřezu Výpočet kvadratického momentu plochy BD H D3 4 0,0 0,153 5, m B H H 0,1 0,03 IH H 6, m B D 0,0 0,03 IO D č 1, m I D4 (4.86) (4.87) (4.88) 7
28 I TD 4 I D 4 + S D 4 ad 4 5, ,003 0,0383 1, m 4 I TH 4 I H + S H a H , ,00 0,0467 4, m I TO 4 I O + S O ao 4 1, ,0004 0,0531 1, m 4 4 (4.89) (4.90) (4.91) I 4 I TD 4 + I TH 4 I TO 4 1, , , , m 4 (4.9) ID4 ITD4 ITH4 ITO4 I4 - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu 4 - kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu 4 - kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu 4 - kvadratický moment setrvačnosti otvoru k těžišti průřezu 4 - kvadratický moment setrvačnosti průřezu Průřezový modul v ohybu WO 4 I4 1, , m 3 ytp 4 0,1133 WO4 (4.93) - průřezový modul v ohybu průřezu Kontrola napětí M O4 k k σ DO WO , Pa 78,9 MPa < σ DO 1, σ O4 σ O4 σo4 - ohybové napětí, působící v průřezu 4 8 (4.94)
29 5 Volba připojovacího prvku výložníku Tvar, rozměry a systém upnutí výložníku k nakladači vychází z provedení upínání a připojovacích rozměrů zadaného nakladače. Hodnoty byly získány změřením potřebných parametrů přímo na zadaném stroji. Upnutí je zde provedeno tak, že se horní čepy průměru 60 mm na rameni nakladače zaháknou do háků nástroje a skrz dolní oka se poloha zajistí čepy o průměru 50 mm. Oba boční upínací díly budou spojeny tyčemi, na kterých bude připevněn výložník. Obr. 5.1 Připojovací prvek výložníku 5.1 Určení těžiště výložníku Obr. 5. Určení těžiště výložníku konzoly 9
30 5.1.1 Výpočet hmotností jednotlivých částí výložníku konzoly Těleso 1: Dáno: b1,5 m h1 0,18 m t1 0,0 m mv1 ρ V , ,795kg (5.1) VV1 (b1 h1 t1)/ (,50 0,18 0,0)/ 0,00405m3 (5.) mv1 VV1 b1 h1 t1 ρ [kg m-3] - hmotnost tělesa 1 výložníku konzoly - objem tělesa 1 výložníku konzoly - délka tělesa 1 výložníku konzoly - výška tělesa 1 výložníku konzoly - tloušťka tělesa 1 výložníku konzoly - hustota oceli Těleso : Dáno: b,5 m h 0,106 m t 0,0 m mv ρ V , ,4445kg (5.3) VV b h t,50 0, 106 0,0 0,00477m3 (5.4) mv VV b h t - hmotnost tělesa výložníku konzoly - objem tělesa výložníku konzoly - délka tělesa výložníku konzoly - výška tělesa výložníku konzoly - tloušťka tělesa výložníku konzoly Těleso 3: Dáno: b3,47 m h3 0,0m t3 0,1 m mv3 ρ V , ,779kg (5.5) VV3 b3 h3 t3,470 0,0 0,1 0,00494m3 (5.6) 30
31 mv3 VV3 b3 h3 t3 - hmotnost tělesa 3 výložníku konzoly - objem tělesa 3 výložníku konzoly - délka tělesa 3 výložníku konzoly - výška tělesa 3 výložníku konzoly - tloušťka tělesa 3 výložníku konzoly Těleso 4: Dáno: b4 0,0 m h4 0,755m t4 0,0 m mv4 ρ V ,0030 3,707kg (5.7) VV4 b4 h4 t4 0, 0,755 0,0 0,0030m3 (5.8) mv4 VV4 b4 h4 t4 - hmotnost tělesa 4 výložníku konzoly - objem tělesa 4 výložníku konzoly - délka tělesa 4 výložníku konzoly - výška tělesa 4 výložníku konzoly - tloušťka tělesa 4 výložníku konzoly Těleso 5: Dáno: b5 0,0 m h5 0,755m t5 0,01 m mv5 ρ V , ,1675kg (5.9) VV5 b5 h5 t5 0,0 0,755 0,1 0,00155m3 (5.10) mv5 VV5 b5 h5 t5 - hmotnost tělesa 5 výložníku konzoly - objem tělesa 5 výložníku konzoly - délka tělesa 5 výložníku konzoly - výška tělesa 5 výložníku konzoly - tloušťka tělesa 5 výložníku konzoly 31
32 5.1. Určení vzdáleností těžišť částí výložníku konzoly Těleso 1: 1 1 xt 1 b1 + b4 + b5,5 + 0, + 0,0 0,97 m yt 1 h4 h h1 0,755 0,106 0,18 0,589m 3 3 xt1 - vzdálenost těžiště tělesa 1 v ose x od počátku yt1 - vzdálenost těžiště tělesa 1 v ose y od počátku Těleso : 1 1 xt b + b4 + b5,5 + 0, + 0,0 1,345m 1 1 yt h4 h 0,755 0,106 0,70m - vzdálenost těžiště tělesa v ose x od počátku xt yt - vzdálenost těžiště tělesa v ose y od počátku Těleso 3: 1 1 xt 3 b3,47 1,35m 1 1 yt 3 h4 + h3 0, ,0 0,765m - vzdálenost těžiště tělesa 3 v ose x od počátku xt3 yt3 - vzdálenost těžiště tělesa 3 v ose y od počátku Těleso 4: 1 1 xt 4 b4 + b5 0, + 0,0 0,1m 1 1 yt 4 h4 0,755 0,3775m - vzdálenost těžiště tělesa 4 v ose x od počátku xt4 yt4 - vzdálenost těžiště tělesa 4 v ose y od počátku Těleso 5: 1 1 xt 5 b5 0,0 0,01m 1 1 yt 5 h5 0,755 0,3775m xt5 - vzdálenost těžiště tělesa 5 v ose x od počátku yt5 - vzdálenost těžiště tělesa 5 v ose y od počátku 3 (5.11) (5.1) (5.13) (5.14) (5.15) (5.16) (5.17) (5.18) (5.19) (5.0)
33 5.1.3 Určení výsledného těžiště výložníku konzoly xt 1 m1 + xt m + xt 3 m3 + xt 4 m4 + xt 5 m5 m1 + m + m3 + m4 + m5 0, , , , ,01 1 xtv 0,9155m xtv yt 1 m1 + yt m + yt 3 m3 + yt 4 m4 + yt 5 m5 m1 + m + m3 + m4 + m5 0, , , , , ytv 0,618m ytv xtv ytv (5.1) (5.) - vzdálenost těžiště výložníku konzoly v ose x od počátku výložníku - vzdálenost těžiště výložníku konzoly v ose y od počátku výložníku 5. Výpočet spojovacích tyčí Výložník je spojen s tyčemi nerozebíratelně přivařen. Z pohledu statiky je úloha staticky neurčitá. Uvolnění vazeb je na obrázku 5.3. Pro zjednodušení převedeme úlohu na staticky určitou a pomocí podmínek statické rovnováhy určíme reakční síly ve vazbách. Uvolnění vazeb je na obrázku 5.4. Obr. 5.3 Uvolnění výložníku konzoly úloha staticky neurčitá 33
34 Obr. 5.4 Uvolnění výložníku konzoly úloha staticky určitá 5..1 Určení síly působící na tyč Rovnice statické rovnováhy: F : F : M : x RBx RAx 0 y RAy F5* Fgv 0 A (5.3) RBx LR Fgv LG F5* LF 0 R Ay F5* + Fgv , ,64 N RBx R Ax Fgv LG + F5* LF LR RBx 59103,5 N Fgv RAx RAy RBx LF LG LR 141,64 0, , ,5 N 0,5 (5.4) (5.5) (5.6) - síla vyvozená hmotností výložníku konzoly - reakční síla působící v bodě A ve směru osy x - reakční síla působící v bodě A ve směru osy x - reakční síla působící v bodě A ve směru osy x - vzdálenost síly F*5 od bodu A - vzdálenost síly Fgl od bodu A - vzdálenost mezi body A a B 34
35 Výsledná síla, působící uprostřed tyče je dána součtem sil RAx a RAy. RA RAx + RAy 59103, , ,98 N RA (5.7) - výsledná reakční síla působící v bodě A 5.. Výpočet průměru spojovací tyče Dáno, voleno: Lt 0,6 m M Ot σ Ot WO R A Lt 60686,98 0,6 9103,047 N m M Ot M k 9103,047 1,5 WO Ot k 9, m3 6 WO σo π d t3 dt 3 3 WO π 3 Volím > dt100mm σot MOt WO Lt dt (5.8) [N m] 3 3 9, π 0,0975m 97,5mm (5.9) (5.30) - ohybové napětí působící na tyč, stanoveno dle [3], str.54 (mat ) - ohybový moment působící na tyč - průřezový modul v ohybu - délka zatížení tyče - průměr tyče Obr. 5.5 Zatížení spojovací tyče 35
36 6 Kontrola stability nakladače Po návrhu všech hlavních částí konzoly se vypočte celková hmotnost konzoly a poloha těžiště. Vypočtené hodnoty se dosadí do rovnic a stanoví se skutečné zatížení v jednotlivých pozicích konzoly stejným způsobem, jako je v kapitole Připojovací člen Pro zjednodušení výpočtu je tvar připojovacího členu zjednodušený podle obrázku 6.1. Čárkovanou čarou je znázorněn skutečný tvar připojovacího členu a plnou čarou je znázorněn zjednodušený tvar pro výpočet. Obr. 6.1 Připojovací člen zjednodušení pro výpočet Hmotnost připojovacího členu Dáno, voleno: bp 0,8 m hp 0,7 m tp 0,05m mp1 ρ VP , ,93kg VP1 bp hp t P 0,8 0,7 0,05 0,0098m3 mp ρ VP ,0004 3,14kg VP mp 3 π Dt tp π 0,1 (6.1) (6.) (6.3) 0,05 0,0004m 3 (6.4) 4 4 ρ VP ,0004 3,14kg VP 3 π Dt 4 tp π 0,1 4 (6.5) 0,05 0,0004m 3 (6.6) mp mp1 mp mp 3 76,93 3,14 3,14 70,65kg 71kg 36 (6.7)
37 VP1 VP VP3 mp mp1 mp mp3 bp hp tp Dt - objem tělesa 1 připojovacího členu - objem tělesa připojovacího členu - objem tělesa 3 připojovacího členu - hmotnost připojovacího členu - hmotnost tělesa 1 připojovacího členu - hmotnost tělesa připojovacího členu - hmotnost tělesa 3 připojovacího členu - délka připojovacího členu - výška připojovacího členu - tloušťka připojovacího členu - průměr otvoru pro tyč 6.1. Těžiště připojovacího členu Dáno, voleno: xtp1 0,14 m xtp xtp3 0,18 m xtp1 mp1 xtp mp xtp 3 mp 3 (6.8) m P1 m P m P 3 0,14 76,93 0,18 3,14 0,18 3,14 xtp 0,13644m 76,93 3,14 3,14 xtp - vzdálenost těžiště připojovacího členu od počátku (obr. 6.3) xtp1 - vzdálenost těžiště tělesa 1 připojovacího členu od počátku xtp - vzdálenost těžiště tělesa připojovacího členu od počátku xtp3 - vzdálenost těžiště tělesa 3 připojovacího členu od počátku xtp 6. Spojovací tyč Obr. 6. Spojovací tyč 37
38 6..1 Hmotnost spojovací tyče Dáno, voleno: lt 0,67 m mt ρ Vt , ,6kg Vt mt lt π d t 4 lt π 0,1 4 (6.9) 0,67 0,0053m 3 (6.10) - hmotnost spojovací tyče - délka tyče 6.. Těžiště spojovací tyče xtt 0,18m xtt (6.11) - vzdálenost těžiště spojovací tyče v ose x od počátku (obr. 6.3) 6.3 Výložník (viz. obr. 5. v kapitole 5.1) Hmotnost výložníku Hmotnosti jednotlivých částí výložníku jsou počítány v kapitole mv mv 1 + mv + mv 3 + mv 4 + mv 5 (6.1) mv 31, , , , , ,8905kg 144kg mv - hmotnost výložníku konzoly 6.3. Těžiště výložníku Těžiště výložníku konzoly je počítáno v kapitole 6.1 (6.13) xtv LG + xtp 0, ,18 0,9755 m xtv - vzdálenost těžiště výložníku konzoly od počátku souřadnic celé konzoly (obr. 6.3) 38
39 6.4 Celková konzola Obr. 6.3 Celá konzola zjednodušení pro výpočet Hmotnost celé konzoly mc mv + mp + mt kg mc - hmotnost celé konzoly (6.14) 6.4. Těžiště celé konzoly mv xtv + mp xtp + mt xtt (6.15) mv + mp + mt 144 0, , ,18 xtc 0,479m xtc - vzdálenost těžiště celé konzoly v ose x od počátku souřadnic celé konzoly xtc 6.5 Přepočet bezpečných hmotností Ftk mtk g 370 9,81 369,7 N (6.16) (6.17) LTK Lr + xt 1,77 + 0,479,m 39
40 Ftn Ltb Ftk Ltk L1 F L Ftk Ltk F tn tb L F L Ftk Ltk F3 tn tb L3 F L Ftk Ltk F4 tn tb L4 F L Ftk Ltk F5 tn tb L5 F ,93 369, 17151N, ,93 369, N, ,93 369, N 3, ,93 369, 1048 N 3, ,93 369, 9036 N 4,7 F kg g 9,81 F m 147 kg g 9,81 F m kg g 9,81 F 1048 m kg g 9,81 F 9036 m5 5 91kg g 9,81 m1 Ftk Ltk F1 F F3 F4 F5 mtk m1 m m3 m4 m5 (6.18) (6.19) - síla, vyvozená hmotností konzoly - vzdálenost těžiště konzoly od bodu překlopení - maximální síla působící v pozici 1 - maximální síla působící v pozici - maximální síla působící v pozici 3 - maximální síla působící v pozici 4 - maximální síla působící v pozici 5 - hmotnost konzoly - maximální zatížení v pozici 1 - maximální zatížení v pozici - maximální zatížení v pozici 3 - maximální zatížení v pozici 4 - maximální zatížení v pozici 5 40
41 7 Návrh háku 7.1 Volba háku Volen hák dle [] Obr. 7.1 Hák s okem DIN 689 [] Parametry háku: Maximální zatížení: 500kg; b 3 mm; d 0 mm; l 40 mm; m1 49 mm; m 46 mm; s 35 mm; t 174 mm 7. Návrh uchycení háku Hák bude k výložníku konzoly připevněn pomocí nosných elementů, které budou následně propojeny čepy. σt SD F1 σ DT SD F1 σ DT kč (7.1) 17151, m S D bd (hd Dč ) (7.) 4 hd S D + bd Dč, ,015 0,0 0,034m bd 0,015 > voleno hd 35mm Obr. 7. Uchycení háku 41
42 σdt σt SD bd hd [m] - dovolené napětí v tahu pro ocel , stanoveno dle [3], str ohybové napětí působící na držák háku - průřez držáku háku v místě uchycení čepu - šířka držáku háku v průřezu - výška držáku háku v průřezu Obr. 7.3 Průřez držáku háku 7.3 Výběr spojovacích čepů Čepy na propojení držáku háku s výložníkem konzoly a držáku háku s hákem jsou stejné a jsou voleny dle [3], str. 449 Použity čepy: ČEP 0 x 65 x 6,3 B ISO 341 4
43 8 Závěr V této bakalářské práci bylo navrženo konstrukční řešení přídavného zařízení nakladače výložníkového typu pomocí vztahů pružnosti a pevnosti. V dnešní době tento způsob výpočtu není příliš vhodný, protože je poměrně zdlouhavý, výpočet uvažuje jen zjednodušené zatížení konzoly, a proto není zcela přesný. Pro dosažení větší přesnosti při výpočtu by bylo vhodnější použít výpočet metodou konečných prvků. Řešení této bakalářské práce spočívalo v tom, že nejprve bylo stanoveno předběžné zatížení výložníku konzoly a byla předem zvolena hmotnost celé konzoly. Následoval výpočet průměru čepu pro uchycení háku. Poté za pomoci výpočtového programu vytvořeného v Microsoft Excel byly navrženy rozměry v jednotlivých průřezech výložníku konzoly a následně vhodně upraveny s ohledem na tvar a uchycení háku. Navržený výložník byl zpětně zkontrolován a byla stanovena jeho hmotnost a poloha těžiště. Dále byl na základě připojovacích rozměrů nakladače navržen připojovací člen a vhodné řešení propojení s výložníkem. Poté byla stanovena poloha těžiště a hmotnost celkové konzoly a na základě těchto údajů bylo stanoveno skutečné dovolené zatížení v jednotlivých pozicích výložníku konzoly. Na závěr byl vybrán vhodný hák pro uchycení břemen a byl navržen prvek pro připojení k výložníku konzoly. Cílem práce byl návrh řešení konstrukce přídavného zařízení nakladače výložníkového typu a zhotovení požadované výkresové dokumentace, čehož bylo splněno. Řešení tedy vyhovuje zadaným a požadovaným cílům práce. Obr. 8.1 Přídavné zařízení nakladače výložníkového typu 43
44 9 Seznam použitých zdrojů [1] Katalog Caterpillar 906H, 907H and 908H Compact Wheel Leader, 16 s., dostupný na WWW: [] Katalog Pavlínek s.r.o. Hák s okem DIN 689, 1 s., dostupný na WWW: [3] LEINVEBER, Jan, VÁVRA, Pavel. Strojnické tabulky.. dopl. vyd. Úvaly: Albra, s. ISBN [4] PŘEMYSL, Janíček, et al. Mechanika těles : Pružnost a pevnost I. 3. přeprac. vyd. Brno : Akademické nakladatelství CERM, s. ISBN X. [5] SVOBODA, Pavel, BRANDEJS, Jan, PROKEŠ, František. Základy konstruování. 3. přeprac. vyd. Brno : Akademické nakladatelství CERM, s. ISBN [6] SOBEK, Evžen, et al. Základy konstruování: Návody pro konstrukční cvičení. 6. přeprac. vyd. Brno : Akademické nakladatelství CERM, s. ISBN
45 10 Seznam použitých zkratek a symbolů ad0 ad1 ad ad3 ad4 ah0 ah1 ah ah3 ah4 ao1 ao ao3 ao4 b1 b b3 b4 b5 BD bd BH Bk bp D* dč Dč Dt dt F*1 F* F*3 F*4 F*5 F*tk F1 F F3 F4 F5 Fgv Fm Ftk Ftn h1 h h3 h4 posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu 0 posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu 1 posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu 3 posunutí těžiště dolní vzpěry průřezu 4 posunutí těžiště horní vzpěry průřezu 0 posunutí těžiště horní vzpěry průřezu 1 posunutí těžiště horní vzpěry průřezu posunutí těžiště horní vzpěry průřezu 3 posunutí těžiště horní vzpěry průřezu 4 posunutí těžiště otvoru průřezu 1 posunutí těžiště otvoru průřezu posunutí těžiště otvoru průřezu 3 posunutí těžiště otvoru průřezu 4 délka tělesa 1 výložníku konzoly délka tělesa výložníku konzoly délka tělesa 3 výložníku konzoly délka tělesa 4 výložníku konzoly délka tělesa 5 výložníku konzoly šířka dolní vzpěry šířka držáku háku v průřezu šířka horní vzpěry šířka výložníku konzoly délka připojovacího členu poloviční délka oblouku otvoru pro čep průměr čepu průměr otvoru pro čep průměr otvoru pro tyč průměr tyče teoretická maximální síla působící v pozici 1 teoretická maximální síla působící v pozici teoretická maximální síla působící v pozici 3 teoretická maximální síla působící v pozici 4 teoretická maximální síla působící v pozici 5 předběžně vypočtená síla, vyvozená hmotností konzoly maximální síla působící v pozici 1 maximální síla působící v pozici maximální síla působící v pozici 3 maximální síla působící v pozici 4 maximální síla působící v pozici 5 síla vyvozená hmotností výložníku konzoly maximální síla, působící na rameno nakladače síla, vyvozená hmotností konzoly síla od nakladače v těžišti výška tělesa 1 výložníku konzoly výška tělesa výložníku konzoly výška tělesa 3 výložníku konzoly výška tělesa 4 výložníku konzoly 45
46 h5 hd HD0 HD1 HD HD3 HD4 HH hp I0 I1 I I3 I4 ID0 ID1 ID ID3 ID4 IH IO ITD0 ITD1 ITD ITD3 ITD4 ITH0 ITH1 ITH ITH3 ITH4 ITO1 ITO ITO3 ITO4 kč kk L*tk L1 L L3 L4 L5 LF LG Lm LR Lr lt Lt výška tělesa 5 výložníku konzoly výška držáku háku v průřezu výška dolní vzpěry průřezu 0 výška dolní vzpěry průřezu 1 výška dolní vzpěry průřezu výška dolní vzpěry průřezu 3 výška dolní vzpěry průřezu 4 výška horní vzpěry výška připojovacího členu kvadratický moment setrvačnosti průřezu 0 kvadratický moment setrvačnosti průřezu 1 kvadratický moment setrvačnosti průřezu kvadratický moment setrvačnosti průřezu 3 kvadratický moment setrvačnosti průřezu 4 kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu 0 kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu 1 kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu 3 kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry průřezu 4 kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry kvadratický moment setrvačnosti otvoru kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu 0 kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu 1 kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu 3 kvadratický moment setrvačnosti dolní vzpěry k těžišti průřezu 4 kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu 0 kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu 1 kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu 3 kvadratický moment setrvačnosti horní vzpěry k těžišti průřezu 4 kvadratický moment setrvačnosti otvoru k těžišti průřezu 1 kvadratický moment setrvačnosti otvoru k těžišti průřezu kvadratický moment setrvačnosti otvoru k těžišti průřezu 3 kvadratický moment setrvačnosti otvoru k těžišti průřezu 4 volený koeficient bezpečnosti čepu součinitel bezpečnosti konzoly předběžně zvolená vzdálenost těžiště konzoly od bodu překlopení vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici 1 vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici 3 vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici 4 vzdálenost působiště síly od bodu překlopení v pozici 5 vzdálenost síly F*5 od bodu A vzdálenost síly Fgl od bodu A vzdálenost působiště síly břemene od bodu překlopení vzdálenost mezi body A a B vzdálenost upínací desky na rameni nakladače od bodu překlopení délka tyče délka zatížení tyče 46 [-] [-]
47 Ltk Ltn Lv m*1 m* m*3 m*4 m*5 m*tk m1 m m3 m4 m5 mc mm MO0 MO1 MO MO3 MO4 MOt mp mp1 mp mp3 mt mtk mtn mv mv1 mv mv3 mv4 mv5 Oč p PD Psk RA RAx RAy RBx S*D1 S*D S*D3 S*D4 Sč SD SD0 vzdálenost těžiště konzoly od bodu překlopení vzdálenost těžiště nakladače od bodu překlopení vzdálenost působiště síly na paletizačních vidlích teoretické maximální zatížení v pozici 1 teoretické maximální zatížení v pozici teoretické maximální zatížení v pozici 3 teoretické maximální zatížení v pozici 4 teoretické maximální zatížení v pozici 5 odhadnutá hmotnost konzoly maximální zatížení v pozici 1 maximální zatížení v pozici maximální zatížení v pozici 3 maximální zatížení v pozici 4 maximální zatížení v pozici 5 hmotnost celé konzoly maximální hmotnost, kterou uzvedne rameno nakladače ohybový moment v místě uchycení konzoly ohybový moment v průřezu 1 ohybový moment v průřezu ohybový moment v průřezu 3 ohybový moment v průřezu 4 ohybový moment působící na tyč hmotnost připojovacího členu hmotnost tělesa 1 připojovacího členu hmotnost tělesa připojovacího členu hmotnost tělesa 3 připojovacího členu hmotnost spojovací tyče hmotnost konzoly hmotnost nakladače hmotnost výložníku konzoly hmotnost tělesa 1 výložníku konzoly hmotnost tělesa výložníku konzoly hmotnost tělesa 3 výložníku konzoly hmotnost tělesa 4 výložníku konzoly hmotnost tělesa 5 výložníku konzoly obvod otvoru pro čep rozteč otvorů dovolené napětí tlakové pro ocel tlakové napětí působící na výložník konzoly výsledná reakční síla působící v bodě A reakční síla působící v bodě A ve směru osy x reakční síla působící v bodě A ve směru osy x reakční síla působící v bodě A ve směru osy x plocha dolní vzpěry s otvorem průřezu 1 plocha dolní vzpěry s otvorem průřezu plocha dolní vzpěry s otvorem průřezu 3 plocha dolní vzpěry s otvorem průřezu 4 plocha průřezu čepu průřez držáku háku v místě uchycení čepu plocha dolní vzpěry průřezu 0 47 [N m] [N m] [N m] [N m] [N m] [N m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m]
48 SD1 SD SD3 SD4 SH SO SS t1 t t3 t4 t5 tp VP1 VP VP3 VV1 VV VV3 VV4 VV5 W*O0 W*O1 W*O W*O3 W*O4 WO WO0 WO1 WO WO3 WO4 xt1 xt xt3 xt4 xt5 xtc xtp xtp1 xtp xtp3 xtt xtv xtv y*td1 y*td y*td3 y*td4 yt1 plocha dolní vzpěry plné průřezu 1 plocha dolní vzpěry plné průřezu plocha dolní vzpěry plné průřezu 3 plocha dolní vzpěry plné průřezu 4 plocha horní vzpěry plocha pro otvor styková plocha mezi čepem a výložníkem konzoly tloušťka tělesa 1 výložníku konzoly tloušťka tělesa výložníku konzoly tloušťka tělesa 3 výložníku konzoly tloušťka tělesa 4 výložníku konzoly tloušťka tělesa 5 výložníku konzoly tloušťka připojovacího členu objem tělesa 1 připojovacího členu objem tělesa připojovacího členu objem tělesa 3 připojovacího členu objem tělesa 1 výložníku konzoly objem tělesa výložníku konzoly objem tělesa 3 výložníku konzoly objem tělesa 4 výložníku konzoly objem tělesa 5 výložníku konzoly předběžný průřezový modul v ohybu v místě uchycení konzoly předběžný průřezový modul v ohybu v průřezu 1 předběžný průřezový modul v ohybu v průřezu předběžný průřezový modul v ohybu v průřezu 3 předběžný průřezový modul v ohybu v průřezu 4 průřezový modul v ohybu průřezový modul v ohybu v místě uchycení konzoly průřezový modul v ohybu průřezu 1 průřezový modul v ohybu průřezu průřezový modul v ohybu průřezu 3 průřezový modul v ohybu průřezu 4 vzdálenost těžiště tělesa 1 v ose x od počátku vzdálenost těžiště tělesa v ose x od počátku vzdálenost těžiště tělesa 3 v ose x od počátku vzdálenost těžiště tělesa 4 v ose x od počátku vzdálenost těžiště tělesa 5 v ose x od počátku vzdálenost těžiště konzoly v ose x od počátku souřadnic celé konzoly vzdálenost těžiště připojovacího členu od počátku vzdálenost těžiště tělesa 1 připojovacího členu od počátku vzdálenost těžiště tělesa připojovacího členu od počátku vzdálenost těžiště tělesa 3 připojovacího členu od počátku vzdálenost těžiště spojovací tyče v ose x od počátku vzdálenost těžiště výložníku konzoly od počátku souřadnic celé konzoly vzdálenost těžiště výložníku konzoly v ose x od počátku výložníku vzdálenost těžiště dolní vzpěry s otvorem průřezu 1 vzdálenost těžiště dolní vzpěry s otvorem průřezu vzdálenost těžiště dolní vzpěry s otvorem průřezu 3 vzdálenost těžiště dolní vzpěry s otvorem průřezu 4 vzdálenost těžiště tělesa 1 v ose y od počátku 48 [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m]
49 yt yt3 yt4 yt5 ytd0 ytd1 ytd ytd3 ytd4 yth0 yth1 yth yth3 yth4 ytp0 ytp1 ytp ytp3 ytp4 ytv ρ σdo σdt σo σo0 σo1 σo σo3 σo4 σot σt τd τsk vzdálenost těžiště tělesa v ose y od počátku vzdálenost těžiště tělesa 3 v ose y od počátku vzdálenost těžiště tělesa 4 v ose y od počátku vzdálenost těžiště tělesa 5 v ose y od počátku vzdálenost těžiště dolní vzpěry průřezu 0 vzdálenost těžiště dolní vzpěry plné průřezu 1 vzdálenost těžiště dolní vzpěry plné průřezu vzdálenost těžiště dolní vzpěry plné průřezu 3 vzdálenost těžiště dolní vzpěry plné průřezu 4 vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu 0 vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu 1 vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu 3 vzdálenost těžiště horní vzpěry průřezu 4 vzdálenost těžiště průřezu 0 vzdálenost těžiště průřezu 1 vzdálenost těžiště průřezu vzdálenost těžiště průřezu 3 vzdálenost těžiště průřezu 4 vzdálenost těžiště výložníku konzoly v ose y od počátku výložníku hustota oceli dovolené napětí v ohybu pro ocel dovolené napětí v tahu pro ocel ohybové napětí působící na konzolu ohybové napětí, působící v místě uchycení konzoly ohybové napětí, působící v průřezu 1 ohybové napětí, působící v průřezu ohybové napětí, působící v průřezu 3 ohybové napětí, působící v průřezu 4 ohybové napětí působící na tyč ohybové napětí působící na držák háku dovolené napětí ve smyku pro ocel smykové napětí působící na čep 49 [kg m-3]
50 11 Seznam obrázků Obr. 1.1 Obr..1 Obr.. Obr. 3.1 Obr. 3. Obr. 3.3 Obr. 3.4 Obr. 3.5 Obr. 4.1 Obr. 4. Obr. 4.3 Obr. 4.4 Obr. 4.5 Obr. 5.1 Obr. 5. Obr. 5.3 Obr. 5.4 Obr. 5.5 Obr. 6.1 Obr. 6. Obr. 6.3 Obr. 7.1 Obr. 7. Obr. 7.3 Obr. 8.1 Kolový nakladač CAT 906H.10 Schéma nakladače 11 Rozmístění otvorů na výložníku konzoly 1 Zatížení čepu v konzole...14 Profil výložníku konzoly.15 Zatížení výložníku konzoly 16 Vypočtený tvar výložníku.. 17 Upravený tvar výložníku...17 Průřez 0 18 Průřez 1 0 Průřez Průřez 3 4 Průřez 4 6 Připojovací prvek výložníku... 9 Určení těžiště výložníku konzoly..9 Uvolnění výložníku konzoly úloha staticky neurčitá.. 33 Uvolnění výložníku konzoly úloha staticky určitá...34 Zatížení spojovací tyče..35 Připojovací člen zjednodušení pro výpočet.36 Spojovací tyč 37 Celá konzola zjednodušení pro výpočet..39 Hák s okem DIN Uchycení háku 41 Průřez držáku háku.4 Přídavné zařízení nakladače výložníkového typu.43 50
51 1 Seznam příloh Výkresová dokumentace: Konzola (sestava) Svařenec (sestava) Dolní vzpěra Připojovací člen Spojovací tyč Horní vzpěra Zadní vzpěra Čelo Držák háku 1 3 P S 1 3 P M1 3 P P P P P P P 07 51
Namáhání v tahu a ohybu Příklad č. 2
Číslo projektu CZ.1.07/ 1.1.36/ 02.0066 Autor Pavel Florík Předmět Mechanika Téma Složená namáhání normálová : Tah (tlak) a ohyb 2 Metodický pokyn výkladový text s ukázkami Namáhání v tahu a ohybu Příklad
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceNapětí v ohybu: Výpočet rozměrů nosníků zatížených spojitým zatížením.
Číslo projektu CZ.1.07/ 1.1.36/ 02.0066 Autor Pavel Florík Předmět Mechanika Téma Namáhání součástí na ohyb Metodický pokyn výkladový text s ukázkami Napětí v ohybu: Výpočet rozměrů nosníků zatížených
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
Více14. JEŘÁBY 14. CRANES
14. JEŘÁBY 14. CRANES slouží k svislé a vodorovné přepravě břemen a jejich držení v požadované výšce Hlavní parametry jeřábů: 1. jmenovitá nosnost největší hmotnost dovoleného břemene (zkušební břemeno
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE OBCHODNÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ
VíceSNĚŽNÁ RADLICE PRO MALOTRAKTOR
Technická fakulta ČZU Praha autor: Vlastimil Polách semestr: letní 2009 SNĚŽNÁ RADLICE PRO MALOTRAKTOR CÍL PROJEKTU Konstrukce sněžné radlice a její praktické využití - zejména v málo přístupných komunikacích,
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceFACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS. prof. Ing. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSc.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ NOSNÁ KONSTRUKCE
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
VíceKoncepční návrh sloupového jeřábu 2000 kg
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRANÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceDovolené napětí, bezpečnost Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Iva Procházková
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 2013 Aktualizováno: 2015 Použitá
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍ A DOBRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍ A DOBRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceMOBILNÍ ŠTÍPAČKA DŘEVĚNÉ KULATINY THE MOBILE WOOD SPLITTER
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceIII/2-1 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Střední průmyslová škola strojírenská a azyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky CZ.1.07/1.5.00/34.1003
VíceVYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
Vícetrubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek 1: Prut namáhaný kroutícím momentem.
Namáhání krutem Uvažujme přímý prut neměnného kruhového průřezu (Obr.2), popřípadě trubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek : Prut namáhaný kroutícím momentem.
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES PŘEPOČET A VARIANTNÍ
Víceþÿ N á v r h m o s t o v é h o j ey á b u
Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P 2015 þÿ N á v r h m o s t
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY PRŮMYSLOVÁ VJEZDOVÁ VRATA ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGIENEERING
Více21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují
Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03 - TP ing.jan Šritr ing.jan Šritr 2 1 KOLÍKY
VíceVYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DEVNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE TRIBUNY
VíceVe výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ OCELOVÁ HALA PRO PRŮMYSLOVOU VÝROBU STEEL HALL STRUCTURE FOR INDUSTRIAL PRODUCTION
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ HALA PRO
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE SAMONASÁVACÍ ČERPADLO SELF-PRIMING PUMP DIPLOMOVÁ
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceNAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 12. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB Nejdůleţitější konstrukční prvek pro ohyb je nosník.
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceA Průvodní dokument VŠKP
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A Průvodní dokument
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES PŘEPOČET A ALTERNATIVNÍ
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VícePomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa
Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu
VícePOMOCNÉ ZVEDACÍ ZAŘÍZENÍ ZA TRAKTOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceDIFERENCIÁLNÍ KLADKOSTROJ
VYSOKÉUČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAVAUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceMKP analýza konstrukčních řetězců ovinovacího balicího stroje FEM Analysis of Construction Parts of Wrapping Machine
MKP analýza konstrukčních řetězců ovinovacího balicího stroje FEM Analysis of Construction Parts of Wrapping Machine Bc. Petr Kříbala Vedoucí práce: Ing. Jiří Mrázek, Ph.D., Ing. František Starý Abstrakt
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
VíceOHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )
3.3 Řešené příklady Příklad 1: Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále určete M max a proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.5 m, b = 0.3 m, c = 0.4 m, d =
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceDIMENZOVÁNÍ PODVOZKU ŽELEZNIČNÍHO VOZU PRO VYSOKÉ KOLOVÉ ZATÍŽENÍ SVOČ FST_2018
DIMENZOVÁNÍ PODVOZKU ŽELEZNIČNÍHO VOZU PRO VYSOKÉ KOLOVÉ ZATÍŽENÍ ABSTRAKT SVOČ FST_2018 Lukáš Kožíšek, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Tato práce řeší navrhování
VíceStřední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1. Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Spoje a spojovací součásti Pevnostní výpočet šroubů
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceStatické tabulky profilů Z, C a Σ
Statické tabulky profilů Z, C a Σ www.satjam.cz STATICKÉ TABULKY PROFILŮ Z, C A OBSAH PROFIL PRODUKCE..................................................................................... 3 Profi ly Z,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INTSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceRůzné druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje)
Různé druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje) Kolíky, klíny, pera, pojistné a stavěcí kroužky, drážkování, svěrné spoje, nalisování aj. Nýty, nýtování, příhradové ocelové konstrukce. Ovládací
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceTeorie prostého smyku se v technické praxi používá k výpočtu styků, jako jsou nýty, šrouby, svorníky, hřeby, svary apod.
Výpočet spojovacích prostředků a spojů (Prostý smyk) Průřez je namáhán na prostý smyk: působí-li na něj vnější síly, jejichž účinek lze ekvivalentně nahradit jedinou posouvající silou T v rovině průřezu
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava. Fakulta Strojní
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta Strojní Katedra částí a mechanismů strojů Návrh posilovacího stroje Design of a Bodybuilder Student : Vedoucí bakalářské práce: Ondřej Ščudla Ing. Ivana Kunzová,
VíceLANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTI-FUNCTION SPORTS HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
VíceNAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT
Φd Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 8. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT KRUT KRUHOVÝCH PRŮŘEZŮ Součást je namáhána na krut
VícePředmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. NAMÁHÁNÍ NA OHYB
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHNIK DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PVELK V. 14. ČERVENCE 2013 Název zpracovaného celku: NMÁHÁNÍ N OHYB D) VETKNUTÉ NOSNÍKY ZTÍŽENÉ SOUSTVOU ROVNOBĚŽNÝCH SIL ÚLOH 1 Určete maximální
VíceTříbodový závěs traktoru z nekovového materiálu
Technická fakulta ČZU Praha Autor: Karel Sobotka Semestr: letní 2009 Tříbodový závěs traktoru z nekovového materiálu Úkol Úkolem je vymodelovat v programu Autocad tříbodový závěs traktoru a zpočítat jeho
VícePŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku
FAST VUT v Brně PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Ústav kovových a dřevěných konstrukcí Studijní skupina: B2VS7S Akademický rok: 2017 2018 Posluchač:... n =... PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku Je dán
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceVY_32_INOVACE_C 07 03
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES PROJEKT ZASTŘEŠENÍ
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceOCELOVÁ KONSTRUKCE ROZHLEDNY STEEL STRUCTURE OF VIEWING TOWER
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ STATICKÉ ŘEŠENÍ SOUSTAVY ŽELEZOBETONOVÝCH NÁDRŽÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES STATICKÉ ŘEŠENÍ
VíceKlíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník
Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné příhradové ocelové konstrukce autosalonu v lokalitě města Blansko. Půdorysné rozměry objektu jsou 24 x 48 m. Hlavní nosnou částí je oblouková příčná vazba
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra výrobních strojů a konstruování. Svařovací hydraulický stůl. WeldingHydraulic Table
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra výrobních strojů a konstruování Svařovací hydraulický stůl WeldingHydraulic Table Student: Vedoucí bakalářské práce: Zbyšek Bednarz Dr. Ing. Jaroslav
VícePevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceKRAJSKÁ KNIHOVNA V HAVLÍČKOVĚ BRODĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES KRAJSKÁ KNIHOVNA
Více10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby
Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZASTŘEŠENÍ SPORTOVNÍHO OBJEKTU THE ROOFING OF THE SPORT HALL ÚVODNÍ LISTY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES ZASTŘEŠENÍ SPORTOVNÍHO
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV POZEMNÍHO STAVITELSTVÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF BUILDING STRUCTURES SLOŽKA A POLYFUNKČNÍ RODINNÝ DŮM
VíceStřední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Součásti točivého a přímočarého pohybu Konstrukční
VíceVzpěr, mezní stav stability, pevnostní podmínky pro tlak, nepružný a pružný vzpěr Ing. Jaroslav Svoboda
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Název: Téma: Autor: Číslo: Anotace: Mechanika, pružnost pevnost Vzpěr,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NÁVRH NOSNÉ OCELOVÉ
VíceVýstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)
Výstavba nového objektu ZPS na LKKV Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUČKNÍ ŘEŠENÍ Statický posudek a technická zpráva
VíceStroje - nástroje. nástroje - ohýbadla. stroje - lisy. (hydraulický lis pro automobilový průmysl)
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceVýukový modul III.2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Výukový modul III.2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Téma III.2.3 Technická měření v MS Excel Pracovní list 19 Regresní analýza Ing. Jiří Chobot VY_32_INOVACE_323_19 Anotace Inovace a zkvalitnění
VíceKonzoly. Přehled produktů. Konzola úhelníková WK 100/ / /200. Konzola úhelníková WK 725/ /550. Konzola úhelníková WK 300/ /350
Přehled produktů 3.0 Příklady použití pro konzoly úhelníkové (vytvořené pomocí knihovny Sikla-CAD) 3.1 Konzoly úhelníkové WK 100/100,..., WK 200/200 s výztuhami 3.2 Konzoly úhelníkové WK 300/200,..., WK
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ODSTRANĚNÍ PILÍŘE V NOSNÉ STĚNĚ REMOVING OF MASONRY PILLAR FROM LOAD BEARING WALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ODSTRANĚNÍ PILÍŘE
VícePříklady z hydrostatiky
Příklady z hydrostatiky Poznámka: Při řešení příkladů jsou zaokrouhlovány pouze dílčí a celkové výsledky úloh. Celý vlastní výpočet všech úloh je řešen bez zaokrouhlování dílčích výsledků. Za gravitační
Více