RIB Softwae SE FERMO V18.0 Build-N. 04052018 Typ: Pefabikát Soubo: Příklad-BV-5.Fex Systémové infomace Nomy: ČSN EN 1992-1-1:2016 Návh Výpočet: spolupůsobící šířky se nezohledňují uh stavby: běžné pozemní stavby Předpětí: neuvažuje se Návhová situace: tvalá Třída postředí: honí XC3 dolní XC3 Třída požání odolnosti: R30 Ohoření: 3-stanné Půřezy, geometie Pefabikát Typ Typ půřezu b h Šířka honí pásnice b w Šířka stojiny d h Tloušťka honí pásnice h w Výška stojiny b d Šířka dolní pásnice z s Vzdálenost těžíště od d d Tloušťka dolní pásnice Geometie pefabikátu Půřez bw [cm] hw [cm] bh [cm] dh [cm] bd [cm] dd [cm] Ac [cm²] Iy [cm⁴] zs [cm] V 2 55.0 2 15.0 962.5 240980 26.2 élka Půřez 1 V Ideální půřezové chaakteistiky Půřezové hodnoty vztažené na Eideal = 34100 N/mm² x Čas Ac,ideal [cm²] Iy,ideal [cm⁴] zs,ideál [cm] Wh [cm³] Wd [cm³] 0 36500 963 240998 26.2 9203 8364 10 36500 963 240998 26.2 9203 8364 Mateiál f ck Válcová tlaková pevnost betonu f yk Pevnost výztuže f pk Pevnost předpjaté výztuže γ c ílčí součinitel spolehlivosti f tk,cal Výpočetní tahová pevnost výztuže f p,0.1k Mez tažnosti 0.1 předpjaté výztuže betonu α cc Součinitel životnosti betonu γ s ílčí součinitel spolehlivosti výztuže γ p ílčí součinitel spolehlivosti předpjaté výztuže stana:1/16
f cd Návhová tlaková pevnost f yd Návhová pevnost výztuže f p0.1d Návhová mez tažnosti 0.1 betonu f ctm Střední tahová pevnost betonu Δσ RSK Únavová pevnost výztuže σ h/f pk Relaxační součinitele E cm Sečný E-Modul betonu E s E-Modul výztuže E p E-Modul předpjaté výztuže Beton fck [N/mm²] Ecm [N/mm²] γc αcc fcd [N/mm²] fctm [N/mm²] γ [kn/m³] C35/45 35.0 34100 1.50 1.00 23.3 3.2 25.00 Vzůstající větev pacovního diagamu napětí-přetvoření se uvažuje dle kap. 3.2.7 (2)a. Výztuž Použití fyk [N/mm²] ftk,cal [N/mm²] Es [N/mm²] γs fyd [N/mm²] ΔσRSK B500S Podél & 50 54 200000 1.15 434.8 162.50 příčně B500S Smyková spáa 50 54 200000 1.15 434.8 162.50 Časová osa Pefabikát Efektivní stáří betonu ve dnech f cm(t) Půměná hodnota tlakové válcové pevnosti, ze kteé se dopočítává efektivní stáří betonu; předpoklad f cm(t)>0 Časová osa ve dnech Posudek Pefabik fcm(t) [N/mm²] Statické schéma át Vlastní tíha / předpětí 1 ANO - 16.00 ílenské schéma too ANO 36500 - Povozní schéma Statická schémata Statické schéma Podpoa x Typ cx [kn/m] cz [kn/m] ba [cm] h [cm] ílenské schéma A 2.00 - tuhé tuhé tuhé volně B 8.00 - volně tuhé tuhé volně Povozní schéma A 0.17 přímé tuhé tuhé tuhé volně 26.0 B 9.82 přímé volně tuhé tuhé volně 26.0 ílenské schéma: cφx cφy Šířka [cm] Ozub Zavěšení [ ] Povozní schéma: Zadaná výztuž Podélná výztuž Výztuž honí dobetonávky pefabikátu honí pásnice* dobetonávky pefabikátu h.pásnice pefabikátu Výztuž dolní dolní pásnice* pefabikátu stana:2/16 dolní pásnice pefabikátu pefabikátu e Rozteče putů vztažené k ose symetie xz-xk Oblast ozmístění )* Vstvy výztuže se v návhu zohledňují, avšak v případě nutnosti nenavyšují Vstvy výztuže se stejnou efeencí se sdužují do twžiště vstvy Vstva Počet ϕs [mm] As [cm²] e [cm] z [cm] z od efeence xz xk 1 2 10 12.0 4.0 pefabikátu 0 10 2 2 25 9.82 5.0 pefabikátu 0 10 3 2 25 9.82 7.2 9.0 pefabikátu 0 10 Zatížení Vztah Podpoa... a se vztahuje na polohu podpoy v povozním stavu Nosník... spojité zatížení na celý nosník Smě Smě zatížení v globálním souřadném systému, ve směu x, y nebo z n, Δx Geneování n-kát osamělé zatížení s oztečí Δx
ey/ez [cm] Excenticita působiště zatížení ΔT [K] Teplotní zatížení ve směu x, y nebo z Δs [cm] Pokles podpoy vzhledem k ložisku a k začátku Vzdálenost ke vztažnému bodu b R u spojitých zatížení, vzdálenost zpava k qp P, M Osamělé zatížení, osamělý moment b L u spojitých a tojúhelníkových zatížení, vzdálenost zleva k ql q L,q P [kn/m], m L,m P[kNm/m] Železobeton, všechny hodnoty zatížení v zatěžovacích stavech jsou chaakteistické Vlastní tíha: qz [kn/m] = 25.00 [kn/m³] * A [m²] po všechny Ed Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 0 Vlastní tíha (pefabikát) 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Vystojení 2 Sníh 1.50 0.50 0.20 Sníh Zatěžovací stav 0 (vlastní tíha pefabikátu): xz xk qzz [kn/m] qzk [kn/m] 0 10 2.41 2.41 Vlastní tíha Rovnoměné, spojité, tojúhelníkové zatížení, úsekový moment Vlastní tíha Zatěžovací stav 1 (Vystojení): Zatížení ve směu z Zatížení v ovině XZ Typ Vztah Smě a k začátku ql/ml [kn,knm] qp/mp [kn,knm] ey [cm] ez [cm] ez Vztah élka Spojité zatížení Podpoa A z 0 12.00 12.00 OK 9.650 Úsekový moment Podpoa A x 0 0.84 0.84 OK 9.650 Zatěžovací stav 2 (Sníh): Zatížení ve směu z bl bp Zatížení v ovině XZ Typ Vztah Smě a k začátku ql/ml [kn,knm] qp/mp [kn,knm] ey [cm] ez [cm] ez Vztah élka Spojité zatížení Podpoa A z 0 3.75 3.75 OK 9.650 Úsekový moment Podpoa A x 0 0.26 0.26 OK 9.650 Výsledky Reakce ZS 1,2,... Základní zatěžovací stav EXTR Extém hodnoty Q Užitná zatížení (chaakteisticky) EQU Stabilita polohy (cha.) A Mimořádné účinky ZK Základní kombinace ΣG Stálá zatížení MK Mimořádná kombinace ΣP Předpětí t SK Seizmická kombinace Podpoa, povozní stav A B stana:3/16 bl bp
ZS Č./název EXTR Ax Az Mx My Bx Bz Mx My 0 12.03 12.03 1 57.90 4.05 57.90 4.05 2 18.09 1.25 18.09 1.25 Součet G 69.93 4.05 69.93 4.05 Sníh max Az 18.09 1.25 18.09 1.25 Sníh min Az EQU min Az 62.94 3.65 62.94 3.65 ZK max Az 121.55 7.35 121.55 7.35 ZK min Az 69.93 4.05 69.93 4.05 Vnitřní účinky Zať.stav 0: Vlastní tíha (pefabikát) (ílenské schéma) Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 0: Vlastní tíha (pefabikát) Posouvající síly Vz Momenty My stana:4/16
Zať.stav 1: Vystojení Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 2: Sníh Posouvající síly Vz Momenty My stana:5/16
Přehled vnitřních účinků Pole yed min MyEd max VzEd ted max NxEd min NxEd 291.81-5 120.98 7.35 Přehled nadpodpoových vnitřních účinků Podpoa yed min MyEd max VzEd-Le max VzEd-P A -4-5 120.98 B -4-5 -120.98 0.57 Návh Návhové kombinace dle EN 1990 ted-le ted-p 7.35-7.35 Posudky Rozhodující Ed po třídu postředí XC3 uktilitní chování chaakteistická Únosnost Základní kombinace STR/GEO Stabilita polohy (cha.) Základní kombinace EQU ekompese kvazistálá Omezení šířky thlin Napětí betonu chaakteistická kvazistálá Napětí měkké výztuže chaakteistická Napětí předpjaté výztuže kvazistálá Únava častá efomace častá chaakteistická Požání odolnost mimořádná Kombinované vnitřní účinky Kombinované vnitřní účinky neobsahují předpětí. max NxEd min NxEd Základní kombinace STR/GEO chaakteistická Ed častá Ed kvazistálá Ed x yd min Myd max Vzd max Mtd yd min Myd yd min Myd yd min Myd 0 0.175-4 -5 0.57-4 -4-4 -4-4 -4 0.175-4 -5 120.98 7.35-4 -4-4 -4-4 -4 0.305 15.47 8.88 117.72 7.16 11.20 8.88 9.34 8.88 8.88 8.88 0.815 72.24 41.50 104.93 6.38 52.31 41.50 43.66 41.50 41.50 41.50 1.000 91.23 52.41 100.29 6.10 66.06 52.41 55.14 52.41 52.41 52.41 2.000 178.98 102.83 75.22 4.57 129.61 102.83 108.18 102.83 102.83 102.83 3.000 241.67 138.85 50.15 3.05 175.00 138.85 146.08 138.85 138.85 138.85 4.000 279.28 160.45 25.07 1.52 202.23 160.45 168.81 160.45 160.45 160.45 5.000 291.81 167.66 211.31 167.66 176.39 167.66 167.66 167.66 6.000 279.28 160.45 25.07 1.52 202.23 160.45 168.81 160.45 160.45 160.45 00 241.67 138.85 50.15 3.05 175.00 138.85 146.08 138.85 138.85 138.85 8.000 178.98 102.83 75.22 4.57 129.61 102.83 108.18 102.83 102.83 102.83 9.000 91.23 52.41 100.29 6.10 66.06 52.41 55.14 52.41 52.41 52.41 9.185 72.24 41.50 104.93 6.38 52.31 41.50 43.66 41.50 41.50 41.50 9.695 15.47 8.88 117.72 7.16 11.20 8.88 9.34 8.88 8.88 8.88 9.825-4 -5 120.98 7.35-4 -4-4 -4-4 -4 9.825-4 -5 0.57-4 -4-4 -4-4 -4 10 Základní kombinace M yd stana:6/16
Základní kombinace V zd Základní kombinace M t Chaakteistická návhová kombinace M yd Častá návhová kombinace M yd Kvazistálá návhová kombinace M yd stana:7/16
Nulové body ohybových momentů Oblast záponých návhových momentů na MSÚ Tlak v dolním vláknu Tah v honím vláknu od začátku od konce od začátku od konce 0.18 0.18 0.18 0.18 Návh na ohyb - únosnost EXTR Rozhodující veličina po návhovou kombinaci x Čas [dny] EXTR 0 1 min M 0 36500 min M 0.175 1 min M 0.175 36500 min M 0.305 1 min M 0.305 36500 min M 0.815 1 min M 0.815 36500 min M 1.000 1 min M 1.000 36500 min M 2.000 1 min M 2.000 36500 min M 3.000 1 min M 3.000 36500 min M 4.000 1 min M 4.000 36500 min M 5.000 1 min M 5.000 36500 min M 6.000 1 min M 6.000 36500 min M 00 1 min M 00 36500 min M 8.000 1 min M 8.000 36500 min M 9.000 1 min M 9.000 36500 min M 9.185 1 min M 9.185 36500 min M 9.695 1 min M 9.695 36500 min M NEd,min M NEd, MyEd,min M MyEd, -5-4 -5-4 5 1 8.88 15.47-1.08-0.80 41.50 72.24-1.62-1.20 52.41 91.23-6.50-4.81 102.83 178.98 1.20 1.62 138.85 241.67 4.81 6.50 160.45 279.28 6.02 8.12 167.66 291.81 4.81 6.50 160.45 279.28 1.20 1.62 138.85 241.67-6.50-4.81 102.83 178.98-1.62-1.20 52.41 91.23-1.08-0.80 41.50 72.24 5 1 8.88 15.47 Půřez [cm] Výška d1h d1d Výztuž As honí [cm²] As dolní [cm²] Pásnice Stojina Pásnice Stojina 1 0.72 5 3.46 7 4.41 0.29 9.34 8 13.29 0.31 15.91 0.38 16.83 0.31 15.91 8 13.29 0.29 9.34 7 4.41 5 3.46 1 0.72 stana:8/16
x Čas [dny] EXTR 9.825 1 min M 9.825 36500 min M 10 1 min M 10 36500 min M Ohybová výztuž NEd,min M NEd, MyEd,min M MyEd, -5-4 -5-4 Půřez [cm] Výška d1h d1d As honí [cm²] Výztuž As dolní [cm²] Pásnice Stojina Pásnice Stojina E E={a,e,i} Účinek B B={m,v,A,,g} Výztuž Výztuž honí Vztah a M yed z vyhlazení momentů m Min. podélná výztuž -pásnice pefabikát h -P oní pásnice e M yed z minimálního vetknutí v Kotevní výztuž -pásnice pefabikát h -P oní pásnice i M yed moment na haně A Výztuž postupu -stojina pefabikát h -P Stojina podpoy Výztuž na celistvost Výztuž dolní Vztah g Zadaná výztuž -pásnice pefabikát d -P olní pásnice -pásnice pefabikát d -P olní pásnice EXTR Řídící veličina Ed -stojina pefabikát d -P Stojina x EXTR Vnitřní účinky [kn,knm] Podélná výztuž [cm²] Využití 0 min M 0.175 min M 0.305 min M 0.815 min M 1.000 min M 2.000 min M 3.000 min M 4.000 min M 5.000 min M 6.000 min M 00 min M 8.000 min M 9.000 min M 9.185 min M 9.695 min M 9.825 min M 10 min M NEd,min M NEd, MyEd,min M MyEd, -5-4 8.88 15.47 41.50 72.24 52.41 91.23 102.83 178.98 138.85 241.67 160.45 279.28 167.66 291.81 160.45 279.28 138.85 241.67 102.83 178.98 52.41 91.23 41.50 72.24 8.88 15.47-5 -4 E -pásnice pefabikát h -pásnice pefabikát d -pásnice pefabikát h -pásnice pefabikát d -stojina pefabikát h -stojina pefabikát d B g g g g g g g g g honí dolní 3 5 0.12 0.21 0.16 0.27 0.30 0.53 0.41 0.72 0.48 0.83 0.50 0.86 0.48 0.83 0.41 0.72 0.30 0.53 0.16 0.27 0.12 0.21 3 5 Maximální využití: 0.86 Místo = 5.000 m Posudek vyhovuje. Stabilita na klopení po MSÚ Stabilita na klopení geometicky a mateiálově nelineáním výpočtem dle kap. 5.8.6 se zohledněním impefekce dle 5.9 (metoda zatěžovacího koku) jako kombinované namáhání na šikmý ohyb, posouvající síly a koucení Geometická impefekce Šikmá poloha stáv.šířka h.pásnice Tahové zpevnění betonu ynamický součinitel, tanspot Součinitel spolehlivosti předpětí Kombinace zatížení L eff/300 = b pásnice = f ctm = φ = γ p,fav = 3.2 cm % 20.2 cm 3.2 N/mm² 1.30 1.00 Ed Úoveň el. Čas [d] Kombinace zatížení 1 1.50 36500 ZS0*1.35+ZS1*1.35 2 1.15 * 36500 ZS0*1.35+ZS1*1.35+ZS2*1.50 Tuhosti při 1-násobném zatížení stana:9/16 Ideální elastické tuhosti Efektivní tuhosti ed. Tozní tuhost GI T' ed. Tozní tuhost GI T'' otvaování + smšťování ()' bez thlin, elasticky ()'' s thlinami 80% Vznik mikothlin 10% M T,c překočen zohledněno
Ed x EA' [MN] EIy' [MNm²] EIz' [MNm²] GIT' [MNm²] EA''/EA' [-] EIy''/EIy' [-] EIz''/EIz' [-] GIT''/GIT' [-] 2 0 3282.3 82.2 8.5 8.9 1.02 1.02 1.10 0.80 2 0.175 3282.3 82.2 8.5 8.9 1.02 1.02 1.10 0.80 2 0.175 3282.3 82.2 8.5 8.9 1.02 1.02 1.10 0.80 2 0.305 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.97 0.95 1.05 0.80 2 0.305 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.99 0.96 1.06 0.80 2 0.815 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.70 0.57 0.78 0.80 2 0.815 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.70 0.61 0.78 0.80 2 1.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.62 0.58 0.70 0.80 2 1.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.60 0.58 0.67 0.80 2 2.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.47 0.53 0.51 0.80 2 2.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.47 0.53 0.52 0.80 2 3.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.43 0.50 0.47 0.80 2 3.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.43 0.50 0.47 0.80 2 4.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.41 0.48 0.44 0.80 2 4.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.41 0.48 0.44 0.80 2 5.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.40 0.48 0.43 0.80 2 6.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.41 0.48 0.44 0.80 2 6.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.41 0.48 0.44 0.80 2 00 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.43 0.50 0.47 0.80 2 00 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.43 0.50 0.47 0.80 2 8.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.47 0.53 0.52 0.80 2 8.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.47 0.53 0.51 0.80 2 9.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.60 0.58 0.67 0.80 2 9.000 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.62 0.58 0.70 0.80 2 9.185 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.70 0.61 0.78 0.80 2 9.185 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.70 0.57 0.78 0.80 2 9.695 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.99 0.96 1.06 0.80 2 9.695 3282.3 82.2 8.5 8.9 0.97 0.95 1.05 0.80 2 9.825 3282.3 82.2 8.5 8.9 1.02 1.02 1.10 0.80 2 9.825 3282.3 82.2 8.5 8.9 1.02 1.02 1.10 0.80 2 10 3282.3 82.2 8.5 8.9 1.02 1.02 1.10 0.80 efomace a vnitřní účinky z teoie II.ř. při 1-násobném zatížení Ed x Výobní nepřesnost vy,imp efektivní celkové defomace vz vy φy φz φx stana:10/16 Vnitřní účinky z teoie II.ř. [mm] [mm] [ad*1000] [ad*1000] 2 0-1.7-3.2-18.05 0.36 2 0.175-18.05-0.6 0.36 2 0.175-18.05 2.2 121.0 0.36 2 0.305 1.3 2.4-18.04 0.12 2.1 117.7 0.36 2 0.815 6.4 11.5-17.78 0.54 1.9 104.9 0.2 0.36 2 1.000 8.2 14.8-17.57 0.69 1.7 100.3 0.3 0.35 0.1 2 1.000 8.2 14.8-17.57 0.69 1.7 100.3 0.3 0.35 0.1 2 2.000 17.4 31.5-15.25 1.37 1.1 75.2 0.6 0.33 0.1 2 2.000 17.4 31.5-15.25 1.37 1.0 75.2 0.6 0.33 0.1 2 3.000 25.0 44.9-11.18 1.88 0.4 50.1 0.9 0.26 0.1 2 3.000 25.0 44.9-11.18 1.88 0.4 50.1 0.9 0.26 0.1 2 4.000 30.2 53.5-5.90 2.20 25.1 1.1 0.14 0.1 2 4.000 30.2 53.5-5.90 2.20 25.1 1.1 0.14 0.1 2 5.000 32.2 56.5 2.31-0.2 1.2 2 5.000 32.2 56.5 2.31-0.2 1.2 2 6.000 30.2 53.5 5.90 2.20-25.1 1.1 4 2 00 25.0 44.9 11.18 1.88 0.4-50.1 0.9-0.26 NEd Vz,Ed Vy,Ed My,Ed Mz,Ed -0.2 15.4 72.2 91.2 91.2 179.1-0.2 179.1-0.2 241.9-0.4 241.9-0.4 279.6-0.5 279.6-0.5 292.1-0.6 292.1-0.6 279.6-0.5 241.9-0.4 Mt,Ed 9.9 9.7 8.9 8.7 8.7 5.0 5.0 2.7 2.7-2.7-5.0
Ed x Výobní nepřesnost vy,imp efektivní celkové defomace vz vy φy φz φx Vnitřní účinky z teoie II.ř. [mm] [mm] [ad*1000] [ad*1000] 2 00 25.0 44.9 11.18 1.88 0.4-50.1 0.9-0.26 2 8.000 17.4 31.5 15.25 1.37 1.0-75.2 0.6-0.33 2 8.000 17.4 31.5 15.25 1.37 1.1-75.2 0.6-0.33 2 9.000 8.2 14.8 17.57 0.69 1.7-100.3 0.3-0.35 2 9.000 8.2 14.8 17.57 0.69 1.7-100.3 0.3-0.35 2 9.185 6.4 11.5 17.78 0.54 1.9-104.9 0.2-0.36 2 9.695 1.3 2.4 18.04 0.12 2.1-117.7-0.36 2 9.825 18.05 2.2-121.0-0.36 2 9.825 18.05 0.6-0.36 2 10-1.7-3.2 18.05-0.36 NEd Vz,Ed Vy,Ed My,Ed Mz,Ed 241.9-0.4 179.1-0.2 179.1-0.2 91.2 91.2 72.2 15.4-0.2 Mt,Ed -5.0 - - -8.7-8.7-8.9-9.7-9.9 Max. úhel natočení: φx = 2.31 [ad*1000] Maximální využití: 0.87 Posudek vyhovuje. Návh na smyk, v defomovaném stavu Únosnost na posouvající sílu a koucení dle kap. 6.2/6.3 po nelineáně spočtené vnitřní účinky při 100% únosného zatížení A Osa podpoy A ana podpoy A±d Vzdálenost d od hany podpoy j Rozhodující je návh smykové spáy m Minimální výztuž na posouv. sílu S,, Stojina, oní a olní pásnice a sw vojstřižné třmínky (na posouvající sílu + koucení) A stl Podélná výztuž na koucení po obvodu dílčího půřezu x Pozn. VEd 0 S 0.175 A S 0.175 A 121.0 S 0.305 A 117.7 S 0.815 A+d 104.9 S 3.000 50.1 S 5.000 S 6.000 25.1 S 00 50.1 S 8.000 75.2 S 9.000 100.3 S 9.695 A 117.7 S 9.825 A 121.0 S 9.825 A S 10 S MTd Ak [cm²] VRdc θ [ ] zi [cm] VRdmax TRdmax VTEd / VTRd asmin [cm²/m] asw [cm²/m] AsTL [cm²] 62.3 62.3 45.0 43.2 395.3 43.0 1.66 1.66 m 62.1 62.1 45.0 46.1 421.8 43.0 1.66 2.09 9.9 62.1 62.1 24.4 46.1 317.8 43.0 0.61 1.66 7.21 2.89 9.7 62.1 62.1 23.9 46.1 312.9 43.0 0.60 1.66 7.11 2.83 8.9 62.1 62.1 21.8 46.1 290.9 43.0 0.57 1.66 6.70 2.60 5.0 62.3 62.3 21.8 39.4 248.6 43.0 0.32 1.66 2.56 m 1.45 62.3 62.3 45.0 39.4 360.5 43.0 1.66 1.66 m 2.7 62.3 62.3 21.8 39.4 248.6 43.0 0.16 1.66 1.66 m 5.0 62.3 62.3 21.8 39.4 248.6 43.0 0.32 1.66 2.56 m 1.45 62.2 62.2 21.8 46.1 290.9 43.0 0.42 1.66 5.08 m 2.02 8.7 62.1 62.1 21.8 46.1 290.9 43.0 0.55 1.66 6.46 2.52 9.7 62.1 62.1 23.9 46.1 312.9 43.0 0.60 1.66 7.11 2.83 9.9 62.1 62.1 24.4 46.1 317.8 43.0 0.61 1.66 7.21 2.89 62.1 62.1 45.0 46.1 421.8 43.0 1.66 2.09 62.3 62.3 45.0 43.2 395.3 43.0 1.66 1.66 m Maximální využití: 1.00 Místo = 0.175 m Posudek vyhovuje. stana:11/16
Tabelání požání odolnost Posudek po převážně ohybově namáhané nosníky dle tabulky 5.5 nebo jednosměně ohýbyné desky dle tabulky 5.8 Systém Třída požání odolnosti Ohoření As,stáv./As,nut. Třída stojiny μ fi statický učitý R30 3-stanné automaticky WA M Ed,fi/M Ed θ s,c; θ p,c b w h w,min b min a min a sd Kitická teplota měkké; předpjaté výztuže min.šířka půřezu nosníku v těžišti min.výška nosníku min šířka nosníku v těžišti výztuže min osové kytí v těžišti tažené výztuže min boční osové kytí jednovstvé výztuže x μfi θs,c θp,c bw [cm] hw,min [cm] bmin [cm] amin [cm] asd Vy- [ C] [ C] stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. [cm] užití 0.175 0.74 50 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.5 1.00 0.815 0.57 645.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 1.6 1.00 1.000 0.57 636.1 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 1.6 1.00 2.000 0.57 532.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.2 1.00 3.000 0.57 532.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.2 1.00 4.000 0.57 532.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.2 1.00 5.000 0.57 532.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.2 1.00 6.000 0.57 532.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.2 1.00 00 0.57 532.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.2 1.00 8.000 0.57 532.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.2 1.00 9.000 0.57 636.1 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 1.6 1.00 9.185 0.57 645.7 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 1.6 1.00 9.825 0.74 50 17.6 8.0 55.0 8.0 15.6 15.6 1.6 2.5 1.00 Maximální využití: 1.00 Místo = 0.175 m Posudek vyhovuje. Omezení půhybů Metodika efomace nelineáně dle Küge-Metzsch Čas Součinitel dotvaování Souč.smšťování t 1 = 50 d φ = ε cs = e-05 t = 36500 d φ = ε cs = e-05 E cm = 34100 N/mm² f ctm = 3.20 N/mm² Výpočet půhybu po "častá návhová kombinace", se zadanou, esp. spočtenou nutnou výztuží As l eff/250 l eff/500 l eff/100 dovolený půhyb v poli dovolený půhyb v poli (t - t 1) dovolený půhyb konzoly x 5.000 5.000 5.000 5.000 leff Čas 10 před t1 po t1 t t - t1 min wi [mm] 3.3 19.9 19.9 max wi [mm] 3.3 20.9 20.9 1.0 min wii [mm] 3.3 32.3 32.3 max wii [mm] 3.3 34.0 34.0 1.7 leff/w leff/500 [-] [mm] 3010 293 293 5939 2 IAB [-] 8 0.85 0.85 8 Úhel natočení podpoy x Čas 0.175 před t1 po t1 t 9.825 před t1 po t1 t min φy,i [1000ad] 1.09 6.56 6.56 1.09 6.56 6.56 max φy,i [1000ad] 1.09 6.90 6.90 1.09 6.90 6.90 min φy,ii [1000ad] 1.09 10.61 10.61 1.09 10.61 10.61 max φy,ii [1000ad] 1.09 11.16 11.16 1.09 11.16 11.16 élkové změny Lcelk 10 ΔL (-) ΔL (+) Předpětí ΔLP [mm] + S ΔLCS [mm] Teplota ΔLTemp [mm] Vnější zatížení ΔLL [mm] Celkem ΔLΣ [mm] Maximální využití: 0.85 Místo = 5.000 m Posudek vyhovuje. Půhyby nelineáně [mm] stana:12/16
Půhyb t1 nelineáně [mm] Půhyb t nelineání [mm] Půhyb Δt nelineání [mm] Rekapitulace Přehled posudků Statika spojitého nosníku s lineáním výpočtem vnitřních účinků Návh dle ČSN EN 1992-1-1:2016 běžné pozemní stavby Posudek pobíhá nomativně MSÚ Posudek MSP Posudek MS únavy Posudek Předvídatelnost ANO ekompese neřešeno Únava na ohyb neřešeno Ohybová únosnost vyhovuje Omezení šířky thlin neřešeno Únava na posouvající sílu neřešeno Smyková únosnost vyhovuje Omezení napětí neřešeno Únosnost smykových spá neřešeno Omezení defomací vyhovuje Konst. požání odolnost vyhovuje Stabilita na klopení vyhovuje Ozuby neřešeno stana:13/16
Výztuž Schéma vyztužení Vysvětlivka Výztuž Vztah Vstv Popis a A sf,1 pefabikátu Pásni ce Výztuž honí pásnice pefabikátu A sw,1 pefabikátu A sf,2 pefabikátu A sw,2 pefabikátu A sf,3 honí pásnice A sf,4 dolní pásnice Smyková výztuž a s,w a s,fh / a s,fd a s,th / a s,td A s,tl Stojin a Pásni ce Stojin a Pásni ce Pásni ce oní výztuž stojiny pefabikátu Výztuž dolní pásnice pefabikátu olní výztuž stojiny pefabikátu olní výztuž honí pásnice pefabikátu (jen při vaiantě vyztužení 1) oní výztuž dolní pásnice pefabikátu (jen při vaiantě vyztužení 1) Třmínková výztuž stojiny 2-střižná Součet výztuže styku stojina-pásnice honí / dolní Tozní třmínky v pásnici honí / dolní 2-střižné odatečná podélná výztuž na koucení ozmístěna po obvodě p zadaná (povided) výztuž..f.. /..w.. Pásnice (flange) / stojina (web) nutná (equied) výztuž..1/..2/../3../4 Vstvy výztuže + Zadaná výztuž je menší než staticky nutná x p 0 p 0.175 p 0.175 p 0.305 p 0.815 p 1.000 p 2.000 p 3.000 p 4.000 p 5.000 p 6.000 p 00 p 8.000 p 9.000 p 9.185 p 9.695 p 9.825 p 9.825 p 10 p Podélná výztuž As honí [cm²] Podélná výztuž As dolní [cm²] AsTL [cm²] Asw,1 Asf,1 Asf,3 Σhoní Asw,2 Asf,2 Asf,4 Σdolní + + + + + + + + + + + + 2.14 2.89 2.83 2.60 2.52 2.02 1.45 1.45 2.02 2.52 2.60 2.83 2.89 2.14 x p 0 p 1.66 Smyková výztuž [cm²/m] as,w as,fh as,fd as,th as,td stana:14/16
x p 0.175 p 5.88 0.175 p 7.21 0.305 p 7.11 0.815 p 6.70 1.000 p 6.46 2.000 p 5.08 3.000 p 2.56 4.000 p 1.66 5.000 p 1.66 6.000 p 1.66 00 p 2.56 8.000 p 5.08 9.000 p 6.46 9.185 p 6.70 9.695 p 7.11 9.825 p 7.21 9.825 p 5.88 10 p 1.66 Vykytí tahů Smyková výztuž [cm²/m] as,w as,fh as,fd as,th as,td Nutná podélná výztuž [cm²] Nutná třmínková výztuž stojiny [cm²/m] stana:15/16
Nutný přídavek podélné výztuže na koucení [cm²] Spotřeba mateiálu Mateiál Objem [m³] motnost [kg] Beton pefabikátu Beton dobetonávky Beton.výztuž Předp.výztuž ve fomě Předp.výztuž dodatečná C35/45 B500S 0.963 26 2406 206 Teoetická spotřeba mateiálu z výsledků návhů bez další konstuktivní výztuže, přídavků a stykovacích délek. stana:16/16