Telefon: Zakázka: FERMO demo Položka: Deska Prvek: Strop

Transkript

1 RIB Softwae SE FERMO V19.0 Build-N Typ: Pefabikát Soubo: Filigánová-deska.Fex Systémové infomace Nomy: ČSN EN :2016 Návh Výpočet: spolupůsobící šířky se zohledňují Duh stavby: běžné pozemní stavby Předpětí: Předpětí ve fomě Návhová situace: tvalá Třída postředí: honí XC1 dolní XC1 Třída požání odolnosti: R60 Ohoření: 3-stanné Půřezy, geometie Pefabikát (C50/60) Geometie pefabikátu Půřez bw [cm] hw [cm] bh [cm] dh [cm] bd [cm] dd [cm] Ac Iy [cm⁴] zs [cm] F120mm Dobetonávka (C35/45) Geometie monolitické desky Souř. x Délka hdo [cm] bdo [cm] ΔhDo [cm] e [cm] Mateiál Beton Beton Ecm ν C35/ C50/ fck fcm fcd fctm εc2 [ ] εcu2 [ ] Kamenivo Cement Quazit 32,5 R Quazit 52,5 R γc αcc αct γ [kn/m³] αt [1/K] E E-05 stana:1/19

2 Beton.výztuž Beton.výztuž Es fyk ftk B450S B500S fyd εud [ ] Duktilita Zpevnění 391 B (vysoká) ANO B (vysoká) ANO γs σrsk d 28 σrsk d> γ [kn/m³] B500S: podélná a třmínková výztuž B450S: výztuž smykové spáy Předpjatá výztuž Předpjatá výztuž ST1660/1860 Duh/Typ Soudžnost Lana okamžitá fp01,k fp01,d fpk fpd Ep ΔσRSK(N*) γinf γsup γp lpt Øvni Øvně 0 0 k [ /m] µ s Rmin σpo/fpk 60% 70% 80% Časová osa Pefabikát Efektivní stáří betonu ve dnech f cm(t) Půměná hodnota tlakové válcové pevnosti, ze kteé se dopočítává efektivní stáří betonu; předpoklad f cm(t)>0 Spřažený P Efektivní stáří betonu ve dnech Časová osa ve dnech Posudek Pefabik át Spřažený P fcm(t) Stáří betonu Statické schéma Vlastní tíha / předpětí 1 ANO Dílenské schéma Zahájení dobetonávky ANO Pomocné stojky Aktivace spřažení / ANO Povozní schéma uvolnění pomocných stojek Vystojení konstukce / ANO Povozní schéma užitná zatížení too ANO Povozní schéma Statická schémata Statické schéma Podpoa x Typ cx [kn/m] cz [kn/m] ba [cm] h [cm] Dílenské schéma A tuhé tuhé tuhé volně B volně tuhé volně volně Pomocné stojky volně tuhé volně volně volně tuhé volně volně Povozní schéma A 0.20 přímé tuhé tuhé tuhé volně B 8.20 přímé volně tuhé volně volně Dílenské schéma: cφx [knm] cφy [knm] Šířka [cm] Ozub Zavěšení [ ] Pomocné stojky: Povozní schéma: stana:2/19

3 Zadaná výztuž Podélná výztuž Výztuž honí HH-dobeton HH-pefa DH-HP* HH dobetonávky HH pefabikátu DH honí pásnice pefabikátu Výztuž dolní HH-DP* DH-pefa Typ HH dolní pásnice pefabikátu DH pefabikátu Typ výztuže va / fix* e Rozteče putů vztažené k ose symetie xz-xk Oblast ozmístění )* fix: vstvy výztuže se v návhu sice zohledňují, avšak nenavyšují, a to ani v ežimu "Návh" va: výztuž se v ežimu "Návh" navhuje a vstvy výztuže se stejnou efeencí se vnitřně slučují do jedné vstvy v težišti slučovaných vstev Vstva Počet ϕs As Typ e [cm] z [cm] z od efeence xz xk va HH dobetonávky va DH pefabikátu Předpjatá výztuž Okamžitá soudžnost Typ Mateiál předpjaté výzuže ζ Pomě soudžnosti předpjatá výztuž/měkká výztuž A p Plocha předpjaté výztuže jednoho kabelu z p Svislá excenticita předpínacího kabelu od HH ΣA p Součet ploch předpjaté výztuže po vstvách vlevo/vpavo Délky sepaace zleva/zpava p Jmenovitý půmě předpjaté výztuže P max Max. předpínací síla po lanech e Vodoovná ozteč předp. výztuže σ pmax Max. napětí po předpínacích lanech 4.0 % Kátkodobá elaxace při tepelné úpavě Vstv a Typ np Ap ΣAp p ζ e [cm] zp [cm] Pmax σpmax Sepaace np vlevo vpavo a ST1660/ Zatížení Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 0 Vlastní tíha (pefabikát) Vlastní tíha (dobetonávka) Dobetnávka 3 Stálé zatížení Vystojení 4 Střechy (Užitné H) Technologie 5 Sníh Sníh 10 Předpětí (pefabikát) Předpětí Zatěžovací stav 0 (vlastní tíha pefabikátu): xz xk qzz [kn/m] qzk [kn/m] Vlastní tíha Vlastní tíha stana:3/19

4 Zatěžovací stav 3 (Vystojení): Zatížení ve směu z Zatížení v ovině XZ Typ Vztah Smě a k začátku ql/ml qp/mp ey ez ez Délka [kn,knm] [kn,knm] [cm] [cm] Vztah Spojité zatížení Nosník z OK Zatěžovací stav 4 (Technologie): Zatížení ve směu z bl bp Zatížení v ovině XZ Typ Vztah Smě a k začátku ql/ml qp/mp ey ez ez Délka [kn,knm] [kn,knm] [cm] [cm] Vztah Spojité zatížení Nosník z OK Zatěžovací stav 5 (Sníh): Zatížení ve směu z bl bp Zatížení v ovině XZ Typ Vztah Smě a k začátku ql/ml [kn,knm] qp/mp [kn,knm] ey [cm] ez [cm] ez Vztah Délka Spojité zatížení Nosník z OK bl bp stana:4/19

5 Výsledky Předpětí Vnitřní účinky, předpětí (časově závislé) Nomálové síly Ohybové momenty [knm] Reakce ZS 1,2,... Základní zatěžovací stav EXTR Extém hodnoty Q Užitná zatížení (chaakteisticky) EQU Stabilita polohy (cha.) A Mimořádné účinky ZK Základní kombinace ΣG Stálá zatížení MK Mimořádná kombinace ΣP Předpětí t SK Seizmická kombinace Podpoa, povozní stav A B ZS Č./název EXTR Ax Az Mx [knm] My [knm] Bx Bz Mx [knm] My [knm] Součet G Q (UZH) max Az Sníh max Az EQU min Az ZK max Az ZK min Az Pomocná stojka Vnitřní účinky Přehled vnitřních účinků Pole max MyEd min MyEd max VzEd max MtEd max NxEd min NxEd [knm] [knm] [knm] stana:5/19

6 Návh Návhové kombinace dle EN 1990 Posudky Rozhodující Ed po třídu postředí XC1 Duktilitní chování chaakteistická Únosnost Základní kombinace STR/GEO Stabilita polohy (cha.) Základní kombinace EQU Dekompese kvazistálá Omezení šířky thlin častá w k = 0.20 mm Napětí betonu chaakteistická kvazistálá Napětí měkké výztuže chaakteistická Napětí předpjaté výztuže kvazistálá Únava častá Defomace uživatelsky Požání odolnost mimořádná Kombinované vnitřní účinky Základní kombinace M yd [knm] Základní kombinace V zd Chaakteistická návhová kombinace M yd [knm] stana:6/19

7 Častá návhová kombinace M yd [knm] Kvazistálá návhová kombinace M yd [knm] Nulové body ohybových momentů Oblast záponých návhových momentů na MSÚ Tlak v dolním vláknu Tah v honím vláknu od začátku od konce od začátku od konce Ohybová výztuž Maximální využití: 0.76 Místo = m Posudek vyhovuje. Návh na smyk Maximální využití: 0.08 Místo = m Posudek vyhovuje. Návh smykové spáy Maximální využití: 0.08 Posudek vyhovuje. Minimální výztuž na ovnoměné thliny x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1 σc,o2 σc,u2 ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd As,fh As,fd stana:7/19

8 x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1 σc,o2 σc,u2 ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd As,fh As,fd stana:8/19

9 x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1 σc,o2 σc,u2 ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd As,fh As,fd stana:9/19

10 x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1 σc,o2 σc,u2 ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd As,fh As,fd stana:10/19

11 x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Omezení šířky thlin Metodika Dovolená šířka thlinyw k Čas vzniku thlin t A Duh přetvoření Návhová Ed N Ed,M yed x cii σ s,effii A ct,eff ρ eff Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u σc,o2 σc,u ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd Přímý výpočet šířky thlin po ovnoměné ozdělení thlin a stabilní thliny 0.20 mm 28 d Silové zatěžování častá Návhové vnitřní účinky bez P di Tlačená zóna s thlinou, těsnost efektivní napětí výztuže, nelineáně efektivní plocha tažené zóny Efektivní stupeň vyztužení + mod napětí výztuže z důvodu ozdílných paametů soudžnosti efektivní hodnoty příslušejí k výpočtové šířce thliny w k Tahová pevnost betonu f ct,eff Předpětí inf/ sup d s,wh,d s,fh d s,wd,d s,fd A s,wh,a s,fh A s,wd,a s,fd w k,h,w k,d....,max/min ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd As,fh As,fd N/mm² Součinitel ozptylu 0.95/1.05 Honí mezní půmě stojina, pásnice Dolní mezní půmě stojina, pásnice nut. honí výztuž na šířku thlin; stojina, pásnice nut. dolní výztuž na šířku thlin; stojina, pásnice max. výpočtová šířka thliny, ov. 7.8 Hodnoty vztaženy na max/min Ed stana:11/19

12 Omezení napětí Chaakteistická kombinace Kvazistálá kombinace σ pm0 (t0) Beton Beton.výztuž Beton Předpjatá výztuž Předpjatá výztuž 0.70 f ck(t=4) = 0,60 f ck(t=31) = 0,60 f ck(t=32) = 0,60 f ck(t=36500) = 0,80 f yk = N/mm² -3 N/mm² / -3 N/mm² / -3 N/mm² 40 N/mm² 0,45 f ck(t=4) = N/mm² 0,45 f ck(t=31) = N/mm² 0,45 f ck(t=32) = / N/mm² 0,45 f ck(t=36500) = / N/mm² 0,75 f pk = 136 N/mm² 0,85 f p01k (t0) = 136 N/mm² 0,75 f pk (t0) = N/mm² σ c,kvazist > 0,45 f ck(t) Nelineání dotvaování se zohledňuje automaticky dle kap E cm = N/mm² honí / dolní honí / dolní f ctm = 4.10 N/mm² honí / dolní honí / dolní Maximální využití: 0.88 Místo = m Posudek vyhovuje. Chaakteistické tlakové napětí betonu, t Kvazistálé tlakové napětí betonu, t stana:12/19

13 Tabelání požání odolnost Posudek po převážně ohybově namáhané nosníky dle tabulky 5.5 nebo jednosměně ohýbyné desky dle tabulky 5.8 Systém Třída požání odolnosti Ohoření As,stáv./As,nut. Třída stojiny μ fi x μfi θs,c [ C] statický učitý R60 3-stanné automaticky WA M Ed,fi/M Ed θp,c [ C] θ s,c; θ p,c b w h w,min b min a min a sd * Kitická teplota měkké; předpjaté výztuže Min. šířka půřezu nosníku v těžišti Min. výška nosníku Min. šířka nosníku v těžišti výztuže Min. osové kytí v těžišti tažené výztuže Min. boční osové kytí betonářské výztuže Min. plocha půřezu 2b 2 min dle ov nevyhovuje bw [cm] hw,min [cm] bmin [cm] amin [cm] asd [cm] a [cm] Vystáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. stáv. stáv. nut. užití Maximální využití: 0.73 Místo = m Posudek vyhovuje. Omezení půhybů Metodika Defomace nelineáně Čas Součinitel dotvaování Souč.smšťování t 1 = 32 d φ = 0.59 ε cs = -11.8e-05 t = d φ = 1.80 ε cs = -49.7e-05 E cm = N/mm² f ctm = 4.10 N/mm² Výpočet půhybu po "uživatelsky návhová kombinace", se zadanou, esp. spočtenou nutnou výztuží As l eff/250 l eff/500 l eff/250 Kombinace zatížení dovolený půhyb pole dovolený půhyb pole (Δt = t - t 1) po defomačně citlivé vestavěné pvky dovolený půhyb konzoly Ed Kombinace 1 ZS0*1.00+ZS1*1.00+ZS3*1.00+ZS10*0.95+ZS5*+ZS4* x leff Čas před t1 po t1 t Δt=t -t před t1 po t1 t Δt=t -t před t1 po t1 t Δt=t -t1 min wlinea max wlinea min wnonlin max wnonlin leff/w leff/500 [-] IAB [-] Maximální využití: 3.13 Místo = 0 m Posudek nevyhovuje. stana:13/19

14 Půhyb před t1 lineáně Půhyb t lineáně Půhyb před t1 nelineáně Půhyb t nelineáně Návh kotevní oblasti Metodika Vyovnávací délka Předpínací síla Smyková síla Součinitel k Výztuž na štěpení Výpočet výztuže na štěpení po předpětí ve fomě l disp Z p = 1.35 max. předpínací síla T = (Z p+n d+n p) (Z p+n h+n p), řez bezpostředně nad předpínací výztuží se intepoluje v závislosti na její výškové poloze mezi 1/3 a 1/2 A sw = k T / f yd ozmístit na 0.75 l disp Vyovnávací délka Podíly síly v betonu Svislá výztuž na štěpení od x po x ldisp Nh Nd Np Zp T k Asw stana:14/19

15 Posouzení kotevní oblasti předpětí ve fomě Čas předpětí t = 4 dnů max σ h,max σ d F EdI F Ed F sd x thl l pt1 l pt2 l bpd Napětí a pokytí tahů max.napětí kaj.vlákna na MSÚ(elasticky) M Ed/z Rozhodující po pokytí tahů Síla ve výztuži (F Ed-F pd) Začátek poušené oblasti Délka přenosové oblasti (0,80 l pt) Délka přenosové oblasti (1,20 l pt) Délka kotevní oblasti * F EdII F pd A s,eq x posun l x As = max σ > f ct,0.05 = 2.87 N/mm² M Ed/z V Ed (cotθ-cotα) Předpínací síla Přídavky výztuže x thl s pavidlem posunu půběhu M Ed/z Délka oblasti bez thlin Rozhodující návhový řez x max σh max σd FEdI FEdII FEd Fpd Fsd Přenosové a kotevní délky f ctm(t) = 2.95 N/mm² α 1 = 1.00 Typ a: Typ b: Typ c: f ctd(t) = 1.38 N/mm² η p1 = 3.20 f bpt = 4.41 N/mm² η p2 = 1.40 Bez vzniku thlin v kotevní oblasti Bez vzniku thlin podél přenosové délky Vznik thlin uvnitř přenosové délky f ctm = 4.10 N/mm² η 1 = 1.00 f ctd = 1.91 N/mm² Vstva -n Vstva -i xthl f bpd = 2.68 N/mm² xposun nesepaovaná část sepaovaná část Vstva xzač xkon lpt1 lpt2 Typ Typ dp α2 σpm0 σpmn σpd Zač Kon a -i a a xzač Pokytí tahů Přenosová oblast xlpt2 xlbpd Předpětí Stav: IIZ=tah,thliny; ID=tlak,bez thlin ID ID ID ID ID ID Zp Začátek lpt2 lbpd xthl xposun xzač xlpt2 xas l FEdI FEdII FEd Fpd Fsd As,eq stana:15/19

16 Rekapitulace Přehled posudků Statika spojitého nosníku s lineáním výpočtem vnitřních účinků Návh dle ČSN EN :2016 běžné pozemní stavby Posudek pobíhá nomativně MSÚ Posudek MSP Posudek MS únavy Posudek Předvídatelnost ANO Dekompese neřešeno Únava na ohyb neřešeno Ohybová únosnost vyhovuje Omezení šířky thlin vyhovuje Únava na posouvající sílu neřešeno Smyková únosnost vyhovuje Omezení napětí vyhovuje Únosnost smykových spá vyhovuje Omezení defomací nevyhovuje Konst. požání odolnost vyhovuje Stabilita na klopení neřešeno Ozuby neřešeno Posudek tlakového napětí betonu se dle čl. 7.2 (2) vyžaduje jen u tříd postŕedí XD, XF a XS. Výztuž Schéma vyztužení Vysvětlivka Výztuž Vztah Vstv Popis a A sf,1 HH-pefa Pásni Výztuž honí pásnice pefabikátu ce A sw,1 HH-pefa Stojin Honí výztuž stojiny pefabikátu a A sf,2 DH-pefa Pásni Výztuž dolní pásnice pefabikátu ce A sw,2 DH-pefa Stojin a Dolní výztuž stojiny pefabikátu A sf,3 A sf,4 DH honí pásnice HH dolní pásnice Pásni ce Pásni ce Dolní výztuž honí pásnice pefabikátu (jen při vaiantě vyztužení 1) Honí výztuž dolní pásnice pefabikátu (jen při vaiantě vyztužení 1) A sf,5 HH-dobeton Pásni Výztuž honí pásnice dobetonávky ce A sw,5 HH-dobeton Stojin a Honí výztuž stojiny dobetonávky Smyková výztuž a s,w Třmínková výztuž ve stojině dvojstřižná, spřažený půřez a s,fh / a s,fd Součet výztuže styku stojina-pásnice honí spřažený půřaz / dolní a s,th / a s,td Tozní třmínky v pásnici honí / dolní 2-střižné Dodatečná podélná výztuž na koucení ozmístěna po obvodě A s,tl Δa sj Dodatečná výztuž symové spáy a s,w p zadaná (povided) výztuž..f.. /..w.. /..j.. Pásnice (flange) / stojina (web) / spáa (joint) nutná (equied) výztuž..1/..2/../3../4../5 Vstvy výztuže + Zadaná výztuž je menší než staticky nutná x p 0 p p p p p p p p p p Podélná výztuž honí Podélná výztuž dolní AsTL Dobetonávka Pefabikát Pefabikát Asw,5 Asf,5 Σhoní Asw,1 Asf,1 Asf,3 Σhoní Asw,2 Asf,2 Asf,4 Σdolní stana:16/19

17 x p Podélná výztuž honí Podélná výztuž dolní AsTL Dobetonávka Pefabikát Pefabikát p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p Asw,5 Asf,5 Σhoní Asw,1 Asf,1 Asf,3 Σhoní Asw,2 Asf,2 Asf,4 Σdolní x p Dobetonávka Smyková výztuž [cm²/m] Pefabikát 0 p p p p p p p p p p p p p p p p as,fh as,w Δasj as,fh as,fd as,th as,td stana:17/19

18 x p Dobetonávka Smyková výztuž [cm²/m] Pefabikát p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p Vykytí tahů as,fh as,w Δasj as,fh as,fd as,th as,td stana:18/19

19 Nutná podélná výztuž Nutná podélná výztuž dobetonávky Spotřeba mateiálu Mateiál Objem [m³] Hmotnost [kg] Beton pefabikátu Beton dobetonávky Beton.výztuž Předp.výztuž ve fomě Předp.výztuž dodatečná C50/60 C35/45 B500S ST1660/ Teoetická spotřeba mateiálu z výsledků návhů bez další konstuktivní výztuže, přídavků a stykovacích délek. stana:19/19