CL01 Předpjatý beton (odkaz CL01) Vyučující: Ing. Ivana Laníková, Ph.D., tel. 541147847, mail: lanikova.i@fce.vutbr.cz pracovna E308, - společné přednášky, zkoušky, individuální konzultace, zápočty Ing. Jiří Strnad, Ph.D., tel. 541147863, mail: strnad.j@fce.vutbr.cz pracovna E316, - individuální konzultace, zápočty Aktuality: 1. Přednášky budou probíhat dle domluvy na povinném soustředění. Pro informaci (kdy a kde budou probíhat) budou vypisovány jako speciální konzultace v týdnech konzultací (studenti se k nim nebudou přihlašovat). 2. Přednášky pro denní studium : http://www.fce.vutbr.cz/bzk/lanikova.i/cl01/cl01.htm. Můžou být postupně aktualizovány. Pokyny k registraci a účasti na konzultacích Studenti si musí ve školním intranetu zaregistrovat povinná soustředění v rozvrhové jednotce 25. 9. 2015, 14:00-15:50 hodin, učebna A331. Tímto si registrují předmět. Na povinném soustředění se zapíší k vyučujícímu, u kterého budou konzultovat vypracování testů a získávat zápočet. V případě nepřítomnosti se s vyučujícím domluví individuálně. Ke konzultacím je nutno se přihlásit na průběžně vypisované termíny typu Speciální konzultace v předepsaných termínech dle příslušné směrnice děkana. Studenti budou svůj zájem o konzultaci deklarovat přihláškou k tomuto termínu nejpozději tři dny před termínem. V opačném případě vyučující nebude k dispozici. Konzultace v jiné termíny je nutno domluvit individuálně s vyučujícím. K nepovinným konzultacím ve formě společných přednášek se student nepřihlašuje, budou probíhat pravidelně. Termín bude dohodnut na povinném soustředění ve dnech konzultací. Požadované znalosti: Stavební mechanika, pružnost, plasticita, dimenzování betonových prvků, navrhování betonových konstrukcí. Bez těchto znalostí nelze probíranou látku pochopit. Obsah kurzu: 1. Podstata předpjatého betonu, srovnání s železobetonem. Statické působení předpjatého betonu. Materiálové vlastnosti betonu. 2. Materiálové vlastnosti betonářská a předpínací výztuž, výroba. Technologie předpjatého betonu, základní terminologie. Předem předpjatý beton. 3. Dodatečně předpjatý beton, technologie, předpínací systémy. 4. Změny předpětí. Ztráta předpětí třením. Ztráta předpětí pokluzem v kotvě. 5. Ztráta předpětí okamžitým pružným přetvořením betonu, relaxací předpínací výztuže, přetvořením opěrného zařízení, rozdílem teplot předpínací výztuže a opěrného zařízení, otlačením betonu, dotvarováním a smršťováním betonu. Fáze působení předpjaté konstrukce. 6. Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce. Metoda ekvivalentního zatížení. Staticky neurčité účinky předpětí, konkordantní kabel, lineární transformace kabelu. 7. Návrh předpětí metodou vyrovnání zatížení. Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení, přípustná zóna polohy kabelu a tlakové čáry. Odolnost proti vzniku trhlin. 8. Statická analýza postupně budovaných předpjatých konstrukcí, nehomogenita konstrukcí. Řešení reologických účinků na konstrukce v uzavřené formě.
9. Mezní únosnost prvků namáhaných osovou silou a ohybem, stav dekomprese, počáteční napjatost průřezu. Sekundární účinky předpětí v mezním stavu únosnosti konstrukce. 10. Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování. 11. Analýza kotevní oblasti, namáhání kotevních oblastí, výpočetní model a posouzení oblastí pod kotvami. Vyztužení kotevní oblasti. 12. Mezní stavy použitelnosti. Mezní stav trhlin, působení betonu v tahu po vzniku trhlin. 13. Výpočet šířky trhlin. Deformace předpjatých konstrukcí. Literatura: Základní literatura předmětu Voves, B.: Navrhování konstrukcí z předpjatého betonu v příkladech, SNTL, Praha, 1980 Lin, T. Y., Burns, N. H.: Design of Prestressed Concrete Structures, John Wiley and Sons, USA, 1981 Collins, M. P., Mitchell, D.: Prestressed Concrete Structures, Prentice Hall, Englewood Cliffs, New Jersey, 1991 Rombach, R.: Spannbetonbau, Ernst und Sohn, Berlin, 2010 Doporučená literatura ke studiu předmětu Navrátil, J.: Předpjaté betonové konstrukce, CERM, Brno, 2008 Navrátil, J., Zich, M.: Předpjatý beton (průvodce předmětem v elektronické podobě)., VUT, Brno, 2006 Doplňková literatura ke studiu předmětu Gerwick, B. C.: Construction of Prestressed Concrete Structures, John Wiley and Sons, USA, 1997 Pokyny ke studiu: Časový plán výuky kombinované formy studia na FAST VUT se řídí příslušnou směrnicí děkana. Je vhodné, aby posluchači pro konzultace v maximální míře využívali oficiálních termínů předem určených děkanátem. Kontrola studia, zápočet Studium bude v průběhu zimního semestru kontrolováno formou vypracováním dvou témat: Téma č.1: Předpjatý vazník (zadání bude individuální podle pořadového čísla n, posluchač ho obdrží na povinném soustředění, ev. si ho vyžádá u vyučujícího). K zadání Témata č.1 jsou přiloženy Pokyny k vypracování Temata č.1 Předpjatý vazník a Příloha 1, které jsou stručným návodem na vypracování zadání. Téma č.2: Účinky předpětí na staticky určitých a neurčitých konstrukcích Témata budou vypracována v souladu s ČSN EN 1992-I-I. Podmínkou udělení zápočtu je průběžná kontrola zpracovávání testů na individuálních konzultacích. Při udělování zápočtů bude kontrolováno, zdali posluchač výpočtům rozumí. Pokud student nesplní podmínky pro udělení zápočtu do konce zimního semestru studia, může o případné prodloužení zápočtového termínu požádat vedoucího ústavu. Žádost se podává u cvičícího ještě před koncem zimního semestru a je na něm potřeba uvést důvod. Zkouška Zkouška bude obsahovat praktickou a teoretickou část. Okruhy otázek jsou shodné s obsahem kurzu. Termíny zápočtů i zkoušek budou stanoveny po dohodě s posluchači. V Brně, září 2015 Ing. Ivana Laníková, Ph.D. Ing. Jiří Strnad, Ph.D.
Ústav betonových a zděných konstrukcí akademický rok 2015/2016 VUT FAST Brno, Veveří 95 zimní semestr Jméno posluchače:... Téma č.1 Předpjatý vazník Zadání: Navrhněte předem přepjatý střešní vazník ve tvaru průřezu symetrického I, jsou-li známy tyto údaje: Skladebná délka vazníku: L = 15 m 18 m 21 m Osová vzdálenost vazníků: a = 4,5 m 6,0 m 7,5 m Tíha střešních panelů a střešního pláště : g 1k = 2,25 kn/m 2 3,25 kn/m 2 4,25 kn/m 2 Proměnné zatížení (sníh): q k = 1,00 kn/m 2 1,50 kn/m 2 2,00 kn/m 2 Beton pevnostní třídy: C35/45 C40/50 C45/55 C50/60 Předpínací výztuž sedmidrátová lana, třídy A (podle pren 10138-3): Y1770S7-15,3-A Y1770S7-15,7-A Y1860S7-15,3-A Y1860S7-15,7-A Betonářská výztuž: B500B B550B Vazník bude předepnut po 24 hodinách, kdy beton již dosáhne 70 % pevnosti v tlaku. V období 1 den až 28 dnů bude vazník umístěn na skládce, v 28 dnech bude zabudován do konstrukce a budou na něj položeny střešní panely a bude vyhotoven střešní plášť. Od 60 dnů bude na konstrukci působit proměnné zatížení. Vazník se nachází v prostředí XC1. Vzdálenost teoretických podpor od kraje vazníku uvažujte 0,30 m. Požadovaný rozsah výpočtu Návrh a ověření předpětí. Posouzení průřezu v polovině rozpětí v čase t=. o Stanovení ztrát předpětí (krátkodobé, dlouhodobé v čase t=). o Mezní stavy omezení napětí a kontroly trhlin v betonu. o Mezní stav únosnosti při porušení momentem a normálovou silou Schéma vyztužení vazníku. Poznámka: Při provádění výpočtu postupujte podle pokynů, které jsou uvedeny níže. Doporučená literatura: [1] EUROCODE: Předpisy pro navrhování betonových konstrukcí (EN 1990, EN 1991, EN 1992 a další související normy). [2] Navrátil, J.: Předpjaté betonové konstrukce, CERM Brno, 2008 [3] Navrátil, J., Zich. M.: Předpjatý beton, průvodce předmětem BL11, modul P01,VUT Brno, 20062 K zápočtu spolu s vypracovaným projektem je nutno předložit originál zadání. Brno, září 2015 zadal: Laníková Ivana Strnad Jiří
1,0 0,1 1,0 0,1 1,0 0,1 1,0 0,1 1,0 0,8 1,0 0,2 Kombinovaná forma výuky Ústav betonových a zděných konstrukcí akademický rok 2015/2016 VUT FAST Brno, Veveří 95 zimní semestr Jméno posluchače:... Téma č.2 Účinky předpětí na staticky určitých a neurčitých konstrukcích Zadání: 1. Na nosník (Obr. 1) působí vlastní tíha, zatížení stálá g k = 12 kn/m a G k = 15 kn a proměnné zatížení q k = 10 kn/m (ψ 1 =0,7). Předpínací sílu uvažujte 2000 kn (ztráty předpětí zanedbejte). a) Nakreslete vhodný průběh náhradního kabelu předpínací výztuže. b) Ve dvou průřezech (tj. v místě maximálního momentu v poli a v místě minimálního momentu nad levou podporou) určete minimální možné excentricity náhradního kabelu tak, aby při působení časté kombinace zatížení byly průřezy tlačené po celé výšce (tj. nevznikla tažená oblast). c) V obou průřezech ověřte, zda pro tyto minimální excentricity nevzniknou na více tlačeném okraji podélné trhliny, tj. tlakové napětí nepřekročí hodnotu 0,6f ck pro charakteristickou kombinaci. Průběh napětí po výšce průřezů pro vykreslete. a) Obr. 1 G k qk g k 0,5 8,0 7,0 20,0 12,0 f = 0,50 0,1 0,1 0,3 2. Pro jeden z nosníků na Obr. 2 a 3 (dle Vašeho rozhodnutí): a) Stanovte průběhy vnitřních sil N, V a M od předpětí (celkové, primární 20 a sekundární). Výpočet proveďte metodou ekvivalentního zatížení při zanedbání ztrát předpětí a za předpokladu, že vodorovná složka přepínací síly je konstantní P H = P = 1500 kn. Obr. 2 b) Pro zvolený nosník určete minimální předpínací sílu P tak, aby v průřezu ve vetknutí bylo 6 8 6 pro častou kombinaci dosaženo 6 20 8 6 plného předpětí. Průřez nosníku 20 je obdélníkový 0,3/1,0 m. Vlastní tíhu uvažujte, ostatní Obr. 3 f = 0,50 stálé zatížení je g k1 =20 kn/m, častá složka proměnného zatížení q k = 15 kn/m (obě plná rovnoměrná zatížení). Vliv 20 ztrát předpětí zanedbejte. Doporučená literatura: [1] Navrátil, J.: Předpjaté betonové konstrukce, CERM Brno, [2] Kadlčák, J., Kytýr, J.: Statika stavebních konstrukcí I, VUTIUM Brno, 2000 [3] Kadlčák, J., Kytýr, J.: Statika stavebních konstrukcí II, VUTIUM Brno, 2000 [4] Příkladky k procvičování http://www.fce.vutbr.cz/bzk/ruzicka.s/predpjaty_beton.htm Brno, září 2015 zadal: Laníková Ivana Strnad Jiří
Pokyny k vypracování Témata č.1 Předpjatý vazník Obecné pokyny: Při výpočtu lze v omezeném rozsahu postupovat podle studijní opory [3] podle následovně uvedených kapitol. Další doplňující údaje jsou uvedeny v Příloze P1. Některé výpočty je možné dle pokynů zjednodušit, např. při výpočtu změn předpětí lze některé hodnoty odhadnout podle následujících pokynů. Pokud některá kapitola zde uvedená není, výpočet se nepožaduje. Postup výpočtu: Návrh a ověření předpětí (kap. 3.2): návrh rozměrů vazníku tvaru I dle přílohy P1.1 a statické schéma (při návrhu výšky je vhodnější použít přesnější odhad uvedený v P1.1), materiálové charakteristiky betonu a výztuže (kap. 3.2.1); materiálové charakteristiky předpínacích lan a jejich výpočet jsou uvedeny v P1.5, σ p,max, σ pm0(t), krytí předpínací výztuže (kap. 3.2.2), doplňující údaje k výpočtu krytí jsou v P1.3, zatížení a kombinací zatížení (kap. 3.2.3), (hodnoty součinitelů kombinace musí odpovídat druhu proměnného zatížení dle zadání, tj. pro sníh: ψ 0 =0,5; ψ 1 =0,2; ψ 2 =0,0), výpočet vnitřních sil (kap. 3.2.4), vliv převislých konců vazníku lze zanedbat, průřezové charakteristiky včetně vykreslení tvaru a rozměrů vazníku (kap. 3.2.5), návrh předpětí (kap. 3.2.7), lana je vhodné rozmístit v rastru 50 x 50 mm, což by odpovídalo rozmístění otvorů pro kotvení lan v čelech předpínací formy, ale není to nutné, (konstrukční zásady rozmístění lan viz příloha P1.2). Pokud při ověřování průřezu u podpory (str. 26) některá z podmínek nevyhoví, je třeba provést ověření reálnosti snížení předpínací síly pomocí separace lan. Toto ověření se provádí právě a pouze pro tu podmínku, která nevyhověla!!!, rozmístění lan a charakteristiky ideálního průřezu včetně vykreslení tvaru (kap. 3.2.8); Posouzení průřezu uprostřed rozpětí v čase čase t= : o určení počátečního napětí v předpínací výztuži p, 0 (vyvozené předpínací pistolí při předpínání) a velikost předpínací síly, na kterou se lana budou napínat, o výpočet změn předpětí (kap. 3.3): okamžité ztráty při napínání (kap. 3.3.1), ztráty popsané v odstavcích i. až vi. spočítáme, ztrátu relaxací předpínací výztuže popsanou v odstavci vii. určíme odhadem jako 2% počátečního předpětí, ztráty v odstavcích viii. a ix. spočítáme, pro okamžik po vnesení napětí předpětí do prvku spočítáme celkovou okamžitou ztrátu předpětí, napětí ve výztuži a předpínací sílu; napětí ve výztuži paposoudíme s přípustnou hodnotou, (Pozn: V tomto okamžiku je vhodné zkontrolovat velikost předpínací síly s tou, která byla uvažována v návrhu při ověření průřezu u podpory. Pokud se významně liší, je ve výpočtu chyba), dlouhodobé (provozní) ztráty v polovině rozpětí nosníku v čase t= (3.3.2), ztrátu předpětí okamžitým pružným přetvořením betonu (kap. 3.3.2.1) spočítáme, ztrátu předpětí relaxací výztuže popsanou v kap. 3.3.2.2 odhadneme jako 2% napětí, pa při výpočtu ztráty předpětí smršťováním betonu (kap. 3.3.2.4) odhadneme celkovou hodnotu poměrného smrštění ε cs = 0,0005,
ztrátu dotvarováním betonu popsanou v kapitolách až 3.3.2.5 spočítáme pro součinitel dotvarování φ(t, t 0 ) = 1,8 až 2,3 (odhad), spočítáme celkovou ztrátu předpětí způsobnou relaxací, smršťováním a dotvarováním betonu (str. 41) p, csr Pozn.: Nyní je vhodné si veškeré ztráty sepsat do tabulky (a vyznačit, které jsou vlivem pružného přetvoření betonu od předpínací síly, vl. tíhy a dalšího zatížení) obdobně jako je na straně 46, ale s tím rozdílem, že místo jednotlivých dlouhodobých ztrát relaxací výztuže, smršťováním a dotvarováním betonu tam bude výsledná ztráta od těchto účinků, p, csr s pomocí připravené tabulky určíme napětí a sílu ve výztuži po 50. letech (str. 42) a to ve dvou variantách včetně ztrát pružným přetvořením od dlouhodobého zatížení bez ztrát pružným přetvořením od dlouhodobého zatížení (Pozn. Opět zkontrolujeme velikost předpínací síly v čase t= s návrhem předpínací síly.) ztrátu předpětí okamžitým pružným přetvořením betonu od krátkodobého proměnného zatížení (kap. 3.3.2.6) spočítáme; jedná se o zatížení sněhem, kde ψ 2 =0,0, poznámka : ztráty předpětí u podpory (kap. 3.3.3) nepočítáme, o mezní stavy omezení napětí v předpínací výztuži a betonu a kontrola trhlin v betonu (kap. 3.4.) bude provedeno pro průřez v polovině rozpětí v čase t= včetně vykreslení průběhů napětí po výšce průřezu (kap. 3.4.1) pro každou kombinaci zatížení. o mezní stav únosnosti při porušení momentem a normálovou silou (kap. 3.5) pouze pro průřez v polovině rozpětí v čase t= (kap. 3.5.1), opět je potřeba vykreslit příčný řez, přetvoření průřezu po výšce ve vhodném měřítku a působící síly. o výpočet mezního stavu únosnosti při porušení posouvající silou nebudeme provádět. Schéma vyztužení vazníku. Pokud budete mít nějaké nejasnosti nebo připomínky, můžete mi poslat dotaz na email. Laníková
h 30-50 h h Kombinovaná forma výuky Příloha P1 P1.1) Návrh rozměrů průřezu vazníku Návrh výšky h: 1 1 h až l (hrubší odhad) 15 18 M h (přesnější odhad) br b s = b 1 1 Návrh šířky b: b až h, 3 3,5 (v rozmezí 250mm až 450 mm) Ostatní veličiny: l je rozpětí prvku = 1,00 až 1,05 dle míry předpětí 1 3 1 1 1 2 6 = 0,15 až 0,20 b = 0,33 až 0,5 R budeme uvažovat 5 f ck v MPa M je součet momentů od ostatního stálého zatížení a proměnného zatížení v charakteristické hodnotě v MNm. P1.2) Uspořádání předpínacích vložek Minimální světlá vodorovná a svislá vzdálenost mezi předem napjatými přepínacími vložkami je uvedena na obrázku dg 2 d g + 5 2 20 kde je průměr předem napjaté předpínací výztuže a d g je největší rozměr zrna kameniva. Při umísťování předpínacích vložek poblíž (všech) okrajů průřezu je nutné brát zřetel na dodržení krycí vrstvy ( c ). nom P1.3) Doplňující údaje k výpočtu krytí předpínací výztuže a) Minimální krycí vrstva c min,b z hlediska soudržnosti Uspořádání prutů: Minimální krycí vrstva c min,b * ) : - oddělené průměr prutu - svazky náhradní průměr ( n ) (viz 8.9.1 normy) * ) Pokud je jmenovitý maximální rozměr kameniva větší než 32 mm, c min,b se má zvýšit o 5 mm.
Poznámka: Doporučené hodnoty c min,b pro kanálky s dodatečně napjatými vložkami jsou: - kruhové kanálky: průměr; - pravoúhelníkové kanálky: větší z hodnot: menší rozměr, nebo polovina většího rozměru. Není však třeba uvažovat hodnotu větší než 80 mm, jak u kruhového, tak pravoúhelníkového kanálku. Doporučené hodnoty pro předem napjaté předpínací vložky jsou: - 1,5násobek průměru lana nebo hladkého drátu; - 2,5násobek průměru drátu s vtisky. b) Minimální hodnoty krycí vrstvy c min,dur požadované z hlediska trvanlivosti pro předpínací výztuž Třída konstrukce Požadavek prostředí pro c min,dur (mm) Stupeň vlivu prostředí podle tabulky 4.1 X0 XC1 XC2/XC3 XC4 XD1/XS1 XD2/XS2 XD3/XS3 S1 10 15 20 25 30 35 40 S2 10 15 25 30 35 40 45 S3 10 20 30 35 40 45 50 S4 10 25 35 40 45 50 55 S5 15 30 40 45 50 55 60 S6 20 35 45 50 55 60 65 P1.4) Omezení šířky trhlin (Tabulka 7.1N) Doporučené hodnoty w max (mm) Stupeň vlivu prostředí Železobetonové prvky a prvky předpjaté nesoudržnou výztuží Kvazi-stálá kombinace zatížení Prvky předpjaté soudržnou výztuží Častá kombinace zatížení X0, XC1 1) 0,2 XC2, XC3, XC4 XD1, XD2, XS1, XS2, XS3 0,3 0,2 2) Dekomprese 1) Pro stupně vlivu prostředí X0, XC1 nemá šířka trhliny vliv na trvanlivost a uvedená hodnota má vést k přijatelnému vzhledu. Pokud nejsou kladeny požadavky na vzhled, lze uvedenou hodnotu zvětšit. 2) Pro tyto stupně vlivu prostředí má být kromě toho posouzena dekomprese při kvazistálé kombinaci zatížení. Poznámka: Při dekompresi se požaduje, aby veškerá soudržná předpínací výztuž nebo hadice byly alespoň 25 mm uvnitř tlačeného betonu.
P1.5) Předpínací výztuž některé vlastnosti a charakteristiky a) Některé vlastnosti: Smluvní mez kluzu 0,1% (f p0,1k ) a stanovená hodnota pevnosti v tahu (f pk ) se definují charakteristickou hodnotou síly při poměrném přetvoření 0,1 %, popř. charakteristickou hodnotou maximálního zatížení v dostředném tahu, dělenou jmenovitou průřezovou plochou viz obrázek. fpk fp0,1k 0,1% typický pracovní diagram předpínací výztuže uk Návrhovou hodnotu modulu pružnosti E p pro dráty a tyče lze předpokládat rovnou 205 GPa. Skutečná hodnota může být v rozsahu 195 GPa až 210 GPa v závislosti na výrobním postupu. V průvodním certifikátu dodávky má být uvedena příslušná hodnota. Návrhovou hodnotu modulu pružnosti E p pro lana lze předpokládat rovnou 195 GPa. Skutečná hodnota může být v rozsahu 185 GPa až 205 GPa v závislosti na výrobním postupu. V průvodním certifikátu dodávky má být uvedena příslušná hodnota. Průměrnou hodnotu objemové hmotnosti předpínací výztuže lze při návrhu obvykle uvažovat 7850 kg/m 3. b) Pracovní diagramy pro předpínací výztuž (idealizovaný a návrhový): fpk fp 0,1k fpd = fp 0,1k/s fpd/ep B A idealizovaný diagram návrhový diagram ud fpk/s uk Návrhová hodnota napětí v předpínací výztuži f pd se vypočítá dle vztahu f pd = f p0,1k γ S, kde pro trvalé a dočasné návrhové situace γ S = 1,15. Hodnota návrhového mezního přetvoření v předpínací výztuži ε ud se určí dle národní přílohy ČR normy EC2 jako 0,9ε uk. Pokud nejsou známy přesnější hodnoty vlastností předpínací výztuže, doporučuje se uvažovat ε ud = 0,02. c) Rozměry a vlastnosti předpínacích lan: Označení oceli Číslo oceli Y1770S7 1.1365 Průměr Průřezová plocha Hmotnost na 1 bm Charakteristická pevnost v tahu Charakteristická smluvní mez kluzu 0,1% φ A p,1 f pk f p0,1k [mm] [mm 2 ] [g/m] [MPa] [MPa] 15,3 140 1093 1770 1560 15,7 150 1172 1770 1560 15,3 140 1093 1860 1640 Y1860S7 1.1366 15,7 150 1172 1860 1640 V tabulce je uvedena pouze část sortimentu předpínacích lan pro potřebu výuky.
Téma č.1 - Předpjatý vazník - klíč k zadání 2015/2016 n L a gk1 qk beton Přepínací výztuž bet. výztuž n L a gk1 qk beton Přepínací výztuž bet. výztuž 1 18 7,50 2,25 1,50 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 37 18 4,50 2,25 2,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B500 2 18 4,50 2,25 1,50 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 38 18 6,00 3,25 2,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 3 18 6,00 2,25 1,50 C35/45 Y1860S7-15,3-A B550 39 18 7,50 3,25 2,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 4 15 7,50 2,25 1,50 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 40 15 4,50 3,25 2,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 5 15 4,50 2,25 1,50 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 41 15 6,00 3,25 2,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B500 6 15 6,00 2,25 1,50 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 42 15 7,50 3,25 2,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B550 7 21 7,50 2,25 1,50 C35/45 Y1860S7-15,3-A B550 43 21 4,50 3,25 2,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 8 21 4,50 2,25 1,50 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 44 21 6,00 3,25 2,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 9 21 6,00 2,25 1,50 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 45 21 7,50 3,25 2,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B500 10 18 7,50 3,25 1,50 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 46 18 4,50 3,25 2,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 11 18 4,50 3,25 1,50 C35/45 Y1860S7-15,3-A B550 47 18 6,00 4,25 2,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 12 18 6,00 3,25 1,50 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 48 18 7,50 4,25 2,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 13 15 7,50 3,25 1,50 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 49 15 4,50 4,25 2,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B500 14 15 4,50 3,25 1,50 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 50 15 6,00 4,25 2,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 15 15 6,00 3,25 1,50 C35/45 Y1860S7-15,3-A B550 51 15 7,50 4,25 2,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 16 21 7,50 3,25 1,50 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 52 21 4,50 4,25 2,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B550 17 21 4,50 3,25 1,50 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 53 21 6,00 4,25 2,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B500 18 21 6,00 3,25 1,50 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 54 21 7,50 4,25 2,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 19 18 7,50 4,25 1,50 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 55 18 4,50 4,25 1,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 20 18 4,50 4,25 1,50 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 56 18 6,00 2,25 1,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 21 18 6,00 4,25 1,50 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 57 18 7,50 2,25 1,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B500 22 15 7,50 4,25 1,50 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 58 15 4,50 2,25 1,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B550 23 15 4,50 4,25 1,50 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 59 15 6,00 2,25 1,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 24 15 6,00 4,25 1,50 C40/50 Y1860S7-15,7-A B550 60 15 7,50 2,25 1,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 25 21 7,50 4,25 1,50 C45/55 Y1770S7-15,3-A B500 61 21 4,50 2,25 1,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 26 21 4,50 4,25 1,50 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 62 21 6,00 2,25 1,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 27 21 6,00 4,25 1,50 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 63 21 7,50 2,25 1,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B550 28 18 7,50 2,25 2,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 64 18 4,50 3,25 1,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 29 18 4,50 2,25 2,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 65 18 6,00 3,25 1,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 30 18 6,00 2,25 2,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 66 18 7,50 3,25 1,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 31 15 4,50 2,25 2,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 67 15 4,50 3,25 1,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B550 32 15 6,00 2,25 2,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 68 15 6,00 3,25 1,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 33 15 7,50 2,25 2,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 69 15 7,50 3,25 1,00 C45/55 Y1770S7-15,3-A B550 34 21 4,50 2,25 2,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 70 21 4,50 3,25 1,00 C50/60 Y1770S7-15,7-A B500 35 21 6,00 2,25 2,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B500 71 21 6,00 3,25 1,00 C35/45 Y1860S7-15,3-A B550 36 21 7,50 2,25 2,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500 72 21 7,50 3,25 1,00 C40/50 Y1860S7-15,7-A B500