Posouzení stability svahu
|
|
- Kryštof Valenta
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Verifikční nuál č. 3 Aktulizce 04/016 Posouzení stbility svhu Progr: Soubor: Stbilit svhu Deo_v_03.gst V toto verifikční nuálu je uveden ruční výpočet posouzení stbility svhu posouzení stbility svhu zbezpečeného kotvou n trvlou návrhovou situci. Aby byl dokázná shodnost výsledků, ruční výpočet je porovnán s výsledky progru GEO5 Stbilit svhu. Zdání úlohy: N obr. 1 je znázorněn příkld svhu. Výšk svhu je svhu působí ztížení o hodnotě H 10, 0 jeho sklon je 1:1,5. N koruně f 0 kn/. Zení těleso tvoří zein F4 (CS). Vlstnosti zeiny (efektivní hodnoty) jsou uvedeny v tbulce 1. Výpočet je rozdělen n dvě fáze. V první fázi je počítná stbilit svhu bez kotevního prvku v druhé fázi je počítná stbilit svhu s kotevní prvke. Stbilit svhu je počítná etodou podle Fellenius/Petterson etodou podle Bishop (kruhové sykové plochy). etodik posouzení stbility svhu je proveden podle stupňů bezpečnosti. Obr. 1 Svh - geoetrie Zein Objeová tíh zeiny kn/ 3 Objeová tíh st. zeiny st kn/ 3 Úhel vnitřního tření ef Soudržnost zeiny kp c ef F4 (CS) 18,50 19,50 7,00 1,00 Tbulk 1 Efektivní vlstnosti zeiny 1
2 1. Výpočet podle Fellenius/Petterson Posouzení stbility svhu Jko první byl určen řešená syková ploch. V toto přípdě je syková ploch určen kružnicí se střede v bodě O x, z 13,579; 18,9443 poloěre R 15, 00. Body Z sp K sp oznčují zčátek konec sykové plochy. Před sotný výpočte byl svh rozdělen do svislých proužků o šířce b i 1, 0. Celkově byl svh rozdělen n 0 proužků, které jsou znázorněny n obr.. Výpočet pro vlstní tíhy jednotlivých proužku je uveden v tb.. Obr. Svh rozdělený n proužky Obr. 3 Síly působící n jednotlivé proužky
3 Výpočet svislé tíhy jednotlivých proužků svhu. Do této síly je zpočítáno působení tíhy zeního těles vyezeného sykovou plochou. Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce. Vzorový výpočet je proveden pro proužek č. 13. Stnovení plochy proužky bez podzení vody (ploch A ) s podzení vodou (ploch B ): A13, 100 B13 4, 49 Tíh jednotlivých částí proužku: A W A,100 18,50 38,8500 kn/, BW, 13 B13 st 4,49 19,50 8,3856 kn/ Celková tíh proužku: W AW,13 BW,13 38,8500 8, ,36 kn/ 13 Číslo proužku Celkový výpočet tíhy proužku pro celý svh: A i [ ] Ploch B i [ ] Šířk Proužku b i [ ] 3 A W, i [ kn / ] Tíh Celk. tíh Ztížení B W, i [ kn / ] W i [ kn / ] f i [ kn / ] 1 0,0000 0,1780 1,000 0,000 3,471 3,471 0,000 0,0000 0,4955 1,000 0,000 9,66 9,66 0, ,1000 0,9714 1,000 1,850 18,94 0,79 0, ,3000 1,6095 1,000 5,550 31,385 36,935 0, ,5000,1787 1,000 9,50 4,485 51,735 0, ,7000,6807 1,000 1,950 5,74 65,4 0, ,9000 3,1158 1,000 16,650 60,758 77,408 0, ,1000 3,4836 1,000 0,350 67,930 88,80 0, ,3000 3,788 1,000 4,050 73,765 97,815 0, ,5000 4,0109 1,000 7,750 78,1 105,963 0, ,7000 4,1644 1,000 31,450 81,06 11,656 0, ,9000 4,381 1,000 35,150 8, ,793 0,000 13,1000 4,49 1,000 38,850 8,386 11,36 0,000 14,3000 4,1148 1,000 4,550 80,39 1,789 0,000 15,5000 3,8937 1,000 46,50 75,97 1,177 0,000 16,7000 3,5409 1,000 49,950 69, ,998 0,000 17,9000 3,040 1,000 53,650 58,968 11,618 0, ,0000,0544 1,000 55,500 40,061 95,561 0,000 19,969 0,571 1,000 54,930 11,156 66,086 0, ,419 0,0000 1,0000 6,55 0,000 6,55 0,000 Tbulk Výpočet tíhy jednotlivých proužků včetně ztížení v koruně svhu
4 Určení šikosti sykové plochy jednotlivých proužků výpočet vlivu pórového tlku. Pro zjednodušení výpočtu je kruhová syková ploch v ruční výpočtu nhrzen polygone. Šikost sykové plochy je určená jko odklon sykové roviny od horizontální roviny. Pro výpočet pórového tlku je nutné stnovit výšku hldiny podzení vody. Výšk hldiny podzení vody h i v jednotlivých proužcích je uvžovná v ose proužku. Tíh vody je uvžovná jko 3 w 10,00 kn/. Pro výpočet vodorovné síly od pórového tlku je nutné stnovit výšky hldin podzení vody n obou strnách proužků. Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce 3 v tbulce 4. Vzorový výpočet je proveden pro proužek č. 13. Sklon sykové plochy: 13 7, 719 Délk sykové plochy: b13 1,000 l13 1, 130 cos( 13 ) cos(7,719) Sklon hldiny vody: w,13 5, 0169 Výšk hldiny vody: h13 4, 369 Výpočet redukovné výšky hldiny podzení vody: hr, 13 h13 cos( w,13) 4,369 cos(5,0169) 3, 479 Výpočet pórového tlku: u w hr,13 10,00 3,479 34, 790 kp 13 Výpočet vodorovné síly od pórového tlku: U U h L,13 w,13) w 4,543 cos(5,0169) cos( 10 HL, 13 h P,13 w,13) w 4,1955 cos(5,0169) cos( 10 HP, 13 74,31 kn/ 7,7 kn/ - levá strn - prvá strn Číslo proužku Výpočet pro všechny proužky: Sklon sykové plochy i Délk sykové plochy l i Sklon hldiny w,i 4 Podzení vod Výšk hldiny h i [ ] Redukovná výšk h r, i Pórový tlk u i [ kp ] [ ] [ ] [ ] [ ] 1-19,5956 1,061 0,0000 0,1880 0,188 1,880-15,5860 1,038 0,0000 0,5048 0,505 5, ,655 1,01 5,0169 0,9803 0,805 8,050
5 4-7,7741 1,009 5,0169 1,6180 1,39 13,90 5-3,9314 1,00 5,0169,1871 1,796 17, ,1065 1,000 5,0169,6890,08, ,6119 1,00 5,0169 3,14,566 5, ,559 1,009 5,0169 3,49,868 8, ,4351 1,00 5,0169 3,7917 3,114 31, ,3650 1,037 5,0169 4,00 3,301 33, ,3709 1,060 5,0169 4,1744 3,48 34,80 1 3,4785 1,090 5,0169 4,489 3,489 34, ,719 1,130 5,0169 4,369 3,479 34, ,1331 1,181 5,0169 4,185 3,390 33, ,7741 1,48 5,0169 3,9099 3,11 3, ,7186 1,340 5,0169 3,5609,94 9, ,0841 1,469 5,0169 3,0504,505 5, ,0703 1,664 0,0000,098,093 0, ,088,005 0,0000 0,587 0,587 5, ,3348,834 0,0000 0,0000 0,000 0,000 Tbulk 3 Sklon délk sykové plochy pórový tlk h L, i [ ] Levá strn U HL, i [ kn / ] h R, i [ ] Prvá strn U HR, i [ kn / ] 1 0,0000 0,000 0,3560 0,634 0,3560 0,634 0,6530,13 3 0,6530,13 1,3079 7,03 4 1,3079 7,03 1, , , ,994,4464 4,573 6,4464 4,573, ,888 7, ,888 3, , , ,164 3, , , ,718 3,9150 6, ,9150 6,931 4, ,5 11 4, ,5 4,0 73, ,0 73,188 4,543 74, ,543 74,31 4,1955 7,7 14 4,1955 7,7 4, , , ,818 3, , , ,840 3,384 45, ,384 45,485, ,368 18, ,368 1,3891 9, ,3891 9,648 0,0000 0, ,0000 0,000 0,0000 0,000 Tbulk 4 Vodorovné síly od pórového tlku 5
6 Výpočet ktivních oentů. Při výpočtu jsou uvžovné celkové svislé síly od jednotlivých proužků včetně působení ztížení, které působí n vodorovné reni od osy proužku ke středu kružnice sykové plochy (k bodu O). Pro výpočet ren je nutné znát souřdnici zčátku sykové x, z 8,00; 5,00 Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce 5. Vzorový plochy ( Z sp výpočet je proveden pro proužek č. 13. Výpočet ren síly: b 1,0 r, 13 X zsp X O i b 8, , ,0 6, 97 Výpočet ktivního oentu: W f r (11,36 0,000) 6,97 845,57 kn, ,13 / Výpočet pro všechny proužky: r, i [ ] Aktivní oent, i [ kn / ] r, i [ ] Aktivní oent, i [ kn / ] 1-5,08-17, ,97 560,16-4,08-38, ,97 703, ,08-6, ,97 845,57 4 -,08-74, ,97 978, ,08-53, , ,17 6-0,08-1, , , ,97 75, ,97 135, ,97 174, , ,496 9,97 90, , , ,97 40, ,97 646,75 Tbulk 5 Aktivní oenty jednotlivých proužků Suce ktivních oentů: 0 i1, i 10464,338 kn/ Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: 10447,88 kn / Výsledná ktivní síl n sykové ploše: 0, i i ,338 F 697,63 kn/ R 15,00 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: F 696,53 kn / 6
7 Výpočet psivních oentů. Je nutné dopočítt norálovou sílu N i, která působí kolo ke sykové ploše. Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce 6. Vzorový výpočet je proveden pro proužek č. 13. Výpočet stupně stbility : p Výpočet norálové síly: N ( W13 f13) cos( 13) u13 l13 ( U HL,13 U HR,13) sin( 13) 13 N13 (11,36 0,000) cos(7,719) 34,790 1,130 (74,31 7,7) sin(7,719) Výpočet psivního oentu: 68,959 kn / c l N tn( ) R 1,00 1,130 68,959 tn(7,00) 15,00 88,995 kn/ p, Výpočet pro všechny proužky: Norálová síl N i [ kn / ] Psivní oent p, i [ kn / ] Norálová síl N i [ kn / ] Psivní oent p, i [ kn / ] 1 1, , , ,477 4, , , , ,13 41, ,959 88, ,64 503, ,845 88, ,74 577, , , ,15 644, , , , , ,957 85, , , , ,39 9 6,48 798, ,58 933, ,69 833, , ,47 Tbulk 6 Norálové síly psivní oenty Suce psivních oentů: 0 p p, i 14904,940 kn/ i1 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: p 14936,16 kn/ Výsledná psivní síl: 0 p, i i ,940 Fp 993,663 kn/ R 15,00 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: F p 995,74 kn/ 7
8 Výpočet stupně stbility : p 14904,940 1,44, NEVYHOVUJE 10464,338 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: 1, 43, NEVYHOVUJE Posouzení stbility svhu s kotvou N obr. 4 je znázorněn svh ve druhé fázi výpočtu, jehož stbilit je zlepšená pooci kotvy. Síl v kotvě je uvžován s hodnotou F k 00, 00 kn osová vzdálenost po délce svhu je b k, 00. Poloh hlvy kotvy je x, z 16,00; 9,00 H kotv. Hlv kotvy je v proužku č. 9. Obr. 4 Svh s kotvou - geoetrie Výpočet ktivních oentů. Kotv působí jko psivní prvek, což znená, že ktivní oenty budou stejné jko v první fázi výpočtu. Suce ktivních oentů: 0 i1, i 10464,338 kn/ Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: 10447,88 kn / Výsledná ktivní síl n sykové ploše: 0, i i ,338 F 697,63 kn/ R 15,00 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: F 696,53 kn / 8
9 Výpočet psivních oentů. Je nutné dopočítt norálovou sílu N i, která působí kolo ke sykové ploše. Norálová síl n proužku 9 je ovlivněn kotevní prvke. Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce 7. Vzorový výpočet je proveden pro proužek č. 13. Síl kotvy n 1 délky svhu: ' Fk 00,00 Fk 100,00 kn/ b,00 k Výpočet ren kotvy: Výpočet je proveden z rozdílu souřdnic hlvy kotvy středu kružnice sykové plochy. rk Z O Z kotv 18,944 9,000 9, 944 Psivní oent od kotvy: ' p, k Fk rk 100,00 9, ,400 kn/ Výpočet stupně stbility : p Výpočet norálové síly: N 13 ( W13 f13) cos( 13) u13 l13 ( U HL,13 U HR,13) sin( 13) N13 (11,36 0,000) cos(7,719) 34,790 1,130 (74,31 7,7) sin(7,719) Výpočet norálové síly od kotvy n proužku 9: Nk, 9 F' k sin( 9) 100,000 sin(11,4351) 19,86 kn/ 68,959 kn / Výpočet psivního oentu: c l N tn( ) R 1,00 1,130 68,959 tn(7,00) 15,00 88,995 kn/ p, Výpočet pro všechny proužky: Norálová síl N i [ kn / ] Psivní oent p, i [ kn / ] 9 Norálová síl N i [ kn / ] Psivní oent p, i [ kn / ] 1 1, , , ,477 4, , , , ,13 41, ,959 88, ,64 503, ,845 88, ,74 577, , , ,15 644, , , , , ,957 85, , , , ,39
10 9 8, , ,58 933, ,69 833, , ,47 Tbulk 7 Norálové síly psivní oenty Suce psivních oentů: 0 p p, i p, k 15056, , ,867 kn/ i1 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: p 16081,40 kn/ Výsledná psivní síl: 0 p, i p. k i ,867 Fp 1070,058 kn/ R 15,00 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: F p 107,09 kn/ Výpočet stupně stbility : p 16050,867 1,534, VYHOVUJE 10464,338 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: 1, 54, VYHOVUJE 10
11 Verifikční nuál č. 3 Aktulizce 04/016. Výpočet podle Bishop Posouzení stbility svhu Syková ploch rozdělení řešené části svhu n proužky je stejné jko u etody Fellenius/Petterson (Obr. ). Výpočet pro vlstní tíhy jednotlivých proužku je uveden v tb.. Určení šikosti sykové plochy jednotlivých proužků výpočet vlivu pórového tlku. Pro zjednodušení výpočtu je kruhová syková ploch v ruční výpočtu nhrzen polygone. Šikost sykové plochy je určená jko odklon sykové roviny od horizontální roviny. Pro výpočet pórového tlku je nutné stnovit výšku hldiny podzení vody. Výšk hldiny podzení vody h i v jednotlivých proužcích je uvžovná v ose proužku. Tíh vody je uvžovná jko 3 w 10,00 kn/. Výsledný účinek vodorovných sil od pórového tlku n svislých plochách ezi proužky není význný byl znedbán. Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce 8. Vzorový výpočet je proveden pro proužek č. 13. Sklon sykové plochy: 13 7, 719 Sklon hldiny vody: w,13 5, 0169 Výšk hldiny vody: h13 4, 369 Výpočet redukovné výšky hldiny podzení vody: hr, 13 h13 cos( w,13) 4,369 cos(5,0169) 3, 479 Výpočet pórového tlku: u w hr,13 10,00 3,479 34, 790 kp 13 Výpočet pro všechny proužky: Sklon sykové plochy i Sklon hldiny w,i Podzení vod Výšk hldiny h i [ ] Redukovná výšk h r, i Pórový tlk u i [ kp ] [ ] [ ] [ ] 1-19,5956 0,0000 0,1880 0,188 1,880-15,5860 0,0000 0,5048 0,505 5, ,655 5,0169 0,9803 0,805 8, ,7741 5,0169 1,6180 1,39 13,90 5-3,9314 5,0169,1871 1,796 17, ,1065 5,0169,6890,08, ,6119 5,0169 3,14,565 5,650 1
12 8 7,559 5,0169 3,49,868 8, ,4351 5,0169 3,7917 3,114 31, ,3650 5,0169 4,00 3,301 33, ,3709 5,0169 4,1744 3,48 34,80 1 3,4785 5,0169 4,489 3,489 34, ,719 5,0169 4,369 3,479 34, ,1331 5,0169 4,185 3,390 33, ,7741 5,0169 3,9099 3,11 3, ,7186 5,0169 3,5609,94 9, ,0841 5,0169 3,0504,505 5, ,0703 0,0000,098,093 0, ,088 0,0000 0,587 0,587 5, ,3348 0,0000 0,0000 0,000 0,000 Tbulk 8 Sklon sykové plochy pórový tlk Výpočet ktivních oentů. Při výpočtu jsou uvžovné celkové svislé síly od jednotlivých proužků včetně působení ztížení, které působí n vodorovné reni od osy proužku ke středu kružnice sykové plochy (k bodu O). Pro výpočet ren je nutné znát souřdnici zčátku sykové x, z 8,00; 5,00 Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce 9. Vzorový plochy ( Z sp výpočet je proveden pro proužek č. 13. Výpočet ren síly: b 1,0 r, 13 X zsp X O i b 8, , ,0 6, 97 Výpočet ktivního oentu: W f r (11,36 0,000) 6,97 845,57 kn, ,13 / Výpočet pro všechny proužky: r, i [ ] Aktivní oent, i [ kn / ] r, i [ ] Aktivní oent, i [ kn / ] 1-5,08-17, ,97 560,16-4,08-38, ,97 703, ,08-6, ,97 845,57 4 -,08-74, ,97 978, ,08-53, , ,17 6-0,08-1, , , ,97 75, ,97 135, ,97 174, , ,496 9,97 90, , , ,97 40, ,97 646,75 Tbulk 9 Aktivní oenty jednotlivých proužků 1
13 Suce ktivních oentů: 0 i1, i 10464,338 kn/ Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: 10447,88 kn / Výsledná ktivní síl n sykové ploše: 0, i i ,338 F 697,63 kn/ R 15,00 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: F 696,53 kn / Výpočet psivních oentů. Výpočet psivních oentů je nutné iterovt, protože dle Bishop je výpočet psivních oentů závislý n stupni bezpečnosti. V první výpočtu je uvžován odhd pro stupeň bezpečnosti 1, 500. V ruční výpočtu je uvedených 5 itercí. Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce 10. Vzorový výpočet je proveden pro proužek č. 13. Výpočet stupně stbility pro jednotlivé iterce: p Výpočet psivního oentu pro 1, 500 : p,13 c b13 ( W13 f13 u13 b13) tn( ) R tn( ) sin( 13) cos( 13) 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,500 p, 13 15,00 1,546 - výsledek 1. iterce Výpočet psivního oentu pro 1, 546 : 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,546 p, 13 15,00 1,553 - výsledek. iterce Výpočet psivního oentu pro 1, 553 : 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,553 p, 13 15,00 935,58 kn/ 939,49 kn/ 940,117 kn/ 13
14 1,554 - výsledek 3. iterce Výpočet psivního oentu pro 1, 554 : 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,554 p, 13 15,00 1,554 - výsledek 4. iterce Výpočet psivního oentu pro 1, 554 : Číslo pr. 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,554 p, 13 15,00 1,554 - výsledek 5. iterce Výpočet pro všechny proužky: 940,06 kn/ 940,06 kn/ 1. iterce. iterce 3. iterce 4. iterce 5. iterce p, i 1,546 p, i 1,553 p, i 1,554 p, i 1,554 p, i [ kn / ] [ kn / ] [ kn / ] [ kn / ] [ kn / ] 1 395, , , , , , , ,50 400,4 400,4 3 45, , ,60 451, , ,644 53,886 53,775 53,759 53, , 587, ,74 587, , , , , , , , , , , , , , , , , ,01 788, ,93 788, , ,660 89, , ,13 830, , ,56 868, ,71 868, ,64 904,75 905,36 905, , ,58 939,49 940, ,06 940, ,766 97, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,80 10, , , , , , , , , , , , ,387 SUA 16176, , , , ,697 Tbulk 10 Psivní oenty jednotlivých proužků 1,554 14
15 Suce psivních oentů v 5. iterci: 0 p p, i 1664,697 kn/ i1 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: p 1680,8 kn/ Výsledná psivní síl: 0 p, i i ,697 Fp 1084,313 kn/ R 15,00 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: F p 1085,35 kn/ Výpočet stupně stbility v 5. iterci: p 1664,697 1,554, VYHOVUJE 10464,338 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: 1, 56, VYHOVUJE Posouzení stbility svhu s kotvou N obr. 4 je znázorněn svh ve druhé fázi výpočtu, jehož stbilit je zlepšená poocí kotvy. Síl v kotvě je uvžován s hodnotou F k 00, 00 kn osová vzdálenost po délce svhu je b k, 00. Poloh hlvy kotvy je x, z 16,00; 9,00 H kotv. Výpočet ktivních oentů. Kotv působí jko psivní prvek, což znená, že ktivní oenty budou stejné jko v první fázi výpočtu. Suce ktivních oentů: 0 i1, i 10464,338 kn/ Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: 10447,88 kn / Výsledná ktivní síl n sykové ploše: 0, i i ,338 F 697,63 kn/ R 15,00 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: F 696,53 kn / 15
16 Výpočet psivních oentů. Do výpočtu psivních oentů vstupuje i kotv. Výpočet psivních oentů je nutné iterovt, protože dle Bishop je výpočet psivních oentů závislý n stupni bezpečnosti. V první výpočtu je uvžován odhd pro stupeň bezpečnosti 1, 500. V ruční výpočtu je uvedených 5 itercí. Výpočet je proveden tbulkově je uveden v tbulce 11. Vzorový výpočet je proveden pro proužek č. 13. Síl kotvy n 1 délky svhu: ' Fk 00,00 Fk 100,00 kn/ b,00 k Výpočet ren kotvy: Výpočet je proveden z rozdílu souřdnic hlvy kotvy středu kružnice sykové plochy. rk Z O Z kotv 18,944 9,000 9, 944 Psivní oent od kotvy: ' p, k Fk rk 100,00 9, ,400 kn/ Výpočet stupně stbility pro jednotlivé iterce: p Výpočet psivního oentu pro 1, 500 : p,13 c b13 ( W13 f13 u13 b13) tn( ) R tn( ) sin( 13) cos( 13) 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,500 p, 13 15,00 1,641 - výsledek 1. iterce Výpočet psivního oentu pro 1, 641 : 935,58 kn/ 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,641 p, 13 15,00 1,66 - výsledek. iterce Výpočet psivního oentu pro 1, 66 : 947,589 kn/ 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,66 p, 13 15,00 949,7 kn/ 16
17 1,665 - výsledek 3. iterce Výpočet psivního oentu pro 1, 665 : 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,665 p, 13 15,00 1,665 - výsledek 4. iterce Výpočet psivního oentu pro 1, 665 : 949,509 kn/ Číslo pr. 1,00 1,00 (11,36 0,00 34,790 1,00) tn(7,00) tn(7,00) sin( 7,719) cos(7,719) 1,665 p, 13 15,00 1,665 - výsledek 5. iterce Výpočet pro všechny proužky: 949,509 kn/ 1. iterce. iterce 3. iterce 4. iterce 5. iterce p, i 1,641 p, i 1,66 p, i 1,665 p, i 1,665 p, i [ kn / ] [ kn / ] [ kn / ] [ kn / ] [ kn / ] 1 395, ,49 389, , , , , ,63 397, , , , , ,47 449, ,644 5,461 5,169 5,18 5, , 587, , ,83 586, , , , , , , , , ,50 698, , , , , , ,01 791,574 79,165 79,49 79, , , , ,7 834, , , , , , ,64 911,33 91,703 91,896 91, ,58 947, ,7 949, , ,766 98,61 984,64 984,99 984, , , , , , , , , , , , , , , , ,155 1,859 17,393 18,034 18, , , ,00 114, , , , , , ,810 Kotv 994, , , , ,400 SUA 17170, , , , ,05 Tbulk 11Psivní oenty jednotlivých proužků účinek kotvy 1,665 17
18 Suce psivních oentů v 5. iterci: 0 p p, i p, k 16433, , ,05 kn/ i1 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: p 1744,70 kn/ Výsledná psivní síl: 0 p, i p, k i , ,400 Fp 1161,880 kn/ R 15,00 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: F p 116,85 kn/ Výpočet stupně stbility v 5. iterci: p 1748,05 1,665, VYHOVUJE 10464,338 Výsledek z progru GEO5 Stbilit svhu: 1, 67, VYHOVUJE 18
Posouzení skupiny pilot Vstupní data
Posouzení skupiny pilot Vstupní data Projekt Datu : 6.12.2012 Název : Skupina pilot - Vzorový příklad 3 Popis : Statické schéa skupiny pilot - Pružinová etoda Fáze : 1 7,00 2,00 +z 12,00 HPV Nastavení
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Ktedr geotechniky podzemního stvitelství Modelování v geotechnice Princip metody mezní rovnováhy (prezentce pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Ev Hrubešová, Ph.D. Inovce studijního
VíceTyp výpočtu. soudržná. soudržná
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Datu : 2.11.2005 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [] γ [/ 3 ] γ su [/ 3 ] δ [ ] 1 Třída S4 3 17.50 7.50 2 Třída R4, přetváření křehké
VíceMPa MPa MPa. MPa MPa MPa
Výpočet úhlové zdi Vstupní data Projekt Datu :..005 Materiál konstrukce Objeová tíha g.00 kn/ Výpočet betonových konstrukcí proveden podle nory ČSN 7 0 R. Beton : Beton B 0 Pevnost v tlaku Pevnost v tahu
VíceZEMNÍ TLAKY. Princip určování: teorie mezní rovnováhy, rovinná úloha, předpoklad rovinných kluzných ploch
Druhy!"tlk v klidu S r!"ktivní zemní tlk S!"psivní odpor S p ZEMNÍ TLAKY Obr.. Druhy zemních tlků ) tlk zeminy v klidu, b) ktivní zemní tlk, c) psivní zemní odpor, d) závislost velikosti zemního tlku od
VíceHYDROMECHANIKA. Požadavky ke zkoušce: - zápočet Zkouška: písemný test (příklady) + ev. ústní
HYDROMECHANIKA Rozsh : /1 z, zk, semestr: 3 Ktedr vodního hospodářství environmentálního modelování Grnt předmětu: Rdek Roub FŽP MCEV II, D439 Tel.: 4 38 153, 737 483 840, e-mil: roub@fzp.czu.cz Konzultční
VíceVýpočet stability svahu
Výpočet stability svahu Projekt Datum :..005 Typ výpočtu : v efektivních parametrech Rozhraní Umístění rozhraní Souřadnice bodů rozhraní [m] X Z X Z X Z - 5, 5, 7,89 5,0,5 6,85 7,0 7,99 7,5 8,00 7,5 9,00
VícePosouzení tížné zdi. Zadání úlohy: Verifikační manuál č. 1 Aktualizace: 02/2016
Verifikační anál č. Aktalizace 0/06 Posození tížné zdi Progra Sobor Tížná zeď Deo_v_0.gtz V toto verifikační anál je veden rční výpočet posození tížné zdi na trvalo a seizicko návrhovo sitaci. Aby byla
VícePosouzení plošného základu Vstupní data
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Akce Část Datu CEMEX 5..07 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek j ef [ ] c ef g [/ 3 ] g su [/ 3 ] d [ ] 9,00,00 3,00 Pro výpočet tlaku vklidu jsou
Více1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)
Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách
VícePosuďte oboustranně kloubově uložený sloup délky L = 5 m, který je centricky zatížen silou
Příkld 1: SPŘAŽEÝ SLOUP (TRUBKA VYPLĚÁ BETOE) ZATÍŽEÝ OSOVOU SILOU Posuďte oboustrnně kloubově uložený sloup délk L 5 m, který je entrik ztížen silou 1400 kn. Sloup tvoří trubk Ø 45x7 z oeli S35 vplněná
VícePravoúhlý trojúhelník goniometrické funkce. Výpočet stran pravoúhlého trojúhelníka pomocí goniometrických funkcí
Prvoúhlý trojúhelník goniometrické funkce V prvoúhlém trojúhelníku ABC jsou definovány funkce úhlu : sin, cos, tg, cotg tkto: sin c cos c tg cot g protilehlá odvěsn ku přeponě přilehlá odvěsn ku přeponě
VíceNávrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací
VíceProjekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují. s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje
Projekt relizovný n PŠ Nové Město nd Metují s finnční podporou v Operční proru Vzdělávání pro konkurencescopnost Královérdeckéo krje Modul 03 - Tecnické předěty In. Jn Jeelík - nuk o rovnováze kplin jejic
VíceSTABILITA SVAHŮ staveb. inženýr optimální návrh sklonu
IG staveb. inženýr STABILITA SVAHŮ - přirozené svahy - rotační, translační, creepové - svahy vzniklé inženýrskou činností (násypy, zemní hráze, sklon stavební jámy) Cílem stability svahů je řešit optimální
VíceŠikmý nosník rovnoměrné spojité zatížení. L průmětu. zatížení kolmé ke střednici prutu (vítr)
Šikmý nosník Šikmý nosník rovnoměrné spojité ztížení ztížení kolmé ke střednii prutu (vítr) q h - ztížení kolmé ke střednii prutu (vítr) - ztížení svislé zdáno n délku prutu (vlstní tíh) - ztížení svislé
VíceVýpočet sednutí nad výrubem Vstupní data
V Lipkách 7 Výpočet sednutí nad výrube Vstupní data Projekt Datu : 8..007 Budovy tel.: +0 78 968 Projekt: Obchodní centru Z+M Pořadnice Výška Hloubka x [] x [] v [] h [] B nr. 90,00 0,00,7,0 Celkové nastavení
Více1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5.
Kapitola 5 Vnitřní síly přímého šikmého nosníku Pojem šikmý nosník je používán dle publikace [1] pro nosník ležící v souřadnicové rovině xz, který je vůči vodorovné ose x pootočen o úhel α. Pro šikmou
VíceNávrh nekotvené pažící stěny
Inženýrský manuál č. 4 Aktualizace 03/2018 Návrh nekotvené pažící stěny Program: Pažení návrh Soubor: Demo_manual_04.gp1 V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh nekotvené pažící stěny na trvalé i mimořádné
VíceTK 4. STATIKA ZDIVO 0,65 0,65 3,23 3,23 3,27 2,73 2,76 2,73 0,45 0,45 0,45 3,36 3,36 3,40 3,58 0,65 0,65 5,03 4,99 4,99 3,91 3,91 3,93 0,45 0,45 0,45
. STTI.... harakteristické pevnosti zdiva LIVETHERM nosné TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P Skupina zdicích prvků Noralizovaná pevnost
VíceVýpočet vnitřních sil přímého nosníku III: šikmý nosník
Stvení sttik,.ročník klářského studi Výpočet vnitřníh sil přímého nosníku III: šikmý nosník Výpočet vnitřníh sil šikmého nosníku - ztížení kolmé ke střednii prutu (vítr) - ztížení svislé zdáno n délku
VíceStřední škola automobilní Ústí nad Orlicí
Síla Základní pojmy Střední škola automobilní Ústí nad Orlicí vzájemné působení těles, které mění jejich pohybový stav nebo tvar zobrazuje se graficky jako úsečka se šipkou ve zvoleném měřítku m f je vektor,
VíceVestavba archivu v podkroví
Návrh statické části stavby Statický výpočet Vestavba archivu v podkroví Praha 10 - Práčská 1885 Místo stavby: Investor: Zpracovatel PD: Praha 10 - Práčská 1885 Lesy hl. ěsta Prahy, Práčská 1885, Praha
VíceVýpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot
Inženýrský manuál č. 17 Aktualizace: 04/2016 Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot Proram: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_17.sp Úvod Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití
VíceObr. 9.1 Kontakt pohyblivé části s povrchem. Tomuto meznímu stavu za klidu odpovídá maximální síla, která se nezývá adhezní síla,. , = (9.
9. Tření a stabilita 9.1 Tření smykové v obecné kinematické dvojici Doposud jsme předpokládali dokonale hladké povrchy stýkajících se těles, kdy se silové působení přenášelo podle principu akce a reakce
VícePružnost a plasticita II
Pružnost plsticit II. ročník klářského studi doc. In. Mrtin Krejs, Ph.D. Ktedr stvení mechnik Řešení nosných stěn pomocí Airho funkce npětí inverzní metod Stěnová rovnice ΔΔ(, ) Stěnová rovnice, nzývná
VíceVýpočet prefabrikované zdi Vstupní data
Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce : ČSN 7 0 R Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního
Více4. Statika základní pojmy a základy rovnováhy sil
4. Statika základní pojmy a základy rovnováhy sil Síla je veličina vektorová. Je určena působištěm, směrem, smyslem a velikostí. Působiště síly je bod, ve kterém se přenáší účinek síly na těleso. Směr
VícePosouzení stability svahu
Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání
VíceFYZIKA I. Pohyb těles po podložce
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHICKÁ UIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJÍ FYZIKA I Pohyb ěles po podložce Prof. RDr. Vilé Mádr, CSc. Prof. Ing. Libor Hlaváč, Ph.D. Doc. Ing. Irena Hlaváčová, Ph.D. Mgr. Ar. Dagar Mádrová
Více6. a 7. března Úloha 1.1. Vypočtěte obsah obrazce ohraničeného parabolou y = 1 x 2 a osou x.
KMA/MAT Přednášk cvičení č. 4, Určitý integrál 6. 7. březn 17 1 Aplikce určitého integrálu 1.1 Počáteční úvhy o výpočtu obshu geometrických útvrů v rovině Úloh 1.1. Vypočtěte obsh obrzce ohrničeného prbolou
VíceObr. 4 Změna deklinace a vzdálenosti Země od Slunce v průběhu roku
4 ZÁKLADY SFÉRICKÉ ASTRONOMIE K posouzení proslunění budovy nebo oslunění pozemku je vždy nutné stanovit polohu slunce na obloze. K tomu slouží vztahy sférické astronomie slunce. Pro sledování změn slunečního
VíceVýpočet vnitřních sil přímého nosníku III: šikmý nosník
Stvení sttik,.ročník klářského studi Výpočet vnitřníh sil přímého nosníku III: šikmý nosník Výpočet vnitřníh sil šikmého nosníku - ztížení kolmé ke střednii prutu (vítr) - ztížení svislé zdáno n délku
Více( ) 1.5.2 Mechanická práce II. Předpoklady: 1501
1.5. Mechnická práce II Předpokldy: 1501 Př. 1: Těleso o hmotnosti 10 kg bylo vytženo pomocí provzu do výšky m ; poprvé rovnoměrným přímočrým pohybem, podruhé pohybem rovnoměrně zrychleným se zrychlením
VíceZÁKLADNÍ POJMY Z TRASOVÁNÍ
ZÁKLADNÍ POJMY Z TRASOVÁNÍ Vrstevnice = čára spojující body terénu se nadmořskou výškou stejnou Interval vrstevnic (ekvidistance) = výškový rozdíl mezi vrstevnicemi Spádnice = čára udávající průběh spádu
VíceSLOŽENÁ NAMÁHÁNÍ SLOŽENÁ NAMÁHÁNÍ
h Předmět: Ročník: Vytvořil: Dtum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 11. SRPNA 2013 Název zprcovného celku: SLOŽENÁ NAMÁHÁNÍ SLOŽENÁ NAMÁHÁNÍ Ke sloţenému nmáhání dojde tehdy, vyskytnou-li se součsně
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VícePohyby tuhého tělesa Moment síly vzhledem k ose otáčení Skládání a rozkládání sil Dvojice sil, Těžiště, Rovnovážné polohy tělesa
Mechanika tuhého tělesa Pohyby tuhého tělesa Moment síly vzhledem k ose otáčení Skládání a rozkládání sil Dvojice sil, Těžiště, Rovnovážné polohy tělesa Mechanika tuhého tělesa těleso nebudeme nahrazovat
VíceNávrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
VíceKomplexní čísla tedy násobíme jako dvojčleny s tím, že použijeme vztah i 2 = 1. = (a 1 + ia 2 )(b 1 ib 2 ) b 2 1 + b2 2.
7 Komplexní čísl 71 Komplexní číslo je uspořádná dvojice reálných čísel Komplexní číslo = 1, ) zprvidl zpisujeme v tzv lgebrickém tvru = 1 + i, kde i je imginární jednotk, pro kterou pltí i = 1 Číslo 1
VícePříklad 22 : Kapacita a rozložení intenzity elektrického pole v deskovém kondenzátoru s jednoduchým dielektrikem
Příkld 22 : Kpcit rozložení intenzity elektrického pole v deskovém kondenzátoru s jednoduchým dielektrikem Předpokládné znlosti: Elektrické pole mezi dvěm nbitými rovinmi Příkld 2 Kpcit kondenzátoru je
VíceRovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
VíceTéma 4 Rovinný rám Základní vlastnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzavřený rám
Sttik stvebních konstrukcí I.,.ročník bklářského studi Tém 4 Rovinný rám Zákldní vlstnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzvřený rám Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická
VíceNávrh kotvené pažící stěny
Inženýrský manuál č. 6 Aktualizace: 03/2018 Návrh kotvené pažící stěny Program: Pažení posudek Soubor: Demo_manual_06.gp2 V tomto inženýrském manuálu je provedeno ověření návrhu kotvené pažící konstrukce
VíceSYLABUS PŘEDNÁŠKY 7 Z GEODÉZIE 1
SYLABUS PŘEDNÁŠKY 7 Z GEODÉZIE 1 (Souřdnicové výpočty) 1 ročník bklářského studi studijní progrm G studijní obor G doc Ing Jromír Procházk CSc listopd 2015 1 Geodézie 1 přednášk č7 VÝPOČET SOUŘADNIC JEDNOHO
VíceBIOMECHANIKA KINEMATIKA
BIOMECHANIKA KINEMATIKA MECHANIKA Mechanika je nejstarším oborem fyziky (z řeckého méchané stroj). Byla původně vědou, která se zabývala konstrukcí strojů a jejich činností. Mechanika studuje zákonitosti
VíceStavební mechanika 2 (K132SM02)
Stvení mecnik 2 (K132SM02) Přednáší: Jn Sýkor Ktedr mecniky K132 místnost D2016 e-mil: jn.sykor.1@fsv.cvut.cz konzultční odiny: Po 12-14 Kldné směry vnitřníc sil: Kldný průřez vnitřní síly jsou kldné ve
VíceVýpočet gabionu Vstupní data
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :.0.0 Nastavení (zadané pro aktuální úlohu) Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Dovolená
VíceMechanika tuhého tělesa
Mechanika tuhého tělesa Tuhé těleso je ideální těleso, jehož tvar ani objem se působením libovolně velkých sil nemění Síla působící na tuhé těleso má pouze pohybové účinky Pohyby tuhého tělesa Posuvný
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
VíceKapitola 2. o a paprsek sil lze ztotožnit s osou x (obr.2.1). sil a velikost rovnou algebraickému součtu sil podle vztahu R = F i, (2.
Kapitola 2 Přímková a rovinná soustava sil 2.1 Přímková soustava sil Soustava sil ležící ve společném paprsku se nazývá přímková soustava sil [2]. Působiště všech sil m i lze posunout do společného bodu
VíceVzorové příklady - 2.cvičení
Vorové příklady - cvičení Vorový příklad Vypočtěte velikost síly, potřebné k naddvihnutí poklopu, hradícího výpust nádrže s vodou obráek Hloubka vody v nádrži h =,0 m, a = 0,5 m, = 60º, tíha poklopu G
Vícetřecí síla (tečná vazba podložky) F normálová reakce podložky výsledná reakce podložky Podmínky rovnováhy:
SPŠ VOŠ KLADO SAIKA - PASIVÍ ODPORY PASIVÍ ODPORY Při vzájemném pohybu těles vznikjí v reálných vzbách psivní odpory, jejichž práce se mění v teplo. Psivní odpory předstvují ztráty, které snižují účinnost
VíceŘešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého nosníku
Dokument: SX038-CZ-EU Strn 1 8 Vyprcovli P Schumnn & T Trutmnn Dtum Leden 006 Kontrolovl J Chic, Lbein Dtum Leden 006 Řešený příkld: Požární odolnost částečně obetonovného Řešený příkld ukuje výpočet momentové
VíceČSN EN 1991-1-1 (Eurokód 1): Zatížení konstrukcí Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb. Praha : ČNI, 2004.
STÁLÁ UŽITNÁ ZTÍŽENÍ ČSN EN 1991-1-1 (Eurokód 1): Ztížení konstrukcí Objemové tíhy, vlstní tíh užitná ztížení pozemních stveb. Prh : ČNI, 004. 1. Stálá ztížení stálé (pevné) ztížení stvebních prvků zhrnuje
VícePohybové možnosti volných hmotných objektů v rovině
REAKCE ohyové možnosti volných hmotných ojektů v rovině Stupeň volnosti n v : možnost vykont jednu složku posunu v ose souřdného systému neo pootočení. m [00] +x volný hmotný od v rovině: n v =2 (posun
VíceVzorová řešení čtvrté série úloh
FYZIKÁLNÍ SEKCE Přírodovědecká fkult Msrykovy univerzity v Brně KORESPONDENČNÍ SEMINÁŘ Z FYZIKY 8. ročník 001/00 Vzorová řešení čtvrté série úloh (5 bodů) Vzorové řešení úlohy č. 1 (8 bodů) Volný pád Měsíce
VícePotřeba tepla na vytápění budovy
SPJ1 Podkldy pro cvičení Potřeb tepl n vytápění budovy In. Kil Stněk, 10/2010 kil.stnek@sv.cvut.cz 1 Sché výpočtu 1.1 Potřeb tepl n vytápění Potřebu tepl n vytápění budovy nd [kwh] vypočtee bilncování
VíceMatematika - Prima. množiny zavedení pojmů množina, prvek, sjednocení, průnik, podmnožina
- Prima Matematika Výchovné a vzdělávací strategie Kompetence k řešení problémů Kompetence komunikativní Kompetence občanská Kompetence sociální a personální Kompetence k učení Kompetence pracovní Učivo
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin 30. března 2017 Vymezení pojmů Smyková pevnost zemin - maximální vnitřní únosnost zeminy proti působícímu smykovému napětí Efektivní úhel vnitřního tření - část smykové pevnosti zeminy
VíceV tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2016 Návrh úhlové zdi Program: Úhlová zeď Soubor: Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
VíceVýpočet vnitřních sil přímého nosníku I
Stvení sttik, 1.ročník kominovného studi ýpočet vnitřních sil přímého nosníku I ýpočet vnitřních sil přímého vodorovného nosníku Ktedr stvení mechniky Fkult stvení, ŠB - Technická univerzit Ostrv nitřní
Více3.2.11 Obvody a obsahy obrazců I
..11 Obvody obshy obrzců I Předpokldy: S pomocí vzorců v uvedených v tbulkách řeš následující příkldy Př. 1: Urči výšku lichoběžníku o obshu 54cm zákldnách 7cm 5cm. + c Obsh lichoběžníku: S v Výšk lichoběžníku
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceNapětí horninového masivu
Npětí honinového msivu pimání npjtostí sekundání npjtostí účinky n stbilitu podzemního díl Dále můžeme uvžovt * bobtnání honiny * teplotní stv honiny J. Pušk MH 6. přednášk 1 Pimání npjtost gvitční (vyvolán
Víceγ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem
Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :..00 Materiály bloků výplň γ φ c [ ] [ ] [] 7.00 Materiály bloků pletivo Pevnost sítě R t [] Vzdálenost svislých sítí b [m] Únosnost čelního spoje R s [] 4.00
VíceÚlohy školní klauzurní části I. kola kategorie C
52. ročník mtemtické olympiády Úlohy školní kluzurní části I. kol ktegorie 1. Odtrhneme-li od libovolného lespoň dvojmístného přirozeného čísl číslici n místě jednotek, dostneme číslo o jednu číslici krtší.
VíceKřivkový integrál prvního druhu verze 1.0
Křivkový integrál prvního druhu verze. Úvod Následující text popisuje výpočet křivkového integrálu prvního druhu. Měl by sloužit především studentům předmětu MATEMAT k příprvě n zkoušku. Mohou se v něm
VíceMECHANIKA - DYNAMIKA Teorie Vysvětlete následující pojmy: Setrvačnost:
Projekt Efektivní Učení Reforou oblastí gynaziálního vzdělávání je spolufinancován Evropský sociální fonde a státní rozpočte České republiky. MECHANIKA - DYNAMIKA Teorie Vysvětlete následující pojy: Setrvačnost:
VíceTéma 5 Rovinný rám. Základní vlastnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzavřený rám
Stvební mechnik,.ročník bklářského studi AST Tém 5 Rovinný rám Zákldní vlstnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzvřený rám Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická univerzit
VíceDemo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.
Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2018 Návrh úhlové zdi Program: Soubor: Úhlová zeď Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceL J Kompendium informací o LCS Úvod Součásti LCS Lesní cesty Dělení lesních cest... 13
OBSAH L J Kompendium informací o LCS...12 1.1 Úvod... 1.2 Součásti LCS... 12 1.3 Lesní cesty... 1.4 Dělení lesních cest... 13 1.4.1 Dělení podle probíhající části dopravního procesu...13 1.4.2 Dělení dle
VíceVytyčení polohy bodu polární metodou
Obsah Vytyčení polohy bodu polární metodou... 2 1 Vliv měření na přesnost souřadnic... 3 2 Vliv měření na polohovou a souřadnicovou směrodatnou odchylku... 4 3 Vliv podkladu na přesnost souřadnic... 5
VíceŘešení úloh celostátního kola 47. ročníku fyzikální olympiády. Autor úloh: P. Šedivý. x l F G
Řešení úloh celostátního kola 47 ročníku fyzikální olypiády Autor úloh: P Šedivý 1 a) Úlohu budee řešit z hlediska pozorovatele ve vztažné soustavě otáčející se spolu s vychýlenou tyčí okolo svislé osy
VíceM A = M k1 + M k2 = 3M k1 = 2400 Nm. (2)
5.3 Řešené příkldy Příkld 1: U prutu kruhového průřezu o průměrech d d b, který je ztížen kroutícími momenty M k1 M k2 (M k2 = 2M k1 ), viz obr. 1, vypočítejte rekční účinek v uložení prutu, vyšetřete
VíceSpoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR.
Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny JMÉNO PŘEDMĚT Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR. TŘÍDA 3. ročník ROK 28 Bibliografická citace: PILGR, M. Dřevěné konstrukce. Spoje se styčníkovými
VícePodepření - 3 vazby, odebrány 3 volnosti, staticky určitá úloha
nitřní síly Prut v rovině 3 volnosti Podepření - 3 vzy, oderány 3 volnosti, sttiky určitá úloh nější ztížení reke musí ýt v rovnováze, 3 podmínky rovnováhy, z nih 3 neznámé reke nější ztížení reke se nzývjí
Více3. ROVNICE A NEROVNICE 85. 3.1. Lineární rovnice 85. 3.2. Kvadratické rovnice 86. 3.3. Rovnice s absolutní hodnotou 88. 3.4. Iracionální rovnice 90
ROVNICE A NEROVNICE 8 Lineární rovnice 8 Kvdrtické rovnice 8 Rovnice s bsolutní hodnotou 88 Ircionální rovnice 90 Eponenciální rovnice 9 Logritmické rovnice 9 7 Goniometrické rovnice 98 8 Nerovnice 0 Úlohy
VíceNamáhání v tahu a ohybu Příklad č. 2
Číslo projektu CZ.1.07/ 1.1.36/ 02.0066 Autor Pavel Florík Předmět Mechanika Téma Složená namáhání normálová : Tah (tlak) a ohyb 2 Metodický pokyn výkladový text s ukázkami Namáhání v tahu a ohybu Příklad
VíceVeličiny charakterizující geometrii ploch
Veličiny charakterizující geometrii ploch Jedná se o veličiny charakterizující geometrii průřezu tělesa. Obrázek 1: Těleso v rovině. Těžiště plochy Souřadnice těžiště plochy, na které je hmota rovnoměrně
VíceHydromechanické procesy Hydrostatika
Hydromechanické procesy Hydrostatika M. Jahoda Hydrostatika 2 Hydrostatika se zabývá chováním tekutin, které se vzhledem k ohraničujícímu prostoru nepohybují - objem tekutiny bude v klidu, pokud výslednice
VíceTéma Přetvoření nosníků namáhaných ohybem
Pružnost plsticit,.ročník bklářského studi Tém Přetvoření nosníků nmáhných ohbem Zákldní vth předpokld řešení Přetvoření nosníků od nerovnoměrného oteplení etod přímé integrce diferenciální rovnice ohbové
Více= 2888,9 cm -1. Relativní atomové hmotnosti. leží stejný přechod pro molekulu H 37 Cl? Výsledek vyjádřete jako
Přijímcí zkoušk n nvzující mgisterské studium - 018 Studijní progrm Fyzik - všechny obory kromě Učitelství fyziky-mtemtiky pro střední školy, Vrint A Příkld 1 Určete periodu periodického pohybu těles,
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceKapitola 8. prutu: rovnice paraboly z = k x 2 [m], k = z a x 2 a. [m 1 ], (8.1) = z b x 2 b. rovnice sklonu střednice prutu (tečna ke střednici)
Kapitola 8 Vnitřní síly rovinně zakřiveného prutu V této kapitole bude na příkladech vysvětleno řešení vnitřních sil rovinně zakřivených nosníků, jejichž střednici tvoří oblouk ve tvaru kvadratické paraboly[1].
Více5 Podpěry přivařovací
5.1 Přivřovcí podpěry jsou určeny pro typy vzeb: kluzné podpěry (SS), podpěry s vedením (GS, SS), osové zrážky (S) nebo pevné body (FP). Mohou být použity smosttně nebo v kombinci s kluznými deskmi podložnými
Více1.2.7 Sbírka příkladů - vozíčky
7 Sbírk příkldů - vozíčky Předpokldy: 06 Při řešení vozíčků určujeme dvě veličiny: zrychlení soustvy, síly, kterými provázky působí n jednotlivé předměty F Zrychlení soustvy určíme pomocí NZ ze vzorce
Více5. Cvičení. Napětí v základové půdě
5. Cvičení Napětí v základové půdě Napětí v základové půdě - geostatické (původní) napětí - σ or - napětí od zatížení (od základu) - σz h σor σz Průběh napětí v zemině Na svislé ose: z h Pa Objemová tíha
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
Více1 Veličiny charakterizující geometrii ploch
1 Veličiny charakterizující geometrii ploch Jedná se o veličiny charakterizující geometrii průřezu tělesa. Obrázek 1: Těleso v rovině. Těžiště plochy Souřadnice těžiště plochy, na které je hmota rovnoměrně
VíceVýpočet sedání osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 14 Aktualizace: 06/2018 Výpočet sedání osamělé piloty Program: Pilota Soubor: Demo_manual_14.gpi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO 5 PILOTA pro výpočet
VíceVýpočet svislé únosnosti a sedání pilot vyšetřovaných na základě zkoušek CPT
Inženýrský manuál č. 15 Aktualizace: 07/2018 Výpočet svislé únosnosti a sedání pilot vyšetřovaných na základě zkoušek CPT Program: Soubor: Pilota CPT Demo_manual_15.gpn Cílem tohoto inženýrského manuálu
VíceČVUT v Praze Fakulta stavební. Studentská vědecká a odborná činnost Akademický rok 2005/2006 STUDIE CHOVÁNÍ PILOT. Jméno a příjmení studenta :
ČVUT v Praze Fakulta stavební Studentská vědecká a odborná činnost Akademický rok 2005/2006 STUDIE CHOVÁNÍ PILOT Jméno a příjmení studenta : Ročník, obor : Vedoucí práce : Ústav : Jakub Lefner 5., KD Doc.
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
Více100 1500 1200 1000 875 750 675 600 550 500 - - 775 650 550 500 450 400 350 325 - -
Prostý kružnicový oblouk Prostý kružnicový oblouk se používá buď jako samostatné řešení změny směru osy nebo nám slouží jako součást směrové změny v kombinaci s přechodnicemi nebo složenými oblouky. Nejmenší
VícePřijímací zkouška do navazujícího magisterského oboru FSv ČVUT
- 1 - Pokyny k vylnění testu: N kždé stránce vylňte v záhlví kód své řihlášky Ke kždé otázce jsou vždy čtyři odovědi z nichž rávě jedn je srávná o Z srávnou odověď jsou 4 body o Z chybnou odověď se jeden
VíceZakřivený nosník. Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly. Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia
Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia Zakřivený nosník Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita
VíceNěkterá klimatická zatížení
Některá klimatická zatížení 5. cvičení Klimatické zatížení je nahodilé zatížení vyvolané meteorologickými jevy. Stanoví se podle nejnepříznivějších hodnot mnohaletých měření, odpovídajících určitému zvolenému
Více