Úvodem je nutno říci, že cílem experimentů
|
|
- Tomáš Libor Beneš
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Ľubomír GAJDOŠ, Martin ŠPERL* Lomové zkoušky trubky DN 500 z oceli L485MB (1. část) Úvodem je nutno říci, že cílem experimentů na trubním tělese DN500 z oceli L485MB bylo studium kritických podmínek lomu a ověření lomových kritérií v podmínkách tzv. trubní napjatosti. Aby mohly být tyto cíle splněny, bylo třeba opatřit plášť trubky vhodnými trhlinami. Jak kritické chování trhlin, tak i ověřování lomových kritérií v podmínkách trubní napjatosti je nejlépe studovat na neprůchozích podélných trhlinách. O jejich generování jsme již pojednali v našich některých předchozích publikacích (např. [1], [2]). Důležitá je přitom minimální délka zkušebního trubního tělesa. K jejímu určení je nutno uvážit, že pracovní délka tělesa (charakterizovaná absencí napěťových efektů od přivařených den) bude menší o hodnotu 2.2,5. (Rt) 3,5. (Dt), kde R je střední poloměr trubky, D je vnější průmer trubky a t je tloušťka stěny trubky. Zpravidla postačuje, aby vzdálenost mezi svary klenutých den byla alespoň 3,5D. Tato délka umožňuje umístit řadu startovacích zářezů v podélném směru tělesa, z nichž se cyklickým zatěžováním vyvinou trhliny. Zářezy lze vyrobit, např. tenkým brusným kotoučem, nebo tenkou kruhovou pilkou. Povrchovou délku zářezů je vhodné vztahovat ke tloušťce stěny trubního tělesa. K ověření nebezpečnosti tzv. dlouhých trhlin by jejich délka neměla přesáhnout dvacetinásobek tloušťky stěny trubního tělesa. Aby bylo možné po cyklování trubního tělesa považovat zářez s iniciovanou trhlinou na jeho čele za trhlinu, musí fyzický rozměr iniciované únavové trhliny ve směru hloubky a t podle práce [3] vyhovovat rov.(1). Zde je hloubka zářezu (vrubu) a ρ je poloměr čela zářezu. Velikost ekvivalentní trhliny je pak podle obr. 1 dánztahem (2). a 0, 13 a ρ t ae = av + at v (1) (2) U lomových zkoušek trubních těles s monotonně rostoucím zatížením je velmi důležitá jednak povrchová délka trhlin a jednak, a to zejména, jejich hloubka. Vzhledem k vysokým hodnotám lomové houževnatosti materiálů plynovodních potrubí a jejich tenkostěnnosti je žádoucí, aby při lomových zkouškách bylo obvodové lomové napětí menší než mez kluzu. Výpočty ukazují, že pro splnění tohoto požadavku by měla být hloubka podélných poloeliptických trhlin větší než je polovina tloušťky stěny. Máli mít hloubka trhliny před lomovou zkouškou určitou hodnotu, pak je třeba, aby hloubka startovacího zářezu byla oproti této hodnotě menší o únavový nárůst trhliny po obvodě čela zářezu. Zkoušky na trubním tělese DN500 Příprava trhlin v plášti trubky K lomovým zkouškám bylo připraveno trubní těleso z přetížené trubky z Mittal Steel Ostrava, a.s., o délce L 4 m vyrobené z oceli L485MB. Nominální vnější průměr trubky byl D = 508 mm a tloušťka stěny t = 10 mm. K čelům trubky byla přivařena klenutá dna a dále byla trubka opatřenstupním ýstupním hrdlem tlakové vody. Na tělese byly vyrobeny celkem tři zářezy, označené K, A, B (obr. 2). Dle odzkoušeného postupu, aplikovaného v předchozích případech, měl být zářez K tzv. kontrolním a zářezy A, B pracovními. Význam kontrolního zářezu spočívá v tom, že protržení jeho ligamentu během cyklování určuje okamžik zastavení cyklování na základě toho, že trhlina iniciovaná na tomto zářezu se po protržení ligamentu stává průchozí. Okamžik zastavení cyklování se pak dá dobře určit, protože protržení ligamentu je doprovázeno únikem vody. Zářezy byly vyrobeny ve dvou stupních, a to použitím a) brusného řezacího kotouče o průměru Tab. 1 Skutečné hodnoty geometrických veličin z obr. 2 a lomové tlaky označení zářezu c a t a= + a t p lom (MPa) B ,5 K 130 6,1 1,76 7,86 5,98 A 50 4,86 0,26 5,12 18,51 - konečná hloubka zářezu; a t - únavový nárůst hloubky trhliny Ø 110 mm o tloušťce 2 mm a b) kruhové pilky HSS o průměru Ø 29 mm a tloušťce 0,5 mm. K tomu, aby zářez K mohl plnit funkci kontrolního zářezu, měl být asi o 1 mm hlubší než pracovní zářez B se stejnou povrchovou délkou. Avšak při výrobě zářezů nebylo v důsledku geometrických nepřesností při ručním postupu splněno přísné dodržení předepsaných hloubek, takže skutečné hloubky zářezů se lišily od předepsaných (tab. 1). Průběh zkoušek Destrukční zkoušky se uskutečnily v CEPS, a. s., v Jesenici u Prahy. Trubní těleso bylo nejdříve osazeno vysokotlakými dny a návarky pro měření a přívod tlakovacího média (vody). Po naplnění tělesodou následovalo cyklické zatěžování trubky kolísáním tlaku vody v mezích p min = 0,5 MPa a p max = 4,5 MPa. Po aplikaci 1650 cyklů prorostla proti předpokladu trhlina B přes tloušťku stěny a začalo zde docházet k mírnému úniku vody. V tomto okamžiku bylo cyklování zastaveno, vodypuštěna a trhlina B byla po vybroušení do tvaru V svaru zavařena. Bylo zřejmé, že při výrobě zářezů nebylo v důsledku geometrických nepřesností při ručním postupu zajištěno přísné dodržení předepsaných hloubek, takže na některém místě čela trhliny B byla patrně její hloubkětší než u trhliny K. Po zavaření trhliny B následovala první destrukční zkouška. Během této zkoušky došlo při tlaku vody p K = 5,98 MPa k protržení ligamentu trhliny K. Pohled na trhlinu K po jejím roztržení ukazuje obr. 3. Jak je vidět, byl materiál po obou stranách trhliny jen málo deformován v radiálním směru, což ukazuje na to, že hloubka trhliny K byla jen nepatrně menší než hloubka trhliny B. Z obr. 3 je však patrné otevření trhliny v její střední části. Část pláště tělesa po obou Obr. 1 Náhradrubu s trhlinou ekvivalentní trhlinou Obr. 2 Schematické znázornění umístění startovacích zářezů na trubce 12
2 Obr. 3 Pohled na trhlinu K po protržení ligamentu stranách trhliny byla pak vyříznuta a na toto místo bylevařena záplata. Další tlakování probíhalo monotónním zatěžováním až do tlakové úrovně pa = 18,51 MPa, kdy došlo k protržení ligamentu trhliny A, a tím k její změně na průchozí trhlinu s následujícím krátkým šířením na obě strany podél osy těles celkové délce ~ 560 mm. Lom byl doprovázen značnou radiální deformací a značným otevřením trhliny ve střední části, viz obr. 4, na kterem je také patrná původní povrchová délka trhliny (žlutooranžový proužek ve střední části trhliny). Trhlina pak byla z pláště trubního tělesyříznuta a lomová plocha byla podrobena dalšímu šetření. Skutečné rozměry trhlin, určené po ukončení zkoušek, jsou spolu s lomovými tlaky uvedeny v tab. 1. Skutečnost, že trhlina A se po roztržení ligamentu rozeběhla podél osy trubky na obě strany, svědčí o tom, že u trhliny A nebylo splněno kritérium LBB (leak before break dříve teče než praská) [1]. Trhlina po protržení ligamentu nezůstala stabilní, ale začala se šířit nejdříve podél trubky, avšak vzápětí na to se stočila do směru přibližně rovnoběžného se šroubovicovým svarem (pravá část trhliny), resp. do kolmého směru na šroubovicový svar (levá část trhliny). Tato skutečnost ukazuje na to, že původní velikost trhliny (povrchová délka) 2c = 100 mm byla při lomovém tlaku pa = 18,51 MPa nadkritická vzhledem k platnosti kritéria LBB. Obr. 4 Trhlina A po destrukci při tlaku pa = 18,51 MPa vzhledu odebraných segmentů. Po opakovaném pečlivém očištění v ultrazvukové pračce v acetonové lázni a orientační prohlídce světelným stereomikroskopem byla morfologie lomů podrobně prohlédnuta řádkovacím elektronovým mikroskopem JSM 840A. Přitom bylo zjištěno, že lomové plochy jsou pokryty vrstvou korozních produktů, které omezují podrobné sledování mikromorfologických znaků lomových ploch. Z tohoto důvodu musely být lomové plochy před pořízením mikrosnímků čištěny ve speciálním roztoku (500 ml HCl ml H2O + 3,5 g hexamethylentetraminu). V další etapě prací byly připraveny vzorky, na kterých byl sledován profil stěny trubky porušené jak v zářezu A, tak v zářezu K. Boční stěny těchto vzorků, ležící v rovině kolmé k magistrální rovině lomu (t. j. v radiální rovině trubky), byly metalograficky vyleštěny a bylo na nich provedeno sledování profilu a hloubky vrubů. Výsledky fraktografické analýzy segmentu se zářezem A Na obr. 5a až 5c je ukázán makrofraktografický charakter lomové plochy, vytvořené šířením trhliny ze zářezu A. Rozdělení segmentu na 3 části (vzorky A1, A2 a A3) je uvedeno na obr. 5a. Snímek 5b dokumentuje, že hloubka zářezu je prakticky konstantní. Z lomové plochy tohoto vzorku byla pořízena fotodokumentace mikromorfologických znaků. Na snímku je schematicky označena poloha metalografického řezu M, na kterém byl sledován profil vrubu a lomové plochy. Ze snímku 5c je patrno lokální zvětšení hloubky druhého vrubu zhruba o 1,2 mm. Snímky dokumentují, že zářez A byl vyroben ve dvou krocích. Nejprve byl vyříznut zářez hloubky cca 3,6 mm (první vrub), který byl potom prohlouben o cca 1 mm (druhý vrub). Na základě měření hloubek v zářezu podél celé jeho délky lze konstatovat, že s výjimkou výběhu na vnější povrch stěny trubky je hloubka zářezu A prakticky konstantní a kolísá v rozsahu (4,5 4,9) mm. Celkové uspořádaní lomové plochy, odpovídající šíření trhliny ze zářezu A, je uvedeno na obr. 6. Charakter mikromorfologie lomu v různých místech stěny trubky je ilustrován na obr. 7a až 7d. Únavová trhlina se iniciovale dně vrubu a šířila se do hloubky cca 0,1 mm. Zbývající část nosného průřezu stěny trubky byla porušena při druhé destrukční zkoušce. Dobrou trojrozměrnou představu o profilu zářezu i o lomové ploše trhliny A dávají obr. 8a a 8b. Na obou snímcích jsou vyznačeny jak hloubky obou vrubů, tak délky trhlin, odpovídající jednotlivým etapám porušení stěny trubky v zářezu A. Snímky prokazují Fraktografické vyšetřování Fraktografická analýza lomových povrchů trhliny A i K byla uskutečněna na fraktografickém pracovišti Katedry materiálů Fakulty jaderné a fyzikálně inženýrské ČVUT [4]. Na základě orientační prohlídky segmentů odebraných z přilehlých míst k lomovým plochám obou trhlin yčištěných v ultrazvukové pračce v acetonové lázni byly z těchto segmentů odříznuty vzorky rozměrově přijatelné pro sledování v řádkovacím elektronovém mikroskopu. Potom byly pořízeny makrosnímky, jejichž cílem byla dokumentace 3/2007 Slovgas Obr. 5a Celkový pohled na rozřezaný segment trubky s lící trhliny šířící se ze zářezu A Obr. 5b Makroskopický charakter střední části lomu (vzorek A2) Obr. 5c Makroskopický charakter lomové plochy vzorku A3 v oblasti výběhu zářezu A nnější povrch stěny trubky 13
3 Obr. 6 Celkové uspořádaní lomové plochy, odpovídající šíření trhliny ze zářezu A (detail z obr. 5b) Obr. 8a Řez M-M z obr. 5b (bez náklonu) Obr. 7d Detail oblasti 3 Obr. 7c Detail oblasti 2 Obr. 7b Detail oblasti 1 Obr. 7a Detail oblasti vyznačené na obr. 6 Obr. 8b Řez M-M z obr. 5b (náklon 520) poměrně značnou kontrakci tloušťky stěny v průběhu porušení trubky při druhé destrukční zkoušce. Ve větším detailu je profil zářezu A v řezu M-M zobrazen na obr. 9. Snímek dokumentuje změny morfologických charakteristik lomu, odpovídající změnám mechanismu porušování v různých fázích zkoušky trubky (U = únava, ZP = zóna protažení). Výsledky fraktografické analýzy segmentu se zářezem K Obr. 9 Detail profilu zářezu A v řezu M-M (náklon 52 ) 14 Celkový pohled na rozřezaný segment trubky, obsahující lomovou plochu vytvořenou šířením trhliny ze zářezu K, je uveden na obr. 10a, kde je uvedeno i dále používané označení jednotlivých vzorků. Snímek 10b dokumentuje, že hloubka zářezu je prakticky konstantní. Na snímku je také schematicky označena poloha metalografického řezu M, na kterém byl sledován profil vrubu a lomové plochy. Celkově snímky ilustrují, že zářez K byl vyroben ve dvou krocích. V prvním kroku byl brusným řezacím kotoučem vyříznut zářez hloubky cca 5,9 až 6,5 mm (první vrub), který byl potom kru-
4 Obr. 10a Rozřezaný segment trubky s trhlinou K Obr. 10b Detailní pohled na lomovou plochu vzorku K3 Obr. 10c Lomová plochzorku K1 v oblasti výběhu zářezu K na povrch Obr. 11 Celkové uspořádání lomu u vzorku K3 Obr. 12a Detail z obr. 11 Obr. 13 a Řez M-M z obr. 10b 3/2007 Slovgas Obr. 12b Únavový lom (detail obl. 1 obr. 12a) hovou pilkou HSS prohlouben zhruba o 0,3 mm (druhý vrub). Na základě měření hloubek v zářezu podél celé jeho délky lze konstatovat, že s výjimkou výběhu nnější povrch stěny trubky je hloubka zářezu K prakticky konstantní a kolísá v rozsahu (6,4 6,9) mm. Celkové uspořádání lomu je zobrazeno na obr. 11. Odsud je vidět, že na druhý vrub, jehož hloubka kolísá, navazuje pásmo únavového lomu a potom pásmo odpovídající porušení při první destrukční zkoušce (5,98 MPa). Charakter mikromorfologie lomu v oblasti únavového porušování oblasti statického porušení při první destrukční zkoušce je zřejmý z obr. 12a. Jak je patrné z obr. 12b, šířily se únavové trhliny striačním mechanismem. Porušení při první destrukční zkoušce bylo způsobeno mechanismem transkrystalického tvárného lomu (obr. 12c). Výskyt protažených důlků svědčí o působení smykových sil. Profil zářezu K v řezu M-M je zřejmý z obr. 13a a 13b, přičemž obr. 13a je bez náklonu a obr. 13b s náklonem 54º. Na snímcích jsou vyznačeny jak hloubky obou vrubů, tak délky trhlin, odpovídající jednotlivým etapám porušení stěny trubky v zářezu K. Snímky prokazují, že i když protržení stěny trubky v zářezu K nebylo pro- Obr. 12c Tvárný lom (detail oblasti 2 z obr. 12a) Obr. 13b Řez M-M z obr. 10b (náklon 54 ) 15
5 vázeno prakticky žádnou makroskopickou deformací, byla kontrakce tloušťky stěny v průběhu porušení trubky při první destrukční zkoušce poměrně velká. Závěr 1. části Na základě destrukčních zkoušek na trubním tělese DN500/10 z oceli L485MB s podélnými neprůchozími trhlinami lze konstatovat: a1) Únavové trhliny z delšího a hlubšího zářezu (K) se šířily striačním mechanizmem a samotné porušení ligamentu trhliny K při destrukční zkoušce proběhlo transkrystalickým tvárným lomem s výskytem protažených důlků, což svědčí o působení smykových sil během lomového procesu. b1) Hloubka únavové trhliny iniciované ve dně startovacího zářezu K se podél čela trhliny pohybovala kolem hodnoty 1,8 mm, zatímco hloubka únavové trhliny iniciované ve dně kratšího a mělčího startovacího zářezu (A) nepřekročila podél čela trhliny hodnotu 0,3 mm. To znamená, že v důsledku menšího rozkmitu faktoru intenzity napětí byla rychlost růstu únavové trhliny ve dně startovacího zářezu A během cyklování více než šestkrát menší než rychlost růstu trhliny v zářezu K. c1) Na lomové ploše trhliny A nebyl zjištěn podkritický nárůst během první destrukční zkoušky, tedy do lomového tlaku p K = 5,98 MPa trhliny K. Toto ukazuje na to, že úroveň J integrálu v nejhlubším místě trhliny A při tlaku 5,98 MPa byla nižší než iniciační hodnota pro stabilní podkritický růst trhliny J in. Samotná lomová plocha byla mikrofraktograficky charakterizována poměrně výraznou zónou protažení (stretch zone), která navazovala na úzké pásmo únavového lomu. Tato zóna byla důsledkem plastické deformace, odpovídající otupování čela trhliny při monotonně rostoucím zatěžování při druhé destrukční zkoušce. (Tato práce byla podporován rámci výzkumného záměru AV0Z a grantových projektů (a) MPO č. FT-TA/091 a (b) GAAVČR č ) Lektor: Ing. Ivan Hamák, Výskumný ústav zváračský - Priemyselný inštitút SR Bratislava * Ing. Ľubomír Gajdoš, CSc., Ing. Martin Šperl, Ústav teoretické a aplikované mechaniky AVČR Praha gajdos@itam.cas.cz, sperl@itam.cas.cz h 16 Skupina SPP, a. s., má za sebou úspešný rok Koncom mája tohto roku zverejnila skupina SPP, a. s., hospodárske výsledky za rok 2006, pri vykazovaní ktorých sa po prvý raz postupovalo podľa Medzinárodných účtovných štandardov pre finančné výkazníctvo (IFRS). Spoločnosť SPP, a. s. Valné zhromaždenie spoločnosti SPP, a. s., schválilo 29. mája 2007 individuálne hospodárske výsledky spoločnosti, podľa ktorých SPP, a. s., dosiahol za rok 2006 zisk po zdanení vo výške 24 mld. Sk, čo predstavuje medziročný nárast o 3,6 mld. Sk. Úroveň dosiahnutého zisku SPP, a. s., v roku 2006 výrazne ovplyvnil zisk z finančných operácií spoločnosti, ktorý vzrástol v porovnaní s rokom 2005 o viac ako 6 mld. Sk. Významnú časť z tohto objemu pritom tvoril účtovný vplyv právneho unbundlingu. Uvedená účtovná operácia bola mimoriadna iba pre rok Finančný zisk navyše pozitívne ovplyvnili aj vyššie úrokové miery na Slovensku, vyššie dividendy z dcérskych spoločností a pozitívny vplyv derivátových operácií uzavretých na zabezpečenie kurzových rizík. Podľa predsedu predstavenstva SPP, a. s., Jana Masmanna bol rok 2006 pre spoločnosť rokom najväčších zmien. K 1. júlu 2006 sa od SPP, a. s., právne odčlenili plynárenské činnosti bývalých divízií prepravy a distribúcie. Po zavŕšení procesu unbundlingu tak dnes na slovenskom trhu plnohodnotne pôsobia samostatní operátori plynárenských sietí SPP - preprava, a. s., a SPP - distribúcia, a. s. Celkovú činnosť SPP, a. s., ovplyvňovalo nielen legislatívne dianie na Slovensku, ale aj externé trhové faktory. Trh bol výrazne ovplyvnený globálnym rastom cien ropy s významným tlakom na ceny zemného plynu. V uplynulom roku medzinárodná agentúra Moody s zvýšila rating SPP, a. s., z A2 na A1 so stabilným výhľadom. Obchod so zemným plynom SPP, a. s., počas roka 2006 nakúpil od spoločnosti Gazprom export 6,5 mld. m 3 zemného plynu, z domácej ťažby na Slovensku 0,1 mld. m 3 zemného plynu (niečo vyše 1 %). Celkový objem predaja zemného plynu zaznamenal medziročne mierny pokles, potešiteľný však je celkový nárast počtu odberateľov zemného plynu, čo potvrdzuje pretrvávajúci záujem obyvateľstva o tento zdroj ekologického energonosiča. Pozitívny nárast vykazuje aj predaj CNG (Compressed Natural Gas - stlačený zemný plyn). V minulom roku SPP, a. s., otvoril ďalšiu plniacu stanicu pre vozidlá s pohonom na CNG v Bratislave. Skupina SPP, a. s. Valné zhromaždenie SPP, a. s., schválilo aj Infoservis konsolidované hospodárske výsledky skupiny SPP. Podľa Medzinárodných účtovných štandardov pre finančné výkazníctvo vyprodukovala zisk po zdanení vo výške 25,1 mld. Sk, čo predstavuje medziročný nárast o 3,3 mld. Sk v porovnaní s rokom Dosiahnutý konsolidovaný zisk skupiny SPP, a. s., za rok 2006 ovplyvnil vyšší zisk z finančných operácií (najmä vyššie prijaté úroky), zmeny v ocenení finančných derivátov či zisk z predaja majetkových účastí. SPP - distribúcia, a. s. SPP distribúcia, a. s., dosiahla podľa slovenských účtovných štandardov (SAS) za rok 2006 zisk po zdanení vo výške 2,5 mld. Sk (za obdobie od 1. júla do 31. decembra 2006). Predseda predstavenstva SPP - distribúcia, a. s., Sebastian Jochem na stretnutí s novinármi vyzdvihol skutočnosť, že sa im podarilo zrealizovať právny unbundling s ročným predstihom oproti požiadavke slovenskej legislatívy. Aj napriek náročnosti celého procesu je presvedčený o tom, že sa podarilo dobre zvládnuť stanovené úlohy SPP - preprava, a. s. Podľa slovenských účtovných štandardov (SAS) vyprodukovala SPP - preprava, a. s., za rok 2006 zisk po zdanení vo výške 3,8 mld. Sk (za obdobie od 1. júla do 31. decembra 2006). Predseda predstavenstva SPP - preprava, a. s., Christophe Poillion zdôraznil, že založením tejto spoločnosti sa splnili legislatívne požiadavky nytvorenie nezávislého prevádzkovateľa prepravnej siete. Konštatoval ďalej, že spoločnosť prevádzkuje plynárenskú diaľnicu a získala aj jedinečnú príležitosť sústrediť svoju pozornosť a úsilie na hlavný predmet činnosti, ktorým je zabezpečenie spoľahlivej prepravy ruského zemného plynu na európske trhy. (SPP, a. s.) Aktualizácia údajov v systéme GIS D Na začiatku roka 2007 podpísala spoločnosť CORINEX GROUP, a. s., zmluvu so svojím dlhoročným zákazníkom, SPP - distribúcia, a.s., o realizácii projektu Maintenance Data GIS D (Geografický Informačný Systém). V rámci tohto projektu sa začala realizovať aktualizácia vybraných údajov v systéme GIS D s cieľom dosiahnuť konzistenciu údajov v systémoch GIS D a CIS D (Gustomer Information System - zákaznícky informačný systém) a zobrazenie reálneho umiestnenia odberných miest a odberateľov spoločnosti SPP - distribúcia, a. s., v distribučnej sieti. Výsledky spracovania budú jedným zo vstupov na realizáciu ďalších projektov, ako napr. vývoj a nasadenie aplikácie SIMONE, ktorá bude zabezpečovať výpočet hydraulickej schémy potrubia. (Corinex Group, a.s.)
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring původní napjatosti doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
Více4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK.
4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK. Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, navrhování z hlediska MSÚ a MSP. Návrh na únavu: zatížení, Wöhlerův přístup a
VíceNÁVOD K POUŽITÍ dřevník SA023
NÁVOD K POUŽITÍ dřevník SA023 Distributor: Steen QOS s.r.o., Bor 3, Karlovy Vary Distributor v SR: Sharks Slovakia s.r.o., Športová 198/61, Hozelec (CZ) PLASTOVÝ OBAL ODSTRAŇTE Z DOSAHU DĚTÍ, HROZÍ NEBEZPEČÍ
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceRadek Knoflíček 45. KLÍČOVÁ SLOVA: Hydraulický lis, hydropneumatický akumulátor, mezní stav konstrukce, porucha stroje.
STANOVENÍ PŘÍČIN ROZTRŽENÍ HYDROPNEUMATICKÉHO AKUMULÁTORU HYDRAULICKÉHO LISU LISOVACÍ LINKY CAUSE EXPLOSION DETERMINATION OF HYDROPNEUMATIC ACCUMULATOR OF COACHWORK PRESS MACHINE OF MOLDING LINE ABSTRAKT:
VícePOZEMNÍ STAVITELSTVÍ I
POZEMNÍ STAVITELSTVÍ I Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
VícePATENTOVÝ SPIS ČESKÁ A SLOVENSKÁ FEDERATIVNÍ REPUBLIKA 16. 10. 87 FR 87/8714323 FEDERÁLNÍ ÚŘAD PRO VYNÁLEZY. (11) Číslo dokumentu:
PATENTOVÝ SPIS (11) Číslo dokumentu: 277 578 ČESKÁ A SLOVENSKÁ FEDERATIVNÍ REPUBLIKA (19) (21) Číslo přihlášky: 6852-88 (22) Přihlášeno: 17. 10. 88 (30) Právo přednosti: 16. 10. 87 FR 87/8714323 (40) Zveřejněno:
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceVýrobky válcované za tepla z jemnozrnných svařitelných konstrukčních ocelí termomechanicky válcované. Technické dodací podmínky
Výrobky válcované za tepla z jemnozrnných svařitelných konstrukčních ocelí termomechanicky válcované. Technické dodací podmínky Způsob výroby Dodací podmínky ČS E 10025 4 září 2005 Způsob výroby volí výrobce..
VíceMn max. P max. Mezní úchylky pro rozbor hotového výrobku % hmot. Označení oceli Pevnostní vlastnosti Zkouška rázem v ohybu
Bezešvé ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení - technické dodací podmínky. Část 1 - Trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při okolní teplotě. Způsob výroby a dodávaný stav Chemické
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceSTAVEBNÍ PŘIPRAVENOST UŽIVATELSKÝ A MONTÁŽNÍ NÁVOD ATHOS
763 64 Spytihněv č.p. 576, okres Zlín tel.:+420 577 110 311, fax:+420 577 110 315 teiko@teiko.cz; www.teiko.cz zelená linka 800 100 050 STAVEBNÍ PŘIPRAVENOST UŽIVATELSKÝ A MONTÁŽNÍ NÁVOD ATHOS SPRCHOVÝ
VíceVýztužné oceli a jejich spolupůsobení s betonem
Výztužné oceli a jejich spolupůsobení s betonem Na vyztužování betonových konstrukcí používáme: a) výztuž betonářskou definovanou jako vyztuž nevyvozující předpětí v betonu. Vyrábí se v různých tvarech
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceZahraničný obchod Slovenskej republiky v roku 2004.
Zahraničný obchod Slovenskej republiky v roku 2004. Hrubý domáci produkt medziročne vzrástol o 5,9 % a dosiahol úroveň 826,5 mld. Sk v bežných cenách. Počet nezamestnaných poklesol o 4,3 %, miera nezamestnanosti
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VícePrognóza vývoja ekonomiky SR v roku 2017 z pohľadu NBS
Prognóza vývoja ekonomiky SR v roku 2017 z pohľadu NBS 20. ročník ekonomickej konferencie SOPK Slovenská obchodná a priemyselná komora Očakávaný vývoj slovenskej ekonomiky v roku 2017 Hotel SHERATON, Bratislava
Vícev y d á v a m m e t o d i c k é u s m e r n e n i e:
č. 6226/2013 V Bratislave dňa 7. augusta 2013 Metodické usmernenie k zmenám v povinnosti platiť školné v zmysle zákona č. 131/2002 Z.z. o vysokých školách a o zmene a doplnení niektorých zákonov v znení
VíceÚRAD PRÁCE, SOCIÁLNYCH VECÍ A RODINY BANSKÁ ŠTIAVNICA ODDELENIE INFORMATIKY A ŠTATISTIKY A. T. Sytnianskeho 1180, Banská Štiavnica
ÚRAD PRÁCE, SOCIÁLNYCH VECÍ A RODINY BANSKÁ ŠTIAVNICA ODDELENIE INFORMATIKY A ŠTATISTIKY A. T. Sytnianskeho 1180, 969 58 Banská Štiavnica Informácia o vývoji nezamestnanosti na území okresu a mesta Žiar
VíceTechnologické procesy (Tváření)
Otázky a odpovědi Technologické procesy (Tváření) 1) Co je to plasticita kovů Schopnost zůstat neporušený po deformaci 2) Jak vzniká plastická deformace Nad mezi kluzu 3) Co jsou to dislokace Porucha krystalové
VíceAnalýza dynamiky pádu sportovní branky, vč. souvisejících aspektů týkajících se materiálu
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická katedra řídicí techniky Technická 2, 166 27 Praha 6 13. listopadu 2009 Analýza dynamiky pádu sportovní branky, vč. souvisejících aspektů týkajících
VíceZÁKLADY DEGRADAČNÍCH PROCESŮ
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava ZÁKLADY DEGRADAČNÍCH PROCESŮ (název předmětu, studijní opory) učební text / scénáře / testy Stanislav Lasek Ostrava 2013 Recenze: Ing. Martin Kraus, Ph.D.
VíceVliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva
Vliv opakovaných extrémních zatížení na ohybovou únosnost zdiva Doc. Ing. Daniel Makovička, DrSc. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, 166 08 Praha 6, Šolínova 7 Ing. Daniel Makovička, Jr. Statika a dynamika
VícePostupy. Druh oceli Chemické složení tavby hmotnostní % a) Značka Číselné označení. Mn P max. S max 0,40-1,20 0,60-1,40
Svařované ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení Technické dodací podmínky Část 4: Elektricky svařované trubky z nelegovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při nízkých teplotách. Způsob výroby
VíceTECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST
TECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST 2011 Bc. Miroslav Zajíček Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Kolejová vozidla procházejí
VíceEXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI
19. Betonářské dny (2012) Sborník Sekce: Výzkum a technologie 2 ISBN 978-80-87158-32-6 EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI David Horák 1 Hlavní autor
VíceÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ seminář 27.10.2006. Degradace nízkolegovaných ocelí v. abrazivním a korozivním prostředí
ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ seminář 27.10.2006 Degradace nízkolegovaných ocelí v abrazivním a korozivním prostředí ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ seminář 27.10.2006 Odborný Curiculum Vitae Curiculum Vitae Michal Černý - 29.
VíceFSI analýza brzdového kotouče tramvaje
Konference ANSYS 2011 FSI analýza brzdového kotouče tramvaje Michal Moštěk TechSoft Engineering, s.r.o. Abstrakt: Tento příspěvek vznikl ze vzorového příkladu pro tepelný výpočet brzdových kotoučů tramvaje,
VíceRýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Dokumentácia na ponuku
NÁRODNÁ DIAĽNIČNÁ SPOLOČNOSŤ GEOCONSULT, spol. s r.o. inžiniersko projektová a konzultačná spoločnosť, Miletičova 21, P.O.Box 34, 820 05 Bratislava 25 Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Dokumentácia
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceDESTRUKTIVNÍ ZKOUŠKY SVARŮ I.
DESTRUKTIVNÍ ZKOUŠKY SVARŮ I. Mgr. Ladislav Blahuta Střední škola, Havířov-Šumbark, Sýkorova 1/613, příspěvková organizace Tento výukový materiál byl zpracován v rámci akce EU peníze středním školám -
VíceEVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL
DETAILNÍ STUDIUM SPECIFICKÝCH PORUŠENÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT PŘI VRYPOVÉ INDENTACI EVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL Kateřina Macháčková,
VíceObrázek č. 1: Skladba pražcového podloží
Autor: Veronika Libosvárová Článek vydán: 7. číslo magazínu GEOmail (říjen 2010) Společnost Tensar International uvedla prostřednictvím naší společnosti v roce 2008 na český trh trojosou monolitickou stabilizační
Vícekupujícího. Záruka se též nevztahuje na závady vzniklé použitím v podmínkách, které
DIANA skříň celošatní 1900x90421 č. 511 1 x1 x28 3,5x16mm 60 Rastex + krytka pant naložený 90 x2 H-lišta plastová 3 x1 6 x24 21 x12 imbus.klička kolík 8x35 3x20mm 28 x4 33 x1 40 x12 4,5x40mm + knopka 3x25mm
VíceNÁRODNÁ RADA SLOVENSKEJ REPUBLIKY VI. volebné obdobie N á v r h. na prijatie. uznesenia Národnej rady Slovenskej republiky
NÁRODNÁ RADA SLOVENSKEJ REPUBLIKY VI. volebné obdobie Číslo: PREDS-868/2014 1201 N á v r h na prijatie uznesenia Národnej rady Slovenskej republiky k vykonaniu kontroly hospodárenia s finančnými prostriedkami
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceOcelový tubusový stožár
Ocelový tubusový stožár Je v Evropě nejčastěji používaným typem stožáru pro větrnou elektrárnu. Stožáry mají výšku většinou 40 105m, výjimečně i více. V těchto délkách by je nebylo možné přepravovat a
VíceČeské dráhy, a.s. ČD V 5. Předpis. pro vzduchojemy železničních kolejových vozidel. Úroveň přístupu A
České dráhy, a.s. ČD V 5 Předpis pro vzduchojemy železničních kolejových vozidel Úroveň přístupu A České dráhy, a.s. ČD V 5 Předpis pro vzduchojemy železničních kolejových vozidel Schváleno rozhodnutím
VícePodstata plastů [1] Polymery
PLASTY Podstata plastů [1] Materiály, jejichž podstatnou část tvoří organické makromolekulami látky (polymery). Kromě látek polymerní povahy obsahují plasty ještě přísady (aditiva) jejichž účelem je specifická
Více(v mld. EUR) Export Import Saldo. Teritoriálna štruktúra zahraničného obchodu SR
Vývoj zahraničného obchodu v roku 2006 Vývoj zahraničného obchodu v roku 2006 Zo Slovenskej republiky sa v roku 2006 vyviezol tovar v celkovej hodnote 33,3 mld. EUR. V porovnaní s rokom 2005 sa vývoz zvýšil
VíceVYZTUŽOVÁNÍ STRUKTURY BETONU OCELOVÝMI VLÁKNY. ČVUT Fakulta stavební, katedra betonových konstrukcí a mostů, Thákurova 7, 166 29 Praha 6, ČR
VYZTUŽOVÁNÍ STRUKTURY BETONU OCELOVÝMI VLÁKNY Karel Trtík ČVUT Fakulta stavební, katedra betonových konstrukcí a mostů, Thákurova 7, 166 29 Praha 6, ČR Abstrakt Článek je zaměřen na problematiku vyztužování
VíceMateriály charakteristiky potř ebné pro navrhování
2 Materiály charakteristiky potřebné pro navrhování 2.1 Úvod Zdivo je vzhledem k velkému množství druhů a tvarů zdicích prvků (cihel, tvárnic) velmi různorodý stavební materiál s rozdílnými užitnými vlastnostmi,
VíceVLIV HLINÍKU, DUSÍKU A MODULU ODLITKU NA VZNIKU LASTUROVÝCH LOMŮ V OCELOVÝCH ODLITCÍCH
VLIV HLINÍKU, DUSÍKU A MODULU ODLITKU NA VZNIKU LASTUROVÝCH LOMŮ V OCELOVÝCH ODLITCÍCH Jaroslav ŠENBERGER a, Antonín ZÁDĚRA a, Zdeněk CARBOL b a) Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2896/2,
VíceODSAVAČE PAR OP TECHNICKÉ PODMÍNKY TPI 13-93. SYSTEMAIR a.s.
SYSTEMAIR a.s. Sídlo firmy: Oderská 333/5, 196 00 Praha 9 Kanceláře a sklad: Hlavní 826, 250 64 Hovorčovice Tel : 283 910 900-2 Fax : 283 910 622 E-mail: central@systemair @systemair.cz http://www.systemair.cz
VíceORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI
1. cvičení ORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI Podmínky pro uznání části Konstrukce aktivní účast ve cvičeních, předložení výpočtu zadaných příkladů. Pomůcky pro práci ve cvičeních psací potřeby a kalkulačka.
VícePrúdové elektródy (vonkajšie) sa pripoja na svorky C1, C2 a potenciálové (vnútorné) elektródy na svorky P1, P2.
Meranie uzemnenia a Meranie rezistivity pôdy Zostavil: Viliam Kopecký Použitá literatúra: - Texty uvedené v zborníkoch prednášok Celoslovenských seminárov elektrotechnikov, - Texty uverejnené na webe,
VíceBRUSKY. a) Brusky pro postupný úběr materiálu - mnoha třískami, přičemž pracují velkým posuvem a malým přísuvem.
BRUSKY Broušení je nejčastěji používanou dokončovací operací s ohledem geometrickou i rozměrovou přesnost a drsnost povrchu. Přídavek na opracování bývá podle velikosti obrobku a s ohledem na použitou
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceREKONSTRUKCE DRENÁŽNÍCH PRVKŮ SYPANÝCH HRÁZÍ VD SLUŠOVICE A VD BOSKOVICE
REKONSTRUKCE DRENÁŽNÍCH PRVKŮ SYPANÝCH HRÁZÍ VD SLUŠOVICE A VD BOSKOVICE 1. Úvod Petr Holomek Na sypaných přehradních hrázích je správně navržený a provedený drenážní systém jedním z nejdůležitějších prvků,
VíceVÝROBA ŘEZNÝCH NÁSTROJŮ S OTĚRUVZDORNÝMI TENKÝMI VRSTVAMI
VÝROBA ŘEZNÝCH NÁSTROJŮ S OTĚRUVZDORNÝMI TENKÝMI VRSTVAMI Ing. Josef Fajt, CSc. PILSEN TOOLS s.r.o., Tylova 57, 316 00 Plzeň, tel.: +420 378 134 005, e-mail: fajt@pilsentools.cz ANNOTATION The paper is
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA o inženýrskogeologickém průzkumu
GEOTECHNICKÝ ENGINEERING & SERVICE ZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA o inženýrskogeologickém průzkumu Název úkolu : Krchleby, rekonstrukce mostu ev. č. 18323-1 (most přes Srbický potok) Číslo úkolu : 2014-1 - 072 Odběratel
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceVLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU
68 XXXIV. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol VLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU Pavel Brabec 1, Celestýn Scholz 2 Influence
VíceRotující kotouče Drahomír Rychecký Drahomír Rychecký Rotující kotouče
Nabídka Kotouče bez otvoru Obecná úloha zde Volný kotouč zde Kotouč zatížený tahovým napětím na vnějším poloměru zde Kotouče s otvorem Obecná úloha zde Volný kotouč zde Kotouč zatížený tahovým napětím
VícePE potrubí. 2. kapitola. Výhody systému
2. kapitola PE potrubí Výhody systému potrubí bez recyklátu řádná certifikace včetně PAS 1075 systém potrubí a tvarovek od jednoho výrobce skladové zásoby a dostupnost potrubí 114 PE potrubní systémy Katalog
VíceCENNÍK za prístup do vysokotlakovej distribučnej siete a distribúciu plynu
SPP - distribúcia, a.s., Mlynské nivy 44/b, 825 11 Bratislava CENNÍK za prístup do vysokotlakovej distribučnej siete a distribúciu plynu ev. č. P/1/2012 (vydaný v zmysle Rozhodnutia Úradu pre reguláciu
VícePravidlá udeľovania ocenenia Cena rektora Slovenskej technickej univerzity v Bratislave v znení dodatku č. 1
Úplné znenie Smernice rektora číslo 6/2015-SR zo dňa 19. 05. 2015 Pravidlá udeľovania ocenenia Cena rektora Slovenskej technickej univerzity v Bratislave v znení dodatku č. 1 Dátum: 26. 09. 2016 Slovenská
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceFyzikální praktikum 1
Fyzikální praktikum 1 FJFI ČVUT v Praze Úloha: #2 Měření modulu pružnosti v tahu a ve smyku Jméno: Ondřej Finke Datum měření: 15.12.2014 Kruh: FE Skupina: 4 Klasifikace: 1. Pracovní úkoly (a) DÚ: V domácí
VíceSpotreba tepla a náklady na ústredné kúrenie (ÚK) a ohrev teplej úžitkovej vody (TÚV) v kwh a finančnom vyjadrení za posledných päť rokov ( )
Spotreba tepla a náklady na ústredné kúrenie (ÚK) a ohrev teplej úžitkovej vody (TÚV) v kwh a finančnom vyjadrení za posledných päť rokov ( ) Vývoj spotreby tepla na ÚK v kwh: V roku pre potreby ústredného
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceStrojní, nástrojařské a brusičské práce broušení kovů. Základní metody broušení závitů
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: PRA- NAS 3.roč Antonín Dombek 26.10.2012 Název zpracovaného celku: Strojní, nástrojařské a brusičské práce broušení kovů Základní metody broušení závitů Závity lze brousit
VíceTechnologický postup Realizace staveb z gabionových svařovaných stavebních konstrukcí
R&K Gabion s.r.o. Jezdecká 1913/3 Bruntál 792 01 Ič:278 45 991 Dič:CZ27845991 www.rkgabion.cz email: info@rkgabion.cz Technologický postup Realizace staveb z gabionových svařovaných stavebních konstrukcí
VíceKatalog odběrových zařízení a vzorkovačů OCTOPUS Verze 11.1.
Katalog odběrových zařízení a vzorkovačů OCTOPUS Verze 11.1. Vážení zákazníci, představujeme Vám katalog odběrových zařízení a vzorkovačů řady Octopus a Octopus Mini, určené pro odběr vzorků kapalin, většiny
VíceROVNOMERNÉ DAŇOVÉ ODPISY od ROK
ROVNOMERNÉ DAŇOVÉ ODPISY od 1.1.2012 1. ROK Spoločnosť zakúpila automobil v cene 48000 EUR, zaradí ho do 1. odpisovej skupiny, rozhodne sa ho odpisovať rovnomerne. Vypočítaný ročný daňový odpis je 12000
VíceZpracování průzkumu návštěvnosti na komunikacích Krásná - Lysá hora a Trojanovice - Pustevny
Zpracování průzkumu návštěvnosti na komunikacích Krásná - Lysá hora a Trojanovice - Pustevny Zpráva pro veřejnost za rok 212 Zpracovali: Bc. Eva Jirásková, Mgr. David Zahradník, RNDr. Marek Banaš, Ph.D.
VíceIndividuálna účtovná závierka zostavená podľa Medzinárodných štandardov pre finančné výkazníctvo (IFRS) v znení prijatom Európskou úniou
Slovenská pošta, a. s. Individuálna účtovná závierka zostavená podľa Medzinárodných štandardov pre finančné výkazníctvo (IFRS) v znení prijatom Európskou úniou za rok končiaci sa 31. decembra 2017 Bratislava,
VíceMechanika hornin. Přednáška 2. Technické vlastnosti hornin a laboratorní zkoušky
Mechanika hornin Přednáška 2 Technické vlastnosti hornin a laboratorní zkoušky Mechanika hornin - přednáška 2 1 Dělení technických vlastností hornin 1. Základní popisné fyzikální vlastnosti 2. Hydrofyzikální
VíceObrázok 1. Porovnanie počtu hlásení v systéme RAPEX v jednotlivých rokoch
Príloha č. 3 Výsledky RAPEX RAPEX (Rýchly informačný systém Spoločenstva, Community Rapid Information System) zabezpečuje výmenu informácií o nebezpečných výrobkoch nepotravinového charakteru medzi Európskou
VíceAktivní řízení anulárního proudu radiálním syntetizovaným proudem
Aktivní řízení anulárního proudu radiálním syntetizovaným proudem Zuzana Broučková Vedoucí práce: prof. Ing. Pavel Šafařík, CSc., Ing. Zdeněk Trávníček, CSc. Abstrakt Tato práce se zabývá experimentálním
VíceMendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně
Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně Bobtnání dřeva Fyzikální vlastnosti dřeva Protokol č.3 Vypracoval: Pavel Lauko Datum cvičení: 24.9.2002 Obor: DI Datum vyprac.: 10.12.02 Ročník: 2. Skupina:
VíceŠtěrbinové a krabicové žlaby ACO MODULAR
Štěrbinové a krabicové žlaby CO MODUR Odvodňovací systémy CO z nerez oceli Katalog výrobků CO Štěrbinové a krabicové žlaby CO MODUR Štěrbinový žlab CO MODUR 20 Krabicový žlab CO MODUR Krabicový žlab CO
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceVENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI/2 1600 až 2500 oboustranně sací
Katalogový list Strana: 1/9 VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI/2 1600 až 2500 oboustranně sací Hlavní části: 1. Spirální skříň 6. Spojka 2. Oběžné kolo 7. Chladící kotouč 3. Sací komora 8. Elektromotor 4. Hřídel
VíceNÁVOD K POUŽITIU NÁVOD K POUŽITÍ
NÁVOD K POUŽITÍ 1. VŠEOBECNÉ INFORMACE Všechny expanzní a tlakové nádoby s vyměnitelnou membránou jsou vyrobeny firmou AQUAPRESS s.r.l a vyhovují bezpečnostním požadavkům Směrnice Evropského parlamentu
VíceSERVISNÁ ZMLUVA č.11-eps-2012
SERVISNÁ ZMLUVA č.11-eps-2012 na komplexnú technickú starostlivosť pre zabezpečenie nepretržitej prevádzky zariadenia systému EPS uzavretá podľa 536 a nasl. a 591 a nasl. Obchodného zákonníka medzi: Zhotoviteľ:
VíceÚvodná strana IS ZASIELKY Prvky úvodnej stránky:
IS ZASIELKY 2.0 Obsah Úvodná strana IS ZASIELKY... 3 Prvky úvodnej stránky:... 3 IMPORT Údajov... 4 Zápis zásielky... 5 Miesto určenia... 5 Poznámka... 5 1. Miesto určenia Zápis zásielky... 6 2. Skupina
VíceVyhodnocení korozního stavu potrubí II. březovského vodovodu
Vyhodnocení korozního stavu potrubí II. březovského vodovodu Ing. Ladislav Prokop Brněnské vodárny a kanalizace, a.s. Úvod II. březovský vodovod byl vybudován a zprovozněn v roce 1976 jako logické pokračování
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
Více9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách
9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách 9.1 Všeobecně 9.1.1 Rozsah platnosti Tato kapitola normy se zabývá spřaženými stropními deskami vybetonovanými do profilovaných plechů, které
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceBeton. Be - ton je složkový (kompozitový) materiál
Fakulta stavební VŠB TUO Be - ton je složkový (kompozitový) materiál Prvky betonových konstrukcí vlastnosti materiálů, pracovní diagramy, spolupůsobení betonu a výztuže Nejznámějším míchaným nápojem je
VícePřetváření a porušování materiálů
Přetváření a porušování materiálů Přetváření a porušování materiálů 1. Viskoelasticita 2. Plasticita 3. Lomová mechanika 4. Mechanika poškození Přetváření a porušování materiálů 2. Plasticita 2.1 Konstitutivní
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceSvětlo v multimódových optických vláknech
Světlo v multimódových optických vláknech Tomáš Tyc Ústav teoretické fyziky a astrofyziky, Masarykova univerzita, Kotlářská 2, 61137 Brno Úvod Optické vlákno je pozoruhodný fyzikální systém: téměř dokonalý
VíceNávrh postupu pre stanovenie počtu odborných zástupcov na prevádzkovanie verejných vodovodov a verejných kanalizácií v správe vodárenských spoločnosti
1 Návrh postupu pre stanovenie počtu odborných zástupcov na prevádzkovanie verejných vodovodov a verejných kanalizácií v správe vodárenských spoločnosti Oprávnenie prevádzkovať verejný vodovod alebo verejnú
Více6. Měření veličin v mechanice tuhých a poddajných látek
6. Měření veličin v mechanice tuhých a poddajných látek Pro účely měření mechanických veličin (síla, tlak, mechanický moment, změna polohy, rychlost změny polohy, amplituda, frekvence a zrychlení mechanických
VíceStanovení profilu tekutého jádra při plynulém odlévání oceli metodou radioaktivních indikátorů Mayer Jiří, Rosypal František VÚHŽ,a.s.
Stanovení profilu tekutého jádra při plynulém odlévání oceli metodou radioaktivních indikátorů Mayer Jiří, Rosypal František VÚHŽ,a.s.,739 51 Dobrá Technologie plynulého odlévání oceli je složitý ťyzikálně-ehemický
VícePOPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ <H) ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA ( 1» ) <B1) ÚAADPROVYNALEZY A OBJEVY
ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA ( 1» ) POPIS VYNALEZU K AUTORSKÉMU OSVĚDČENÍ 255287
VíceCVIČENÍ č. 3 STATIKA TEKUTIN
Rovnováha, Síly na rovinné stěny CVIČENÍ č. 3 STATIKA TEKUTIN Příklad č. 1: Nákladní automobil s cisternou ve tvaru kvádru o rozměrech H x L x B se pohybuje přímočarým pohybem po nakloněné rovině se zrychlením
Více