VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Transkript

1 VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING HNACÍ ÚSTROJÍ ADOVÉHO TYVÁLCOVÉHO ZÁŽEHOVÉHO MOTORU POWERTRAIN OF IN-LINE FOUR-CYLINDER SPARK IGNITION ENGINE BAKALÁSKÁ PRÁCE BACHELOR S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR MARTIN MAUGA PROF.ING. VÁCLAV PÍŠTK, DRSC. BRNO 008

2 Abstrakt Martin Mauga Hnací ústrojí adového tyválcového zážehového motoru BP, ÚADI, 008, str. 40, obr.. Dle daného vrtání válce, zdvihu a ideálního indikátorového diagramu budeme zjišovat maximální tlak ve válci a dále navrhovat rozmry pístní skupiny ( pístu a pístního epu) a také ojnice. Pak budeme provádt pevnostní výpoet horního oka ojnice dle daných výpot a to pro zvolený materiál ojnice. Zvolený materiál nakonec vyhodnotíme zda je pro navrhovanou ojnici vhodný. Klíová slova: vrtání, zdvih, ideální indikátorový diagram, maximální tlak, píst, pístní ep, ojnice. Abstract Martin Macuga Power train of in-line four-cylinder spark ignition engine BT, IAE, 008, 40 pp., figs. According to given to cylinder diameter, stroke and ideal indicator diagram we will investigate with maximum cylinder pressure and further design for proportions piston insider ( piston and piston - pin) as well as piston rod. Then shall do strength calculation upper connecting-rod eye according to given to calculations namely for the select material of piston rod. In the end we evaluate the select material whether is for suggested piston rod fit. Keywords: cylinder diameter, stroke, ideal indicator diagram, maximum cylinder pressure, piston, piston pin, piston rod - -

3 Bibliografická citace VŠKP MAUGA, M. Hnací ústrojí adového tyválcového zážehového motoru. Brno: Vysoké uení technické v Brn, Fakulta strojního inženýrství, s. Vedoucí bakaláské práce prof. Ing. Václav Píštk, DrSc. - -

4 estné prohlášení Prohlašuji, že jsem tuto diplomovou práci vypracoval samostatn, pod vedením vedoucího bakaláské práce pana Prof. Ing. Václava PÍŠTKA, DrSc a s použitím uvedené literatury. V Brn dne 8. dubna 008 Martin Mauga - 3 -

5 Podkování Za úinnou podporu a obtavou pomoc, cenné pipomínky a rady pi zpracování diplomové práce tímto dkuji vedoucímu diplomové práce panu Prof. Ing. Václavovi PÍŠTKOVI, DrSc

6 Obsah.Úvod...6. Návrh indikátorového diagramu Výpoet maximálního tlaku ve válci Návrh základních rozmr a hmotnosti pístní skupiny Návrh základních rozmr pístu a pístního epu Pibližné stanovení hmotnosti pístní skupiny Návrh základních rozmr ojnice a pevnostní kontrola horního oka ojnice Návrh základních rozmr ojnice Pevnostní kontrola horního oka ojnice Výsledný mrný tlak Naptí ve vnjším a vnitním vlákn Namáhání oka ojnice setrvanou silou Namáhání oka ojnice silou od tlaku plyn Bezpenost ojnice vi mezi kluzu Kontrola na únavu Závr Seznam použitých zdroj Seznam použitých symbol

7 . Úvod Automobil pro bakaláskou práci ŠKODA Favorit B Obr.. Škoda Favorit B [6] Druh motoru tydobý, zážehový, s rozvodem OHV Poet válc 4 Uspoádání válc v ad Zdvihový objem válc 89 cm 3 Vrtání 75,5 mm Zdvih 7,0mm Kompresní pomr 9,7: Jmenovité otáky 5500 min - Kompresní tlak nový motor,0,5 MPa Píprava smsi jednobodové vstikování Bosch MonoMotronic Poadí zapalování,3,4, Chlazení nízkotuhnoucí kapalinou, cirkulace erpadlem, regulace automatická Mazání tlakové obžné s plnoprtokovým istiem oleje Obr.. Motor ŠKODA Favorit B [7] - 6 -

8 Obr.3 innost tydobého zážehového motoru [8]. Návrh indikátorového diagramu Obr.. Ideální indikátorový p-v diagram - 7 -

9 Obr.. Skutený ( reálný ) indikátorový p-v diagram [8] 3. Výpoet maximálního tlaku ve válci Urení zdvihového objemu: V Z π. D 4 L () 0, V π Z 0,07 3,34 0 m 3 4 Urení kompresního objemu: VZ + V V K K 9,7 V K VZ 8,7 () 4 3, VK 3, m 3 9,7-8 -

10 Urení maximálního tlaku ve válci: Z indikátorového diagramu vyplývá, že mezi body a probíhá adiabatický dj pro který platí následující vzorec: p p κ V κ κ p V p V V (3) Známé hodnoty: Poissonova konstanta,4 barometrický tlak p b p Pa kompresní tlak p p max Celkový objem: V V Z + V K (4) V 3, , ,59393 m 3 0 Kompresní objem: V V K (5) 5 V 3,70508 m 3 0 Ze vztahu (3) uríme p p χ V χ V p (6) 4 ( 3, ) 5,4 ( 3, ), p 40706, 9Pa, MPa Z indikátorového diagramu vyplývá, že mezi body a 3 probíhá izochorický pívod tepla a pro výpoet maximálního tlaku ve válci potebuji znát práv pivedené teplo mezi body a 3 pi jednom cyklu: Q m pa H u (7) - 9 -

11 Hmotnost vzduchu ( Uríme ze stavové rovnice ): m v p V r T (8) , m 3 v 0,470 0 kg 87, 93,5 Hmotnost paliva: m pa m v (9) λ λ s 0, m pa,64 0, 4,7 kg Dosadím hmotnost paliva m pa a spodní výhevnost paliva H u ( která je pro zážehový motor 43, MJ/kg ) do rovnice (7): Q m p H u (0) 5 6 Q, , 0 40, 9J U zážehových motor se využije asi 3% tepla z celkového pivedeného tepla ili: Q Q 0,3 40,9 0,3 365, 0984J 3 Výpoet maximálního tlaku ve válci: Q3 p p p κ () ( ) 3 max V k 6 365,0984 pmax, , (,4 ) ,5Pa 6, MPa - 0 -

12 4. Návrh základních rozmr a hmotnosti pístní skupiny 4. Návrh základních rozmr pístu a pístního epu Obr. 4. Píst zážehového motoru [] Doporuené meze základních rozmr pístu a pístního epu dle Tab. 4.: Tab. 4. Doporuené meze základních rozmr [] veliina zážehový motor [%D] Hodnoty pro vrtání D 75,5mm ØD 00 75,5 Hp ,95 05,7 Hk ,75 5,85 Ho 40 30, H 85 64,75 Hm 6 0 4,53 7,55 Hm 3 6,65 4,53 ØD 5 8 8,875, ,775 5,85 - -

13 Název jednotlivých veliin: ØD prmr pístu Hp výška pístu Hk kompresní výška pístu Ho vzdálenost mezi nálitky pro pístní ep Hm výška prvního mstku Hm výška druhého mstku ØD prmr pístního epu Hpl výška plášt pístu Da vnjší prmr pístního epu Di vnitní prmr pístního epu Obr. 4. Hlavní rozmry pístu [] Obr. 4.3 Další rozmry pístu [] - -

14 Doporuené meze základních rozmr pístu a pístního epu dle graf Hp 56 9 mm Obr. 4.4 Výška pístu H p v závislosti na vrtání válce D [] Hk 9 47 mm Obr. 4.5 Kompresní výška pístu H k v závislosti na vrtání válce D [] - 3 -

15 Obr. 4.6 Výška plášt pístu H pl v závislosti na vrtání válce D [] Hpl 8 44 mm Obr. 4.7 Výška prvního mstku pístu H m v závislosti na vrtání válce D [] Hm 5,9 8, mm - 4 -

16 Obr. 4.8 Vzdálenost el nálitk pro pístní ep H o v závislosti na vrtání válce D [] Ho 35 mm Obr. 4.9 Výška druhého mstku pístu H m v závislosti na vrtání válce D [] Hm 3, 3,55 mm - 5 -

17 Obr. 4.0 Vnjší D a a vnitní prmr D i pístního epu v závislosti na vrtání válce D [] Di,5 6,5 mm Da 8,5 mm Tabulkou a grafy jsou pedepsány urité rozmezí jednotlivých rozmr pístu a pístního epu dle tchto rozmezí volím rozmry pístu a pístního epu takto: Tab 4. Zvolené hodnoty pístních rozmr veliina zvolené hodnoty [mm] ØD 75,5 Hp 80 Hk 45 Ho 3 H 65 Hm 7 Hm 3 ØD 0 5 Hpl 40 Di Da 0-6 -

18 4. Pibližné stanovení hmotnosti pístní skupiny Známé hodnoty: hustota oceli oceli 7850 kg/m 3 hustota hliníku Al 700 kg/m 3 Pibližná hmotnost pístu Obr. 4. Názorný výpoet hmotnosti hmotnost plného pístu válec Ød p 75,5 mm h p 80 mm m p p π d ρ Al V p ρ Al hp () 4 m p π 0, ,080 0,96703 kg - 7 -

19 Hmotnost válce válec Ød V 50 mm h V 75 mm m V V π d ρ Al VV ρ Al hv (3) 4 mv π 0, ,075 4 Hmotnost válce válec Ød V 0 mm h V,75 mm 0,3976kg m V π dv Al VV ρ Al hv ρ (4) 4 mv π 0, , ,063 kg Pibližná hmotnost pístního epu m m ( Da Di ) h π ρ oc V ρoc (5) 4 π ( 0,00 0,0 ) 0,0755 0, 96 kg Stanovení pibližné hmotnosti pístní skupiny Pi výpotu hmotnosti pístu jsem zanedbal vybrání pro pístní kroužky a rzná zkosení hran pro zjednodušení výpotu. m + celk m p mv mv m (6) mcelk 0, ,3976 0, ,96 0,66695 kg - 8 -

20 5. Návrh základních rozmr ojnice a pevnostní kontrola horního oka ojnice 5. Návrh základních rozmr ojnice Obr.5. Ojnice a základní rozmry ojnice [] Tab. 5. Doporuených hodnot a zvolených pomr [] Doporuené hodnoty ØD - vrtání válce motoru volím pomry ØD 75,5 mm T/D 0,6 0,3 0,8 Loj/D,7,3,8 ØDH/D 0,8 0,5 0,5 ØDH/ØDH,5,5 ØDD/D 0,6 0,75 0,64 ØDD/ØDD,5,6 HH/D 0,35 0,38 0,38 HD/D 0,40 0,45 0,4 to [mm] 0 5 mm to [mm] mm - 9 -

21 Jednotlivé rozmry ojnice dle zvolených pomr Šíka díku ojnice T 0, 8 D (7) T 0,8 0,0755 0, 04m volím T 0,0 m Délka ojnice L oj, 8 D (8) L oj,8 0,0755 0, 359m volím L oj 0,36 m Vnitní prmr oka ojnice D H 0, 5 D (9) D H 0,5 D 0,5 0,0755 0, 03775m volím D H 0,038 m Vnjší prmr oka ojnice D H, 5 DH (0) DH,5 DH,5 0,038 0, 057m volím D H 0,057 m Vnitní prmr hlavy ojnice D D 0, 64 D () D D 0,64 D 0,64 0,0755 0, 0483m volím D D 0,049 m Vnjší prmr hlavy ojnice D D, 6 D () D D,6 D,6 0,049 0, 05684m volím D D 0,057 m Šíka oka ojnice H H 0, 38 D (3) H H 0,38 D 0,38 0,0755 0, 0869m volím H H 0,09 m - 0 -

22 Šíka hlavy ojnice H D 0, 4 D (4) H D 0,4 D 0,4 0,0755 0, 037m volím H D 0,03 m Obr. 5. Souasná ešení ojnic tydobých motor [] 5. Pevnostní kontrola horního oka ojnice Obr. 5.3 Ojniní oko [] - -

23 5.. Výsledný mrný tlak Volím materiál pouzdra bronz pro který platí: b,8.0-5 K -. souinitel lineární tepelné roztažnosti E b,5.0 5 MPa. modul pružnosti v tahu volím materiál ojnice ocel 34 s obsahem C v % (0,7 až 0,35) pro kterou platí: o,0.0-5 K -. souinitel lineární tepelné roztažnosti E o,.0 5 MPa. modul pružnosti v tahu pesah pouzdra pro bronz e (0,0 až 0,06) mm volím e 0,0 mm ohev oka t (00 až 50) K - volím t 30 K - Zvtšení pesahu pouzdra v dsledku ohátí e t et ( α α ) d t (5) b 0,04 30 O 5 5 (,8 0,0 0 ) 0, m Výsledný mrný tlak ( mezi povrchem pouzdra a ojnice v ohátém stavu ) c o o o D + d (6) D d c o 0,057 0, ,04 0,04 3,37576 c p d + d (7) d d c p 0,04 0,04 + 0,038 0,038 0,05 Poissonova íslo materiálu 0,3 p e + et c o + µ c p µ d + Eo Eb (8) - -

24 0, , p 6068, 9Pa 3, ,3 0,05 0,3 0,04 +, 0,5 0 p, 607MPa 5.. Naptí ve vnjším a vnitním vlákn Vnjší vlákno a: d (9) d a p Do 0,04 a ,06Pa 9, 9870MPa 0,057 0,04 Vnitní vlákno i: Do + d i p (30) Do d 0, ,04 i ,06Pa 4, 6097MPa 0,057 0,04 Dovolené naptí je: ( 00 ) MPa dov 50 Naptí ve vnjším a vnitním vlákn je výrazn nižší než dovolené naptí a tudíž je pevnostní kontrola splnna

25 5..3 Namáhání oka ojnice setrvanou silou Obr. 5.4 a) Prbhy zatížení a naptí v ojniním oku, b) prbh naptí ve vnjších vláknech, c) ve vnitních vláknech [] Oko ojnice je zatžováno setrvanou silou F sp. Pro výpoet naptí vyvolané touto silou Nahrazujeme oko ojnice ( bez ložiskového pouzdra ) modelem, siln zakiveným prutem kruhového tvaru o polomru r s vetknutím v bod 0 prezu I-I. [] Zakivený prut je zobrazen na následujícím obrázku. Obr. 5.5 Model siln zakiveného kruhového prutu [] - 4 -

26 Polomr tžišt píného prezu modelu siln zakiveného prutu kruh. tvaru Z konstrukního hlediska volím úhel zakotvení ojniního oka z 30 r Do d + (3) 4 r 0, ,04 0,0475 m 4 Pi úhlu zakotvení ojniního oka z > 90 je v prezu I-I as > is Velikost setrvané síly posuvných hmot pístní skupiny Hmotnost pístní skupiny vetn pístního epu: m celk 0,66695 kg Polomr zalomení klikové hídele: L r k (3) rk 0,07 0,036 m Délka ojnice: l o 0,36 m Ojniní pomr: r l k λ (33) o r l o 0,036 0,65 0,36 k λ u souasných motor λ ( 0, 0,3) Maximální úhlová rychlost otáení klikové hídele ω max π n max (34) ω π 9, ,96 s - max - 5 -

27 Výsledná setrvaná síla sp max ( ) F m r ω + λ (35) celk k Fsp 0, , ,96 ( + 0,65) 0075, 4 N Výpoet silových úink ( empirickými vztahy ) ( 0, ,097) os Fsp r z M ϕ (36) M os ( 0, ,097) 0075,4 0,0475 M os 3, 963Nm F nos F sp ( 0,57 0, ϕ ) 0008 z (37) ( 0,57 0, ) 475, N F nos 0075,4 3 Výpoet dle získaných vztah pro prez I-I ešením rovnic statické rovnováhy uvolnného prvku kivého prutu M S M S os nos ( cosϕ ) 0,5 F r ( sinϕ cosϕ ) M + F r (38) z sp z ( cos30) 0,5 0075,4 0,0475 ( sin30 cos30) 3, ,3 0,047 z M S 9, 35347Nm F ns F ns nos z sp ( sinϕ cosϕ ) F cosϕ + 0,5 F (39) z z ( sin30 cos30) 475,3 cos30 + 0,5 0075,4 F ns 4066, 34N - 6 -

28 Normálová naptí ve vnjším a vnitním vlákn ešeného prezu I-I Šíka prezu oka Do d h (40) 0,057 0,04 h 0,0075 m Píný prez oka ojnice S o Do d a (4) S o 0,057 0,04 0,09 0,00075 Prez pouzdra oka ojnice S p d d a (4) 0,04 0,038 S p 0,09 0, m Z podmínky, že prodloužení oka i pouzdra ojnice v prezu I-I jsou stejná platí z Hookova zákona: Výpoet konstanty vyjadující podíl normálové síly F ns penášené okem ojnice ve vztahu k penosu ložiskovým pouzdrem oka: k E o o ( k ) Fns S E b F S b ns (43) k E S o o (44) Eo So + Eb Sb k, 0, 0 0, , ,5 0 0, ,

29 Výsledná normálová naptí 6 r + h as M S + k Fns h ( r h) (45) + a h as 6 0, ,0075 9, , , ,34 ( 0, ,0075) 0,09 0, 0075 as ,Pa 8, 34943MPa 6 r + h is M S + k Fns h ( r h) (46) a h is 6 0, ,0075 9, , , ,34 ( 0,0475 0,0075) 0,09 0, 0075 is ,73Pa 7, 7546MPa 5..4 Namáhání oka ojnice silou od tlaku plyn Maximální tlak plyn ve válci je p max 6, MPa plocha válce S D π 4 (47) 0,0755 S π 0, m 4-8 -

30 Velikost síly od tlaku plyn F p p max S (48) F p , , 858N Obr. 5.6 Namáhání oka ojnice silou od tlaku plynu [] Tab. 5. Hodnoty souinitel a, a dle velikost z [] Volba souinitel a,a Dle úhlu zakotvení oka v díku ojnice z 30 volím a 0,0085 a -0,0030 Velikost normálové síly v prezu 0-0 F not Fp a (49) F not 0, ,858 4, 59N - 9 -

31 Velikost ohybového momentu v prezu 0-0 M ot Fp r a (50) M ot 0, ,858 0,0475, 04Nm Výpoet J: J π 4 ϕ z sinϕ z cosϕ z (5) J,6893 π 4 sin,6893 cos,6893 0,054 Velikost ohybového momentu v prezu I-I M t Fp r a + a z J π ( cosϕ ) (5) M t 84,858 0,0475 0, , π Velikost normálové síly v prezu I-I ( cos30) 0,054 6, Nm F nt Fp a cosϕ z + J π (53) F nt 84,858 0,0085 cos30 + 0,054 8, 7955N π

32 Normálové naptí ( vyvolané tlakovou silou ve vnjších vláknech oka ojnice ) 6 r + h at M t + k Fnt h ( r h) (54) + a h at ( 6,4705) 6 0, ,0075 0, , ,7955 ( 0, ,0075) 0,09 0, 0075 at ,Pa 5, 95089MPa 6 r + h it M t + k Fnt h ( r h) (55) a h it ( 6,4705) 6 0, ,0075 0, , ,7955 ( 0,0475 0,0075) 0,09 0, 0075 it ,0Pa 78, 336MPa Únavové namáhání Maximální naptí cyklu (na vnjším prmru): max a + as (56) 9, ,34943 max,333mpa min a + at (57) min 9,9870 5,95089,9689MPa - 3 -

33 Maximální naptí cyklu (na vnitním prmru): max i + it (58) 4, ,336 max 0,9433MPa min i + is (59) min 4,6097 7,7546 9,49MPa Maximální naptí v oku ojnice max max 0,9433MPa Materiál ojnice je 34 pro který platí: R m 650MPa R e 450MPa 5..5 Bezpenost ojnice vi mezi kluzu R e k k (60) max k k 450 0,9433 3, Kontrola na únavu Mez únavy vzorku 0, 5 (6) co R m co 0, MPa - 3 -

34 Souinitel povrchu 0,65 Rm ka 4,5 (6) MPa k a 4,5 0,65 ( 650) 0, 8 Souinitel velikosti 0,07 a k b,4 (63) mm k b,4 0,07 ( 9) 0, 865 Souinitel zatížení k c Souinitel teploty k d,0 Souinitel spolehlivosti k e 0,84 Souinitel dalších vliv k f Mez únavy reálné souásti c k k k k k k (64) a b c d e f co c 0,8 0,865,0 0, , 975MPa Amplituda naptí max min a (65) 0, ,49 a 75, 034MPa

35 Stední naptí max + min m (66) 0,9433 9,49 m 45, 9009MPa Bezpenost vi únav dle Goodmana k a + c R m m (67) k 75, ,975 45, ,4-34 -

36 6. Závr Pro dané zadání jsem si zvolil osobní automobil Škoda Favorit 78, 36 B.Na internetu jsem si vyhledal potebné informace podle kterých bylo možné zjistit maximální tlak ve válci pomocí ideálního indikátorového p-v diagramu. Jedny z nejdležitjších hodnot jsou vrtání válce,,d a zdvih,,l. Podle tchto hodnot jsem v další ásti práce mohl zvolit základní rozmry pístu a také pibližnou hmotnost pístní skupiny. Stejn jsem pak postupoval i u rozmr ojnice. Nemén dležitou ástí je také pevnostní kontrola horního oka ojnice, která se provádí výpotem výsledného mrného tlaku mezi povrchem pouzdra a ojnice v ohátém stavu, dále namáháním oka ojnice setrvanou silou a poslední ástí je namáhání oka ojnice silou od tlaku plyn. Materiál pouzdra jsem zvolil bronz a materiál ojnice dle strojírenských tabulek ocel 34 s obsahem C v % (0,7 až 0,35) což je konstrukní ocel vhodná pro výrobu ojnic. Pevnostní kontrola pro tento materiál byla splnna a tudíž je zvolený materiál možno použít pro výrobu ojnice

37 7. Seznam použitých zdroj Literární zdroje [] Rauscher, J., Roníkový projekt (studijní opory), Brno, 54 s. [] Macek J., Suk B.: Spalovací motory I, Vydavatelství VUT 000, ISBN [3] Heisler, H.: Advanced engine technology, SAE 00 [4] Hafner, K.E., Maass, H.: Kräfte, Momente und deren Ausgleich in der Verbrennungskraftmaschine, Springer-Verlag Wien-New York 995 [5] Leinveber J., Vávra P.: Strojnické tabulky, Vydavatelství ALBRA, 006, 907 str. B5, ISBN Internetové zdroje [6] Jaroslav Dvoák ml., Škoda 30 Evo II [online], datum publikování.6.003, Datum poslední revize , < [7] Pavel PS, Škoda Forman PS [online], datum publikování , datum poslední revize < > [8] tydobý zážehový motor < >

38 8. Seznam použitých symbol šíka horního oka ojnice a [m] souinitel normálové síly a [-] souinitel ohybového momentu a [-] souinitel C o, C p [-] vrtání D [m] vnjší prmr pístního epu D a [m] prmr pístního epu D [m] vnitní prmr ojniní hlavy D D [m] vnjší prmr ojniní hlavy D D [m] vnitní prmr pouzdra oka D H [m] vnjší prmr horního oka D H [m] vnitní prmr pístního epu Di [m] vnjší prmr horního oka ojnice D o [m] vnjší prmr pouzdra d [m] prmr plného pístu d p [m] prmr válce dle obr. výpoet hmotnosti d V [m] prmr válce dle obr. výpoet hmotnosti d V [m] modul pružnosti v tahu bronzu E b [Pa] modul pružnosti v tahu oceli E o [Pa] pesah pouzdra e [m] zvtšení pesahu e t [m] celková zátžná síla F celk [N] náhradní normálová síla F nos [N] normálová síla v prezu 0-0 F not [N] síla ve vazb F ns [N] normálová síla v prezu I-I F nt [N] síla od tlak plyn F p [N] setrvaná síla F sp [N] vnitní prmr pístu H [m] šíka hlavy ojnice H D [m] šíka horního oka ojnice H H [m] kompresní výška H k [m] výška prvního mstku H m [m] výška druhého mstku H m [m] vzdálenost el nálitk pro pístní ep H o [m] výška pístu H p [m] spodní výhevnost paliva H u [J/kg]

39 šíka prezu horního oka h [m] výška plného pístu h p [m] výška válce dle obr. výpoet hmotnosti h V [m] výška válce dle obr. výpoet hmotnosti h V [m] empirický souinitel J [-] bezpenost vi únav dle Goodmana k [-] souinitel k [-] souinitel povrchu k a [-] souinitel velikosti k b [-] souinitel zatížení k c [-] souinitel teploty k d [-] souinitel spolehlivosti k e [-] souinitel dalších vliv k f [-] bezpenost ojnice vi mezi kluzu k k [-] zdvih L [m] osová vzdálenost ojniních ok L oj [m] náhradní moment M os [Nm] ohybový moment v prezu 0-0 M ot [Nm] moment ve vazb M s [Nm] ohybový moment v prezu I-I M t [Nm] celková hmotnost pístní skupiny m celk [kg] hmotnost pístního epu m [kg] hmotnost plného pístu m p [kg] hmotnost paliva m pa [kg] hmotnost vzduchu m v [kg] hmotnost válce dle obr. výpoet hmotnosti m V [kg] hmotnost válce dle obr. výpoet hmotnosti m V [kg] jmenovité otáky n [s - ] výsledný mrný tlak p [Pa] barometrický tlak p b [Pa] maximální tlak ve válci p max [Pa] pivedené teplo mezi body a 3 Q [J] využité teplo Q 3 [J] mez kluzu Re [Pa] mez pevnosti Rm [Pa] plynová konstanta r [J/kgK] polomr modelu zakiveného prutu r [m] polomr zalomení klikového hídele r k [m] plocha pístu S [m ]

40 píný prez oka ojnice S o [m ] píný prez oka ojnice S p [m ] šíka díku ojnice T [m] teplota nasávaného vzduchu T [K] šíka prezu díku ojnice t [m] výška díku ojnice t o [m] ohev oka t [K] celkový objem V [m 3 ] objem pístního epu V [m 3 ] objem plného pístu V p [m 3 ] objem válce dle obr. výpoet hmotnosti V V [m 3 ] objem válce dle obr. výpoet hmotnosti V V [m 3 ] kompresní objem V k [m 3 ] zdvihový objem V z [m 3 ] souinitel tepelné roztažnosti bronzu b [K - ] souinitel tepelné roztažnosti oceli o [K - ] šíka dna pístu [m] Poissonova konstanta [-] teoretický smšovací pomr [-] ojniní pomr o [-] skutený smšovací pomr s [-] Poissonova íslo materiálu [-] hustota materiálu pístu Al [kgm -3 ] hustota materiálu pístního epu oceli [kgm -3 ] amplituda naptí a [Pa] naptí ve vnjším vlákn a [Pa] normálové naptí ve vnjším vlákn as [Pa] normálové naptí v prezu I-I at [Pa] mez únavy reálné souásti c [Pa] mez únavy vzorku co [Pa] dovolené naptí materiálu Dov [Pa] naptí ve vnitním vlákn i [Pa] normálové naptí ve vnitním vlákn is [Pa] normálové naptí v prezu I-I it [Pa] stední naptí m [Pa] maximální naptí únavového cyklu max [Pa] maximální naptí v oku ojnice max [Pa] maximální naptí cyklu na vnjším prmru max [Pa] maximální naptí cyklu na vnitním prmru max [Pa]

41 minimální naptí únavového cyklu min [Pa] minimální naptí cyklu na vnjším prmru min [Pa] minimální naptí cyklu na vnitním prmru min [Pa] úhel ukotvení oka do díku z [ ] maximální úhlová rychlost klikového hídele max [s - ]