OBSAH. MODÁLNÍ VLASTNOSTI KLIKOVÉHO ÚSTROJÍ FSI VUT BRNO ČTYŘVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU Ústav automobilního 1 VSTUPNÍ HODNOTY PRO VÝPOČET...
|
|
|
- Libor Ovčačík
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 OBSAH 1 VSTUPNÍ HODNOTY PRO VÝPOČET REDUKCE ROTAČNÍCH HMOT MOMENT SETRVAČNOSTI ROTAČNÍ HMOTY OJNICE MOMENT SETRVAČNOSTI JEDNOTLIVÝCH ZALOMENÍ REDUKCE POSUVNÝCH HMOT REDUKOVANÝ MOMENT SETRVAČNOSTI POSUVNÝCH ČÁSTÍ MOMENT SETRVAČNOSTI NÁHRADNÍCH KOTOUČŮ JEDNOTLIVÝCH ZALOMENÍ MOMENT SETRVAČNOSTI 1. ZALOMENÍ MOMENT SETRVAČNOSTI 2. ZALOMENÍ MOMENT SETRVAČNOSTI 3. ZALOMENÍ MOMENT SETRVAČNOSTI 4. ZALOMENÍ REDUKCE HMOT NA STRANĚ SETRVAČNÍKU MOMENT SETRVAČNOSTI SETRVAČNÍKU MOMENT SETRVAČNOSTI ČÁSTI KH PRO UMÍSTĚNÍ SETRVAČNÍKU MOMENT SETRVAČNOSTI NÁHRADNÍHO KOTOUČE NA STRANĚ SETRVAČNÍKU REDUKCE HMOT NA STRANĚ ŘEMENICE MOMENT SETRVAČNOSTI ČÁSTI KH PRO UMÍSTĚNÍ ŘEMENICE MOMENT SETRVAČNOSTI ŘEMENICE MOMENT SETRVAČNOSTI VYVAŽOVACÍ HŘÍDELE MOMENT SETRVAČNOSTI NÁHRADNÍHO KOTOUČE NA STRANĚ ŘEMENICE REDUKCE DÉLEK REDUKOVANÝ PRŮMĚR REDUKOVANÁ DÉLKA ZALOMENÍ PODLE KER - WILSONA REDUKOVANÁ DÉLKA NA STRANĚ ŘEMENICE REDUKOVANÁ DÉLKA NA STRANĚ SETRVAČNÍKU VLASTNÍ TORZNÍ KMITÁNÍ SOUSTAVY VÝPOČET TUHOSTI Modul pružnosti ve smyku materiálu KH Polární moment setrvačnosti náhradního hřídele Torzní tuhost za řemenicí Tuhost za 1. zalomením Tuhost za 2. zalomením Tuhost za 3. zalomením Tuhost za 4. zalomením VLASTNÍ FREKVENCE SOUSTAVY Matice celkových momentů setrvačností Matice hmotnosti Brno Bc. Pavel Ehrenberger
2 8.2.3 Matice tuhosti Čtvercová matice Vlastní čísla Úhlová frekvence vlastního kmitání Frekvence vlastního kmitání VYKRESLENÍ VLASTNÍCH TVARŮ KH PRVNÍ VLASTNÍ FREKVENCE Výpočet amplitud vlastní tvar DRUHÁ VLASTNÍ FREKVENCE Výpočet amplitud vlastní tvar KRITICKÉ OTÁČKY MOTORU ANALYTICKÝ VÝPOČET SIMULACE V ADAMS/ENGINE SEZNAM POUŽITÝCH SYMBOLŮ A ZKRATEK SEZNAM POUŽITÝCH SYMBOLŮ SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK... 2 Brno Bc. Pavel Ehrenberger
3 1 VSTUPNÍ HODNOTY PRO VÝPOČET D 15 mm vrtání válce Z 12 mm zdvih pístu z 4 počet válců r 6mm poloměr klikové hřídele l oj 215 mm délka ojnice r λ l oj λ =.279 ojniční poměr ε kom 17.8 kompresní poměr m oj_rot kg rotační hmotnost ojnice m oj_pos.97 kg posuvná hmotnost ojnice m p_sk 2.54 kg hmotnost pístní skupiny b 21mm tloušťka ramene kliky h 11 mm šířka ramene kliky D hc 88 mm průměr hlavního čepu D oc 66 mm průměr ojničního čepu b hc 44 mm šířka hlavního čepu b oc 4 mm šířka ojničního čepu Brno Bc. Pavel Ehrenberger
4 ČTYŘVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU Ústav automobilního b p 35 mm šířka příruby pro setrvačník d p 75 mm roztečný průměr šroubů setrvačníku l kon 129 mm délka volného konce hřídele ξ.1 J x.22 kg mm 2 součinitel přechodového poměru poloměrů moment setrvačnosti klikové hřídele k ose x d kon 45 mm průměr volného konce hřídele l hla_pul 22mm půlka délky hlavního čepu Brno Bc. Pavel Ehrenberger
5 2 REDUKCE ROTAČNÍCH HMOT 2.1 Moment setrvačnosti rotační hmoty ojnice I oj_rot m oj_rot r 2 I oj_rot =.6m 2 kg 2.2 Moment setrvačnosti jednotlivých zalomení Hodnoty momentů setrvačností byly získány analýzou v programu Pro/Engineer I zal_1.24 m 2 kg I zal_2.239 m 2 kg I zal_3.239 m 2 kg I zal_4.239 m 2 kg 3 REDUKCE POSUVNÝCH HMOT 3.1 Redukovaný moment setrvačnosti posuvných částí I pos_1 J x + m oj_rot r 2 λ m p_sk + r I pos_1 =.1 m 2 kg Brno Bc. Pavel Ehrenberger
6 4 MOMENT SETRVAČNOSTI NÁHRADNÍCH KOTOUČŮ JEDNOTLIVÝCH ZALOMENÍ 4.1 Moment setrvačnosti 1. zalomení I celk_zal_1 I zal_1 + I oj_rot + I pos_2 I celk_zal_1 =.18 m 2 kg 4.2 Moment setrvačnosti 2. zalomení I celk_zal_2 I zal_2 + I oj_rot + I pos_2 I celk_zal_2 =.18m 2 kg 4.3 Moment setrvačnosti 3. zalomení I celk_zal_3 I zal_3 + I oj_rot + I pos_2 I celk_zal_3 =.18m 2 kg 4.4 Moment setrvačnosti 4. zalomení I celk_zal_4 I zal_4 + I oj_rot + I pos_2 I celk_zal_4 =.18m 2 kg Brno Bc. Pavel Ehrenberger
7 5 REDUKCE HMOT NA STRANĚ SETRVAČNÍKU 5.1 Moment setrvačnosti setrvačníku Zadaná hodnota I setr.6389 m 2 kg 5.2 Moment setrvačnosti části KH pro umístění setrvačníku Hodnota získána analýzou v programu Pro/Engineer I pri_setr.37 m 2 kg 5.3 Moment setrvačnosti náhradního kotouče na straně setrvačníku Hodnota získána analýzou v programu Pro/Engineer I celk_setr I setr + I pri_setr I celk_setr =.643m 2 kg 6 REDUKCE HMOT NA STRANĚ ŘEMENICE 6.1 Moment setrvačnosti části KH pro umístění řemenice Hodnota získána analýzou v programu Pro/Engineer I kon_vyv.247 m 2 kg 6.2 Moment setrvačnosti řemenice Zadaná hodnota I kon_rem.13 m 2 kg Brno Bc. Pavel Ehrenberger
8 6.3 Moment setrvačnosti vyvažovací hřídele Hodnota získána analýzou v programu Pro/Engineer I vyv_hri.94 m 2 kg 6.4 Moment setrvačnosti náhradního kotouče na straně řemenice ( ) I celk_rem I kon_vyv + 8 I vyv_hri + I kon_rem I celk_rem =.21m 2 kg 7 REDUKCE DÉLEK 7.1 Redukovaný průměr D red 88 mm 7.2 Redukovaná délka zalomení podle KER - WILSONA ( ) 4 r.2 D hc + D oc l red D red bh 3 + b oc +.4 D oc D oc 4 + b hc +.4 D hc D hc 4 l red =.352m 7.3 Redukovaná délka na straně řemenice ( ) D red l red_vyv_1 l hla_pul + ξ d kon 4 ( ) D red + l 4 kon + ξ d kon D hc 4 d kon 4 Brno Bc. Pavel Ehrenberger
9 l red_vyv_ mm 7.4 Redukovaná délka na straně setrvačníku b hc l red_setr 2 4 D red + b p 4 d p + l red 2 l red_setr =.264 m 8 VLASTNÍ TORZNÍ KMITÁNÍ SOUSTAVY 8.1 Výpočet tuhosti Modul pružnosti ve smyku materiálu KH G s 81 MPa Polární moment setrvačnosti náhradního hřídele 4 D red I p π 32 I p = mm Torzní tuhost za řemenicí G s I p c l red_vyv_2 Brno Bc. Pavel Ehrenberger
10 c = Nm rad Tuhost za 1. zalomením c 1 G s I p l red c 1 = Nm rad c 2 G s I p l red c 2 = Nm rad Tuhost za 2. zalomením Tuhost za 3. zalomením c 3 G s I p l red c 3 = Nm rad Tuhost za 4. zalomením G s I p c 4 l red_setr c 4 = Nm rad Brno Bc. Pavel Ehrenberger
11 8.2 Vlastní frekvence soustavy Matice celkových momentů setrvačností I I celk_rem I celk_zal_1 I celk_zal_2 I celk_zal_3 I celk_zal_4 I celk_setr I = m 2 kg Matice hmotnosti M I celk_rem I celk_zal_1 I celk_zal_2 I celk_zal_3 I celk_zal_4 I celk_setr M = m 2 kg Brno Bc. Pavel Ehrenberger
12 8.2.3 Matice tuhosti C t c c c c + c 1 c 1 c 1 c 1 + c 2 c 2 c 2 c 2 + c 3 c 3 c 3 c 3 + c 4 c 4 c 4 c 4 C t = Nm rad Čtvercová matice A 1 M 1 C t A 1 = s 2 Brno Bc. Pavel Ehrenberger
13 8.2.5 Vlastní čísla λ vc eigenvals ( A 1 ) λ vc = s Úhlová frekvence vlastního kmitání Ω 1 λ vc Ω 1 = rad s Frekvence vlastního kmitání Ω 1 ω 2 π ω = s Brno Bc. Pavel Ehrenberger
14 9 VYKRESLENÍ VLASTNÍCH TVARŮ KH 9.1 První vlastní frekvence Výpočet amplitud vlastní tvar i.. 5 a1 i x i4, x 4, a1 = a1 T = ( ) vlastní tvar klikové hřídele: 1 Pomerna amplituda a1 i i Kmitajici hmota Brno Bc. Pavel Ehrenberger
15 9.2 Druhá vlastní frekvence Výpočet amplitud vlastní tvar i.. 5 a2 i x i3, x 3, a2 = a2 T = ( ) vlastní tvar klikové hřídele: 1 Pomerna amplituda a2 i i Kmitajici hmota Brno Bc. Pavel Ehrenberger
16 1 KRITICKÉ OTÁČKY MOTORU Výpočet harmonických složek κ dle vzorce: 1 κ = k [-], 2 kde k = 1, 2, 3,, n. Výpočet kritických otáček motoru dle vzorce: N n = [min -1 ], κ i kde N jsou základní otáčky motoru, κ řád harmonických složek, i =.5, 1, 1.5 Výpočet maximální vydatnosti rezonance harmonických složek dle vzorce: z κ h = k [-], 2 kde z je počet válců. Brno Bc. Pavel Ehrenberger
17 1.1 Analytický výpočet Ω ω n [rad/s] [Hz] [min-1] 1. vlastní frekvence vlastní frekvence vlastní frekvence 2. vlastní frekvence řád κ[-] n [min-1] n [min-1] Brno Bc. Pavel Ehrenberger
18 1.2 Simulace v ADAMS/Engine Ω ω n [rad/s] [Hz] [min-1] 1. vlastní frekvence vlastní frekvence vlastní frekvence 2. vlastní frekvence řád κ[-] n [min-1] n [min-1] Brno Bc. Pavel Ehrenberger
19 11 SEZNAM POUŽITÝCH SYMBOLŮ A ZKRATEK 11.1 Seznam použitých symbolů a 1-2 [-] amplitudy kmitání b [mm] tloušťka ramene kliky b hc [mm] šířka hlavního čepu b oc [mm] šířka ojničního čepu b p [mm] šířka příruby pro setrvačník c [Nm.rad -1 ] torzní tuhost za řemenicí c 1-4 [Nm.rad -1 ] tuhost za 1 4 zalomením C t [Nm.rad -1 ] matice tuhosti D [mm] vrtání válce D hc [mm] průměr hlavního čepu d kon [mm] průměr volného konce klikové hřídele D oc [mm] průměr ojničního čepu d p [mm] roztečný průměr šroubů setrvačníku D red [mm] redukovaný průměr G s [MPa] modul pružnosti materiálu ve smyku h [mm] šířka ramene kliky i [-] imaginární jednotka I [kg.m 2 ] matice celkových momentů setrvačností I celk_rem [kg.m 2 ] moment setrvačnosti náhradního kotouče na straně řemenice moment setrvačnosti náhradního kotouče na straně I celk_setr [kg.m 2 ] setrvačníku I celk_zal_1-4 [kg.m 2 ] momenty setrvačností jednotlivých zalomení I kon_rem [kg.m 2 ] moment setrvačnosti řemenice I kon_vyv [kg.m 2 ] moment setrvačnosti volného konce pro řemenici I oj_rot [kg.m 2 ] moment setrvačnosti rotační hmoty ojnice I p [mm 4 ] polární moment setrvačnosti náhradního kotouče I pos_1 [kg.m 2 ] redukovaný moment setrvačností posuvných částí I pri_setr [kg.m 2 ] moment setrvačnosti příruby setrvačníku I setr [kg.m 2 ] moment setrvačnosti setrvačníku I vyv_hri [kg.m 2 ] moment setrvačnosti vyvažovací hřídele I zal_1-4 [kg.m 2 ] momenty setrvačností jednotlivých zalomení J x [kg.m 2 ] moment setrvačnosti klikové hřídele v ose x Brno Bc. Pavel Ehrenberger
20 ČTYŘVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU κ [-] řád harmonických složek l hla_pul [mm] půlka délky hlavního čepu l kon [mm] délka volného konce hřídele l oj [mm] délka ojnice l red [mm] redukovaná délka zalomení l red_setr [mm] redukovaná délka na straně setrvačníku l red_vyv_1 [mm] redukované délka na straně řemenice M [kg.m 2 ] matice hmotnosti m oj_pos [kg] posuvná hmotnost ojnice m oj_rot [kg] rotační hmotnost ojnice m p_sk [kg] hmotnost pístní skupiny n [min -1 ] otáčky motoru r [mm] poloměr klikové hřídele z [-] počet válců Z [mm] zdvih pístu λ [-] klikový poměr λ vc [-] vlastní čísla ξ [-] součinitel přechodového poměru poloměrů ω [s -1 ] frekvence vlastního kmitání Ω 1 [rad.s -1 ] úhlová frekvence vlastního kmitání Ústav automobilního 11.2 seznam použitých zkratek KH kliková hřídel Brno Bc. Pavel Ehrenberger
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Příloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
ZÁŽEHOVÝ MOTOR PRO MALÁ OSOBNÍ VOZIDLA SPARK IGNITION ENGINE FOR SMALL PASSENGER CAR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
MODÁLNÍ VLASTNOSTI KLIKOVÉHO ÚSTROJÍ ČTYŘVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
PĚTIVÁLCOVÝ ŘADOVÝ VZNĚTOVÝ MOTOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
HNACÍ ÚSTROJÍ NEKONVENČNÍHO VIDLICOVÉHO VZNĚTOVÉHO ŠESTIVÁLCE S VYVAŽOVACÍM HŘÍDELEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
TŘÍVÁLCOVÝ ŘADOVÝ ZÁŽEHOVÝ MOTOR THREE-CYLINDER IN-LINE GASOLINE ENGINE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
Kinematika pístní skupiny
Kinematika pístní skupiny Centrický mechanismus s = r( cos(α)) + l [ ( λ 2 sin 2 α) 2] Dva členy z binomické řady s = r [( cos (α)) + λ ( cos (2α))] 4 I. harmonická s I = r( cos (α)) II. harmonická s II
PŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES
PŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES OBSAH Příloha 1 Výpočtová zpráva z programu Mathcad. Příloha Výstupní protokoly pro ozubená soukolí z programu Tvarová pevnost ozubených kol společnosti
Stanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Stanovení ických otáček vačkového hřídele Frotoru Řešitel: oc. r. Ing. Jan upal Plzeň, březen 7 Úvod: Cílem předložené zprávy je
PĚTIVÁLCOVÝ ŘADOVÝ VZNĚTOVÝ MOTOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYNUCENÉ TORSNÍ KMITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ
VYNUCENÉ TORSNÍ KMITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ Vlastní torsní kmitání po čase vymií vlivem tlumení, není samo o sobě nebepečné. Periodický proměnný kroutící moment v jednotlivých alomeních vybudí vynucené kmitání,
excentrický klikový mechanismus, vyvažování klikového mechanismu, torzní kmitání, vznětový čtyřválcový motor
ABSTRAKT, KLÍČOVÁ SLOVA ABSTRAKT Cílem diplomové práce je vyhodnocení vlivu excentricity klikového mechanismu na síly působící mezi pístem a vložkou válce pro zadaný klikový mechanismu. Následně je vyšetřen
PĚTIVÁLCOVÝ ŘADOVÝ VZNĚTOVÝ MOTOR S PRYŽOVÝM TLUMIČEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
KOGENERAČNÍ JEDNOTKA SE DVĚMA PLYNOVÝMI VIDLICOVÝMI ŠESTNÁCTIVÁLCI
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
HNACÍ ÚSTROJÍ TŘÍVÁLCOVÉHO ŘADOVÉHO VZNĚTOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
DVOUVÁLCOVÝ ZÁŽEHOVÝ MOTOR PRO OSOBNÍ AUTOMOBIL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
NÁSTROJE PRO NÁVRH PARAMETRŮ VYVÁŽENÍ MOTOCYKLOVÉHO ČTYŘTAKTNÍHO MOTORU
NÁSTROJE PRO NÁVRH PARAMETRŮ VYVÁŽENÍ MOTOCYKLOVÉHO ČTYŘTAKTNÍHO MOTORU P. Vrátník Katedra konstruování strojů - Fakulta strojní - Západočeská univerzita v Plzni Abstrakt Od sedmdesátých let minulého století
Rovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
DVOUVÁLCOVÝ MOTOCYKLOVÝ MOTOR TWO-CYLINDER MOTORCYCLE ENGINE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
MODIFIKOVANÝ KLIKOVÝ MECHANISMUS
MODIFIKOVANÝ KLIKOVÝ MECHANISMUS Michal HAJŽMAN Tento materiál je spolufinancován Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Vyšetřování pohybu vybraných mechanismů v systému ADAMS
HNACÍ ÚSTROJÍ NEKONVENČNÍHO VIDLICOVÉHO VZNĚTOVÉHO ŠESTIVÁLCE S PRYŽOVÝM TLUMIČEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Lineární jednotky MTJ ECO s pohonem ozubeným řemenem
Lineární jednotky ECO s pohonem ozubeným m Charakteristika ECO Lineární jednotky (moduly) ECO nabízí cenově výhodnou, ekonomickou variantu lineárních posuvů při zachování vysokých požadavků na technické
Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
Příslušenství. Příslušenství Lineární jednotky. Servomotory
Příslušenství 83 levá strana Připojovací příruby motorů k modulům CTV/MTV Rozměry a technické parametry horní strana pravá strana Konstrukce přírub MSD 1. kryt 2. upevnění řemenice svěrnými pouzdry 3.
HNACÍ ÚSTROJÍ DESETIVÁLCOVÉHO LETECKÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILOVÉHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Základní parametry a vlastnosti profilu vačky
A zdvih ventilu B časování při 1mm zdvihu C časování při vymezení ventilové vůle D vůle ventilu Plnost profilu vačky má zásadní vliv na výkonové parametry motoru. V případě symetrického profilu se hodnota
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VÁLCOVÁ JEDNOTKA DVOUDOBÉHO MOTOCYKLOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
MOŽNOSTI VYVÁŽENÍ DVOUVÁLCOVÉHO MOTORU PRO TRAKTOROVÉ POUŽITÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE DYNAMIKA ROTUJÍCÍCH SYSTÉMŮ
ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE Přednáška č. 3 DYNAMIKA ROTUJÍCÍCH SYSTÉMŮ Prof. Ing. Vladimír Zeman, DrSc. OBSAH 1. Úvod. Základní výpočtový model v rotujícím prostoru 3. Základní výpočtový model rotoru
Obsah. Ozubené hřebeny 239. Čelní kola a hřebeny s šikmým ozubením 241. Čelní ozubená kola. Čelní ozubená kola plastová 254.
Obsah Ozubené hřebeny 239 Čelní kola a hřebeny s šikmým ozubením 241 Čelní ozubená kola Ocelová s nábojem 242 Ocelová bez náboje 251 Nerezová 259 Čelní ozubená kola plastová 254 Kuželová kola Ocelová 261
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Harmonické oscilátory
Harmonické oscilátory Jakub Kákona, kaklik@mlab.cz Abstrakt Tato úloha se zabývá měřením rezonančních vlastností mechanických tlumených i netlumených oscilátorů. 1 Úvod 1. Změřte tuhost pružiny statickou
JEDNOTKY. E. Thöndel, Ing. Katedra mechaniky a materiálů, FEL ČVUT v Praze. Abstrakt
SIMULAČNÍ MODEL KLIKOVÉ HŘÍDELE KOGENERAČNÍ JEDNOTKY E. Thöndel, Ing. Katedra mechaniky a materiálů, FEL ČVUT v Praze Abstrakt Crankshaft is a part of commonly produced heat engines. It is used for converting
Základy stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I KLIKOVÉ MECHANISMY MECHANICKÝCH LISŮ
KLIKOVÉ MECHANISMY MECHANICKÝCH LISŮ URČEN ENÍ PRÁCE KLIKOVÉHO LISU URČEN ENÍ SETRVAČNÍKU KLIKOVÉHO LISU KLIKOVÉ MECHANISMY MECHANICKÝCH LISŮ KLIKOVÁ HŘÍDEL OJNICE KLIKOVÁ HŘÍDEL BERAN LOŽISKOVÁ TĚLESA
I. část - úvod. Iva Petríková
Kmitání mechanických soustav I. část - úvod Iva Petríková Katedra mechaniky, pružnosti a pevnosti Osah Úvod, základní pojmy Počet stupňů volnosti Příklady kmitavého pohyu Periodický pohy Harmonický pohy,
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Tvořené kruhovými oblouky o křivostech r1, r2 a Tvořené kruhovými oblouky o křivostech r1=, r2. nejjednodušší vačky z oblouků nemají spojité zrychlení
NÁVRH VAČKY ÚCEL: realizace rozvodových dat časování pohybu ventilů Návrh profilu vačky musí zabezpečit požadovaný průtok ventilem (plnost profilu vačky), eliminaci rázů (spojitost zrychlení), bezporuchovost
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNIHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU
VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU 1. uspořádání a plnění válců Např.: průzkum v použití, trend (N3, M3) 2. další druhy konstrukce Např.: ZM/VM, 4/2 dobé, OHV/OHC, tvorba směsi, počet ventilů, 1 VÝCHODISKA
VY_32_INOVACE_C 08 14
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
III/2-1 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky CZ.1.07/1.5.00/34.1003
VYVÁŽENÍ TŘÍVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK)
1 Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK) Značky a jednotky vybraných důležitých fyzikálních veličin doporučené v projektu OPVKIVK pro oblast konstruování a výběr nejdůležitějších pravidel
ŘEŠENÍ KMITÁNÍ POHONNÉ JEDNOTKY NA DYNAMOMETRU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Měření momentu setrvačnosti
Měření momentu setrvačnosti Úkol : 1. Zjistěte pro dané těleso moment setrvačnosti, prochází-li osa těžištěm. 2. Zjistěte moment setrvačnosti daného tělesa k dané ose metodou torzních kmitů. Pomůcky :
pneumatiky a kola zavěšení kol odpružení řízení
Podvozky motorových vozidel Obsah přednášky : pneumatiky a kola zavěšení kol odpružení řízení Podvozky motorových vozidel Podvozky motorových vozidel - nápravy 1. Pneumatiky a kola. Zavěšení kol 3. Odpružení
Anotace. Klíčová slova. Annotation. Key words
Anotace Klíčová slova Annotation Key words Abstrakt Cílem této diplomové práce je návrh klikového hřídele vznětového leteckého motoru se zadanými základními parametry. Motor je plochý čtyřválcový s protiběžnými
ELEKTRICKÉ STROJE - POHONY
ELEKTRICKÉ STROJE - POHONY Ing. Petr VAVŘIŇÁK 2013 2.1 OBECNÉ ZÁKLADY EL. POHONŮ 2. ELEKTRICKÉ POHONY Pod pojmem elektrický pohon rozumíme soubor elektromechanických vazeb a vztahů mezi elektromechanickou
VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU
VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU 1. uspořádání a plnění válců Např.: průzkum v použití, trend (N3, M3) 1 VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU 2. měrný výkon motoru Př. pro N3 Měrný výkon projektovaných motorů
3. Způsoby namáhání stavebních konstrukcí
3. Způsoby namáhání stavebních konstrukcí Každému přetvoření stavební konstrukce odpovídá určitý druh namáhání, který poznáme podle výslednice vnitřních sil ve vyšetřovaném průřezu. Lze ji obecně nahradit
Tiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
CTJ Lineární moduly CTJ Charakteristika Lineární jednotky (moduly) řady CTJ jsou moduly s pohonem ozubeným řemenem a se dvěma paralelními kolejnicovými vedeními. Kompaktní konstrukce lineárních jednotek
KMS cvičení 5. Ondřej Marek
KMS cvičení 5 Ondřej Marek Ondřej Marek KMS 5 KINEMAICKÉ BUZENÍ ABSOLUNÍ SOUŘADNICE Pohybová rovnice: mx + b x x + k x x = mx + bx + kx = bx + kx Partikulární řešení: x = X e iωt x = iωx e iωt k m b x(t)
České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní Ústav automobilů, spalovacích motorů a kolejových vozidel. Bakalářská práce
České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní Ústav automobilů, spalovacích motorů a kolejových vozidel Bakalářská práce Návrh na konstrukci 4-válcového vznětového motoru Concept Design of 4-Cylinder
HNACÍ ÚSTROJÍ PĚTIVÁLCOVÉHO ZÁŽEHOVÉHO HVĚZDICOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Ondřej DRÁBEK
UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2011 Ondřej DRÁBEK UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA KATEDRA DOPRAVNÍCH PROSTŘEDKŮ NÁVRH KLIKOVÉHO MECHANISMU MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZKUŠEBNÍ JEDNOVÁLCOVÝ MOTOR O VÝKONU 40KW ONE CYLINDER EXPERIMENTAL 40KW ENGINE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Řešení úloh 1. kola 49. ročníku fyzikální olympiády. Kategorie B
Řešení úloh kola 9 ročníku fyzikální olympiády Kategorie B Autořiúloh:MJarešová,,,5),PŠedivý3,7)aVKoubek6) a) Označme hvýškunadzemí,kdedojdekesrážcespodní kuličkadopadnenazemrychlostíovelikosti v 0 Hg
Zásady regulace - proudová, rychlostní, polohová smyčka
Zásady regulace - proudová, rychlostní, polohová smyčka 23.4.2014 Schématické znázornění Posuvová osa s rotačním motorem 3 regulační smyčky Proudová smyčka Rychlostní smyčka Polohová smyčka Blokové schéma
Lineární jednotky MTJ s pohonem ozubeným řemenem
Lineární jednotky MTJ s pohonem ozubeným řemenem Charakteristika MTJ Lineární jednotky (moduly) MTJ s pohonem ozubeným řemenem a kompaktní konstrukcí umožňují přenášet vysoké výkony, dosahují vysokých
PARILLA GAZELLE 60 ccm - FREE K - TAG KATALOG A CENÍK NÁHRADNÍCH DÍLŮ 2012
PARILLA GAZELLE 60 ccm - FREE K - TAG KATALOG A CENÍK NÁHRADNÍCH DÍLŮ 2012 MOTOR PARILLA GAZELLE 60cc KÓD POZICE Prodejní cena - Kč ### Popis položky MOTOR PARILLA GAZELLE 60 ccm - FREE K - TAG MOTOR PARILLA
sf_2014.notebook March 31, 2015 http://cs.wikipedia.org/wiki/hudebn%c3%ad_n%c3%a1stroj
http://cs.wikipedia.org/wiki/hudebn%c3%ad_n%c3%a1stroj 1 2 3 4 5 6 7 8 Jakou maximální rychlostí může projíždět automobil zatáčku (o poloměru 50 m) tak, aby se navylila voda z nádoby (hrnec válec o poloměru
ČTYŘDOBÝ MOTOR PRO MALOU MECHANIZACI FOUR-STROKE ENGINE FOR SMALL MECHANIZATION
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Testovací příklady MEC2
Testovací příklady MEC2 1. Určete, jak velká práce se vykoná při stlačení pružiny nárazníku železničního vagónu o w = 5 mm, když na její stlačení o w =15 mm 1 je zapotřebí síla F = 3 kn. 2. Jaké musí být
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Tiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
MTJZ Lineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem Charakteristika Lineární moduly řady MTJZ jsou v první řadě určeny pro svislou zástavbu a použití jako osy Z lineárních víceosých X-Y-Z systémů. Lineární
NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ DLE ČSN EN 1995-1-1, ZÁKLADNÍ PROMĚNNÉ
Téma: NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ DLE ČSN EN 1995-1-1, ZÁKLADNÍ PROMĚNNÉ Vypracoval: Ing. Roman Rázl TE NTO PR OJ E KT J E S POLUFINANC OVÁN EVR OPS KÝ M S OC IÁLNÍM FONDEM A STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ PRŮVODCE GB01-P03 MECHANIKA TUHÝCH TĚLES
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Prof. RNDr. Zdeněk Chobola,CSc., Vlasta Juránková,CSc. FYZIKA PRŮVODCE GB01-P03 MECHANIKA TUHÝCH TĚLES STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU
Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj
Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Petr Tukač Abstrakt Obsahem práce je návrh čelně-kuželové převodovky pro nízkopodlažnou tramvaj. K přenosu točivého momentu mezi elektromotorem a tramvajovými
LINEÁRNÍ JEDNOTKY LJHR ECO
HENNLICH LINEÁRNÍ JEDNOTK LINEÁRNÍ JEDNOTK LJHR ECO IDEÁLNÍ ŘEŠENÍ PRO RCHLÉ POSUV VSOKÁ OPKOVTELNÁ PŘESNOST PRECIZNÍ LINEÁRNÍ KULIČKOVÉ VEDENÍ HENNLICH s.r.o. tel.: 6 11 346 fax: 6 11 999 e-mail: lin-tech@hennlich.cz
VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU
VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU 1. uspořádání a plnění válců Např.: průzkum v použití, trend (N3, M3) 2. další druhy konstrukce Např.: ZM/VM, 4/2 dobé, OHV/OHC, tvorba směsi, počet ventilů, 1 VÝCHODISKA
HNACÍ ÚSTROJÍ ŘADOVÉHO TŘÍVÁLCOVÉHO VZNĚTOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Program: Analýza kinematiky a dynamiky klikového mechanismu čtyřdobého spalovacího motoru
Program: Analýza kinematiky a dynamiky klikového mechanismu čtyřdobého spalovacího motoru Zadání: Pro předložený čtyřdobý jednoválcový zážehový motor proveďte výpočet silového zatížení klikového mechanismu
III. MKP vlastní kmitání
Jiří Máca - katedra mechaniky - B325 - tel. 2 2435 4500 maca@fsv.cvut.cz III. MKP vlastní kmitání 1. Rovnice vlastního kmitání 2. Rayleighova Ritzova metoda 3. Jacobiho metoda 4. Metoda inverzních iterací
Lineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem
Lineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem Charakteristika MTV Lineární jednotky (moduly) MTV s pohonem kuličkovým šroubem a integrovaným kolejnicovým vedením umožňují díky své kompaktní konstrukci
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k
KATALOG DÍLŮ MOTORU VERNER - 1400
KATALOG DÍLŮ MOTORU VERNER - 1400-63 - OBSAH 1. Díly řadyvm... 65 1. Díly řadyvk... 72 1. Díly řadyvs... 78-64 - VM VM-01-01 polovina bloku přední VM-01-02 polovina bloku zadní VM-01-03 kryt bloku přední
ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
![ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů](/thumbs/50/26338473.jpg "ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů")
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRTSVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Veronika Drobná VB1STI02 Ing. Michalcová Vladimíra, Ph.D.
Příklad 1: 3;4 3;4 = =4 9 2;1,78 = = 4 9 4=16 9 =1,78 =2 =2 2 4 9 =16 9 1 = 1+ =0,49 = 1+ =0,872 =0 =10 6+ 2,22=0 =3,7 6+ 2,22=0 =3,7 + =0 3,7+3,7=0 0=0 =60,64 =0 =0 + =0 =3,7 á čá 5+ 2,22=0 =3,7 5+ 2,22+
Tiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
Lineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem Charakteristika Lineární jednotky (moduly) MTV s pohonem kuličkovým šroubem a integrovaným kolejnicovým vedením umožňují díky své kompaktní konstrukci
Lineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem
Lineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem Charakteristika MTJZ Lineární moduly řady MTJZ jsou v první řadě určeny pro svislou zástavbu a použití jako osy Z lineárních víceosých X-Y-Z systémů. Lineární
b) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti
1. Podmínka max τ a MOS v Mohrově rovině a) Plasticity ϭ K = ϭ 1 + ϭ 3 b) Křehké pevnosti (ϭ 1 κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt Ϭ red = max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) MOS : max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt a) Plasticita
HNACÍ ÚSTROJÍ ČTYŘVÁLCOVÉHO LETECKÉHO MOTORU POWERTRAIN DESIGN OF A FOUR CYLINDER AIRCRAFT ENGINE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOTIVE ENGINEERING
Anotace. Annotation. Klíčová slova. Key words
Anotace Cílem této bakalářské práce je navrhnout ojnici pro čtyřdobý vznětový motor na základě daných parametrů motoru. Mojí úlohou bylo navrhnout rozměry ojnice a provést pevnostní výpočet pro jednotlivé
Základy stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I ROZDĚLENÍ TVÁŘECÍCH STROJŮ
ROZDĚLENÍ TVÁŘECÍCH STROJŮ ROZDĚLENÍ TVÁŘECÍCH STROJŮ Podle způsobu práce -lisy ( na materiál je působeno silou na určité dráze) -buchary (na materiál působí rázovou silou) -rotační stroje (působí na materiál
Fyzikální praktikum FJFI ČVUT v Praze. Úloha č. 10 : Harmonické oscilace, Pohlovo torzní kyvadlo
Fyzikální praktikum FJFI ČVUT v Praze Úloha č. 10 : Harmonické oscilace, Pohlovo torzní kyvadlo Jméno: Ondřej Ticháček Pracovní skupina: 6 Kruh: ZS 6 Datum měření: 9.11.2012 Klasifikace: Část I Lineární
PŘÍLOHA A. ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně
Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně PŘÍLOHA A Obrázek 1-A Rozměrový výkres - řez stroje Označení Název rozměru D kex Vnější průměr kostry D kvn Vnitřní
Pruty nam ahan e na vzpˇ er Martin Fiˇser Martin Fiˇ ser Pruty nam ahan e na vzpˇ er
Obsah Úvod Eulerova teorie namáhání prutů na vzpěr První případ vzpěru zde Druhý případ vzpěru zde Třetí případ vzpěru zde Čtvrtý případ vzpěru zde Shrnutí vzorců potřebných pro výpočet Eulerovy teorie
Konstrukční zásady návrhu polohových servopohonů
Konstrukční zásady návrhu polohových servopohonů Radomír Mendřický Elektrické pohony a servomechanismy 2.6.2015 Obsah prezentace Kinematika polohových servopohonů Zásady pro návrh polohových servopohonů