BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
|
|
- Jozef Havlíček
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 7. 9. března BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Doc. Ing. Otto Plášek, Ph.D Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební 1. ÚVOD V současné době probíhá rozsáhlá odborná diskuze ke spolupůsobení ostní konstrukce a bezstykové koleje. Bezstyková kolej je éně náročná na údržbu, vyžaduje éně finančních prostředků, s tí souvisí i požadavek na éně výluk a v neposlední řadě á delší životnost než kolej stykovaná. Podle platných předpisů u SŽDC ji lze v současné době zřizovat v koleji s otevřený kolejový lože až do sěrového poloěru R = 00. Podle připravované novelizace předpisu SŽDC S3/ Bezstyková kolej bude ožné bezstykovou kolej za určitých podínek zřizovat ve sěrových obloucích R = 150. S rozšíření ožnosti zřizování bezstykové koleje vyvstává potřeba posouzení noha případů zřízení průběžné bezstykové koleje na ostních konstrukcích v úsecích tratí, kde dříve zřizovat bezstykovou kolej nebylo ožné. Aby ohli konstruktéři, projektanti a správci infrastruktury posoudit interakci, tedy vzájené působení ezi ostní konstrukcí a kolejí, potřebují jasnou a jednoznačnou etodiku. Ukazuje se, že v některých případech nejsou ustanovení předpisu SŽDC S3 Železniční svršek, díl XII Železniční svršek na ostních objektech v souladu s výsledky výpočtů podle ČSN EN 1991-: Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část : Zatížení ostů dopravou. Je však třeba podotknout, že zásady použití bezstykové koleje na ostech podle předpisu SŽDC S3 jsou prověřeny nohaletýi zkušenosti, což je ožné při posouzení podle zíněné evropské nory zohlednit. Tento článek je zaěřen na vysvětlení rozdílů ezi předpise SŽDC S3 a ČSN EN Na nezbytné úrovni bude vysvětlen teoretický základ interakce koleje a ostní konstrukce a také bude vysvětleno, jaký způsobe byl tento teoretický základ aplikován při výpočtu přípustných dilatačních délek ostů z hlediska posunutí a silových (a napěťových) účinků vznikajících v koleji. Uveden je příklad výpočtu ostu s netypický uspořádání dilatačních délek a ložisek. Dále budou uvedeny odlišnosti posouzení použití bezstykové koleje na ostě podle ČSN EN a praktická doporučení pro postup posouzení bezstykové koleje na ostě.. TEORETICKÝ POPIS INTERAKCE SYSTÉMU BEZSTYKOVÁ KOLEJ MOSTNÍ KONSTRUKCE Použití bezstykové koleje je založeno na skutečnosti, že v části bezstykové koleje, kde nedochází k posunů kolejnic nebo celého roštu (du/d = 0), jsou osové síly v koleji úěrné teplotníu zatížení a nezávisí na délce koleje, což lze vyjádřit, viz např. [1]: 98
2 března 01 du N = EA ( α ΔT ), [kn] (1) d kde: E je odul prožnosti kolejnicové oceli [MPa], N je osová síla v bezstykové koleji [kn], A je průřezová plocha dvou kolejnic [ ], u je podélný posun koleje (kolejového roštu nebo kolejnic) [], α je součinitel teplotní roztažnosti kolejnic [K -1 ], ΔT je teplotní rozdíl ezi aktuální a upínací (neutrální) teplotou kolejnic [K]. Další síly, které působí v podélné sěru na kolej, jsou rozjezdové a brzdné síly od kolejových vozidel. Výpočty, ěřeníi i praktickýi zkušenosti bylo potvrzeno, že bezstyková kolej je schopná všechny tyto síly přenášet a odolávat ji, je stabilní a bezpečná. Na ostní konstrukci se k výše uvedený podélný silá přidává ještě působení ostní konstrukce v důsledku její teplotní dilatace. Otázka tedy zní, jak velké sí být dilatační délky ostu, aby byla kolej i nadále schopná vzdorovat podélný silá. Při teoretické popisu usíe na rozdíl od bezstykové koleje na tělese železničního spodku předpokládat posun koleje v důsledku teplotní dilatace ostní konstrukce. Analogickou situací na tělese železničního spodku je dýchající konec bezstykové koleje (du/d 0), kde se však po délce sěre ke konci bezstykové koleje síly snižují. Podstatou tohoto jevu je, že zěna osové síly v koleji, uvažovaná po její délce, je úěrná aktivovanéu podélnéu odporu koleje proti posunutí a spojitéu podélnéu zatížení brzdnýi nebo rozjezdovýi silai. Mateaticky je to vyjádřeno rovnicí: dn = r q, [kn/] () d kde: r je podélný odpor proti posunutí [kn/], q je spojité zatížení brzdnýi nebo rozjezdovýi silai [kn/]. Pro popis chování bezstykové koleje je klíčový paraetre podélný odpor koleje proti posunutí (kolejnice v upevňovací uzlu a kolejového roštu v kolejové loži), ať už vůči podloží nebo ostní konstrukci. Podélný odpor je nelineárně závislý na podélné posunutí koleje u, viz obrázek 1. Výpočet průběhu posunutí u bezstykové koleje na tělese železničního spodku před a za oste a na ostě saé je klíče ke stanovení osových sil N v bezstykové koleji. Pro bezstykovou kolej na tělese železničního spodku v nejjednodušších analýzách se zpravidla používá odel, kdy se uvažuje plastický podélný odpor hodnotou r 0 nezávisle na velikosti posunutí koleje u. Tento přístup pro bezstykovou kolej na ostě nelze použít, protože by při výpočtu síla od ostu přenášená do koleje nebyla závislá na velikosti teplotní dilatace ostu v dané řezu. Proto se zpravidla volí konzervativní přístup (tj. na stranu bezpečnou) a uvažuje se lineární závislost podélného odporu na posunutí koleje, u koleje na ostě na vzájené posunutí koleje vůči ostní konstrukci: 99
3 7. 9. března kde a) na tělese žel. spodku: k u r = ; b) na ostě: r k ( u u ) = (3) k je konstanta vyjadřující lineární závislost ezi posunutí koleje a podélný odpore na zení tělese [kn/ ], k je konstanta vyjadřující lineární závislost ezi posunutí koleje a podélný odpore na ostě [kn/ ], u je podélné posunutí koleje [], u je posunutí ostu vlive zěny teploty [], přito při zanedbání vlivu koleje na ostní konstrukci vzhlede k neporovnatelně enší průřezové ploše kolejnic se běžně uvažuje: kde u = l α ΔT, [] (4) l je dilatační délka ostu [], u je posunutí ostu vlive zěny teploty [], α je součinitel teplotní roztažnosti pro ostní konstrukci ΔT je teplotní rozdíl ezi aktuální teplotou ostu a teplotou ostu, při níž byla zřízena bezstyková kolej na ostě [K]. Ucelený systé řešení zpracoval a publikoval prof. Frýba v [1] v kapitole 14 Terické spolupůsobení bezstykové koleje a ostu. Z rovnic (1) až (3) lze pro každý úsek po délce koleje napsat základní diferenciální rovnice, jejichž řešení popisuje posunutí bezstykové koleje po délce a odpovídající průběh osových sil: d u a) na tělese žel. spodku: EA + k u = q d d u EA + k u u = q d b) na ostě: ( ) (5) (6) 3. STANOVENÍ PŘ ÍPUSTNÝCH DILATAČ NÍCH DÉLEK MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ Teoretický úvod v inulé kapitole ná objasnil, které veličiny ovlivňují síly a průběh posunutí v bezstykové koleji na ostě. Pro výpočet a posouzení bezstykové koleje na ostě je třeba znát zejéna: podélný odpor koleje r na zení tělese a na ostě, vyjádřený paraetry k a k, v provoze nezatížené stavu i zatížené stavu v případě výpočtu s brzdnýi a rozjezdovýi silai; hodnoty podélného odporu v běžných, ale i etréních kliatických podínkách v ziní období, kdy ůže dojít k lou kolejnic; podélný odpor na ostě bude dále záviset na typu ostovky ost s průběžný kolejový lože, prvková otevřená ostovka s ostnicei, přío pojížděná ostovka; 100
4 března 01 součinitele teplotní roztažnosti koleje α a ostu α. Ačkoliv jsou hodnoty teplotních součinitelů pro kolejnice a konstrukční ateriály ostů běžně k dispozici, je třeba si uvědoit, že ostní konstrukce obvykle nedosahují teoreticky vypočtených hodnot podélné teplotní dilatace v důsledku zpravidla nerovnoěrného prohřívání konstrukce, což souvisí s tvare a type ostní konstrukce ocelová, betonová, spřažená ocelobetonová konstrukce. Tento jev ůže dále případně souviset s odpory bránícíi volné dilataci ostu, a to spíše u ostů kratších dilatačních délek; etréní teplotní zěny pro kolej i ostní konstrukci. Na popisu terického spolupůsobení bezstykové koleje a ostu, uvedené v [], je důležité, že poskytuje ucelený systé vstupních paraetrů pro výpočet uvedený v předchozí odstavci. Jako příklad vstupních paraetrů výpočtu podle této literatury je ožné uvést součinitel teplotní roztažnosti pro ostní konstrukce α. Z tabulky 1 je zřejé, že pro ost se uvažují výrazně nižší součinitele teplotní roztažnosti, dokonce éně než poloviční než udávané pro konstrukční ateriál, což význaně ovlivňuje výsledky výpočtu. Průběžné kolejové lože Most α [10-6 K -1 ] Ocelový 6 Ocelobetonový 5 Betonový 5 Prvková otevřená ostovka 9 Kolejnice 1 Tab. 1 Součinitelé teplotní roztažnosti α ostní konstrukce podle typu a kolejnice α Výpočte stanovené průběhy sil, napětí a posunů v bezstykové koleji na tělese železničního spodku i na ostě se podle [] posoudí, zda: síla v koleji při aiální oteplení ostu i kolejnic je enší než polovina kritické síly pro vybočení; napětí v kolejnici vyhoví z hlediska únosnosti kolejnic pro aiální oteplení a ochlazení ostu i kolejnic, s ojetí kolejnic se napětí zvyšuje; spára vzniklá po lou kolejnice v ziní období je enší než 50 ; síla působící na upevnění kolejnic u ostů bez kolejového lože nepřekročí přípustnou ez; zpravidla se posoudí prostřednictví hodnoty vzájeného posunutí koleje vůči ostu. Na základě tohoto posouzení byly stanoveny aiální přípustné dilatační délky ostních konstrukcí tak, jak jsou uvedeny v tabulce 1 dílu XII předpisu SŽDC S3. Je však nutno podotknout, že dříve uskutečněné výpočty nejsou v souladu s ČSN EN K posouzení dle [] je ožné ít tyto výhrady: vstupní paraetry neodpovídají ČSN EN 1991-, což se týká součinitele teplotní roztažnosti ostu α a hodnot podélného odporu r ; posouzení napětí v kolejnicích neodpovídá platné etodice, uvedené v předpisu SŽDC S3, dílu IV, kapitole IV Posuzování únosnosti kolejnic 101
5 7. 9. března kde a jazyků neodpovídá ani etodice uvedené ČSN EN 1991-; etody výpočtu i uvažované hodnoty jsou jiné, při výpočetní ověření je kvůli kopatibilitě nutné použít tuto již neplatnou etodiku; sporné je to zejéna pro kolejnice 60 E 1 a 60 E (příp. UIC 60), pro něž nejsou uvedeny všechny paraetry pro výpočet; není jednoznačně stanoven postup výpočtu kritické síly pro vybočení bezstykové koleje, zejéna s ohlede na kolej ve sěrové oblouku a ožnou počáteční deforaci geoetrických paraetrů koleje, použít je ožné např. vztah: N k 8EI 8EI 16EI z r z z y = + R v + 0 R v, [N] (7) 0 v0 R je poloěr sěrového oblouku [], r y je příčný odpor proti posunutí koleje, dle předpisu S 3/ ve výši nejéně 7 kn/, I z je oent setrvačnosti koleje [ -4 ], v 0 je aplituda počáteční deforace polohy (např. podle ČSN na ezi bezodkladného zásahu IAL) []. Hodnoty teplotního součinitele pro ost, uvedené v tabulce 1 jen přibližně popisují skutečné chování konstrukcí. V ráci nedávno ukončeného kontinuálního onitoringu Znojeského viaduktu (na které ale není bezstyková kolej) byl vyhodnocen teplotní součinitel α poocí regresní analýzy pro hodnoty podélné dilatace ostu a teploty ostní konstrukce, nasníané v průběhu dvou let v intervalu každé sekundy. Přehled výsledků regresní analýzy je v tabulce, odkud je zřejé, že hodnota tohoto součinitele se výrazně odlišuje od uvažovaného v systéu posouzení dle []. Regresní analýza pro ěsíc duben roku 011 je znázorněna graficky na obrázku a patrné také je, že hodnota vypočteného součinitele α írně v jednotlivých ěsících kolísala. Tab. Dilatační délka konstrukce Součinitel α Rozpětí teplot Vypočtený rozsah dilatace Zjištěný rozsah dilatace [] [10-6.K -1 ] [K] [] [] 0,97 9,7 51, Regresní analýza dilatace Znojeského viaduktu vlive teplotních zěn 5. PŘ ÍKLAD POSOUZENÍ KONSTRUKCE Příklade posouzení interakce ost kolej je posouzení bezstykové koleje na nově navržené železniční estakádě v k 55,740 až 56,116 trati Česká Třebová Praha (žst. Ústí nad Orlicí). Navržená železniční estakáda převádí dvoukolejnou trať v sěrové oblouku o poloěru kolejí 75,00 a 756,75. Kolejové lože na železniční estakádě je průběžné. Estakáda je složena celke ze tří oboustranně dilatujících ostních konstrukcí různých délek (viz obrázek 3). Hlavní důvode pro individuální posouzení konstrukce bylo netypické uístnění pohyblivých ložisek 10
6 března 01 dvou dilatačních délek proti sobě na jedno pilíři a překročené přípustné dilatační délky podle tabulky 1 dílu XII předpisu SŽDC S3. Analytické etody řešení terického spolupůsobení ostní konstrukce a bezstykové koleje neuožňují jednoduchý způsobe zohlednit uístění ostu ve sěrové oblouku. Z tohoto důvodu bylo provedeno paralelní řešení analytickou etodou a etodou konečných prvků, která ve výpočtu zohledňuje tuto geoetrii konstrukce (viz [3]). Vstupní paraetry a podínky pro posouzení byly převzaty z []. Analytický přístup úlohu zjednodušuje na soustavu spolupůsobících nosníků uístěných v příé a nahrazujících vztah ezi kolejí a ostní konstrukcí soustavou lineárních pružin. Přístupe v odelu konečných prvků byla zohledněna oblouková geoetrie konstrukce, bylo uvažováno nelineární kontaktní spojení štěrkového lože a ocelové konstrukce ostů a do výpočtu byla zavedena vlastní tíha konstrukce. Na druhé straně v odelu etodou konečných prvků jsou na okraji odelu a nad pevnýi ložisky zaneseny nerealistické okrajové podínky zjednodušení odelování spodní stavby ostu jako absolutně tuhé. Celkově je ožné konstatovat, že výsledky se dobře shodují (viz obrázky 5 a 6) a vlivy sěrového oblouku na ost s ohlede na charakteristiky ostu v příčné sěru je ožné při výpočtu zanedbat. Vliv sěrového oblouku a deforace prostorové polohy je v každé případě nutné vzít v potaz při stanovení kritické osové síly při vybočení bezstykové koleje, viz vztah (7). 6. ZÁVĚ R V současné době by každá ostní konstrukce, na které je použita bezstyková kolej, ěla být posouzena podle ČSN EN 1991-: Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část : Zatížení ostů dopravou. Tento standard poskytuje také základní hodnoty vstupních paraetrů, pro výpočet a posouzení interakce ost - kolej. Při jejich použití na ostní konstrukce, jejichž dilatační délky jsou podle tabulky 1 dílu XII předpisu SŽDC S3 přípustné, neusí být posouzení bezstykové koleje v souladu s títo standarde. Řešení této situace je ožné za předpokladu, že budou pro výpočet dle EN použity vstupní paraetry prověřené letitou zkušeností z provozování, potvrzené onitoringe ostů a koleje. Tabulku přípustných dilatačních délek ostů pro použití bezstykové koleje v předpisu SŽDC S3 pak bude ožné nově přehodnotit podle etodiky výpočtu uvedené EN. LITERATURA: [1] PLÁŠEK, O., ZVĚŘINA, P., SVOBODA, R., MOCKOVČIAK, M.: Železniční stavby. Železniční spodek a svršek. 1. vyd., Brno: CERM, str. ISBN [] FRÝBA, L.: Dynaika železničních ostů. 1.vyd., Acadeia, Praha str. ISBN [3] MRÓZEK, M.; BRAŤKA, M.; PLÁŠEK, O.; SALAJKA, V., Analysis of Continuous Welded Rail at Railway Bridge, příspěvek na konferenci Engineering Mechanics 009, Svratka, Česká republika, 009, ISBN
7 7. 9. března Podélný odpor r [kn/] Plastický odpor r Posunutí u [] Pružný odpor Plastický odpor Skutečný průběh podélného odporu Obr. 1 Příklad průběhu podélného odporu v závislosti na podélné posunutí u Obr. Závislost dilatace ostní konstrukce na teplotě v IV.011 (Pozn.: Regrese je sestavena pro převrácenou veličinu, odpovídá α = 9, K -1 ) 104
8 března 01 Obr. 3 Schéa uspořádání ostní estakády v Ústí nad Orlicí varianta uspořádání ložisek Obr. 4 Detail konečně prvkového odelu ostní estakády v Ústí nad Orlicí oblast pole č
9 7. 9. března Obr. 5 Posunutí koleje pro aiální oteplení porovnání analytické etody a etody konečných prvků (MKP) Obr. 6 Síly v koleji pro aiální oteplení porovnání analytické etody a etody konečných prvků (MKP na koncích odelu a nad ložisky výpočetní singularity) Lektoroval: Ing. Petr Szabó, SŽDC Praha 106
BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
Ústav železničních konstrukcí a staveb 1 BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Otto Plášek Bezstyková kolej na mostech 2 Obsah Vysvětlení rozdílů mezi předpisem SŽDC S3 a ČSN EN 1991-2 Teoretický základ interakce
VíceBezstyková kolej. (Continuous Welded Rail) Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb
(Continuous Welded Rail) Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Co je bezstyková kolej? Kolej s průběžně svařenými kolejnicemi o délce nejméně: q 150 m (podle předpisu SŽDC
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ VÝZKUMNÁ ZPRÁVA STABILITA VYBRANÝCH KONFIGURACÍ KOLEJOVÉHO SVRŠKU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ INFRAM a.s., Česká republika VÝZKUMNÁ ZPRÁVA STABILITA VYBRANÝCH KONFIGURACÍ KOLEJOVÉHO SVRŠKU Řešitel Objednatel Ing. Petr Frantík, Ph.D. Ústav stavební
VícePosouzení skupiny pilot Vstupní data
Posouzení skupiny pilot Vstupní data Projekt Datu : 6.12.2012 Název : Skupina pilot - Vzorový příklad 3 Popis : Statické schéa skupiny pilot - Pružinová etoda Fáze : 1 7,00 2,00 +z 12,00 HPV Nastavení
VíceDynamika I - příklady do cvičení
Dynaika I - příklady do cvičení Poocí jednotek ověřte, zda platí vztah: ( sinβ + tgα cosβ) 2 2 2 v cos α L = L [] v [ s -1 ] g [ s -2 ] 2 g cos β π t = 4k v t [s] v [ s -1 ] [kg] k [kg -1 ] ln 2 L = 2k
VícePodívejte se na časový průběh harmonického napětí
Střídavý proud Doteď jse se zabývali pouze proude, který obvode prochází stále stejný sěre (stejnosěrný proud). V praxi se ukázalo, že tento proud je značně nevýhodný. kázalo se, že zdroje napětí ůže být
VícePROPUSTNOST ŽELEZNIČNÍ DOPRAVY
PROPUSTNOST ŽELEZNIČNÍ DOPRAVY Studijní opora Ing. Josef Bulíček, Ph.D. 2011 Propustnost železniční dopravy OBSAH SEZNAM SYMBOLŮ A ZNAČEK... 4 1 ZÁKLADNÍ DEFINICE A TERMINOLOGIE... 6 1.1 Charakteristika
VícePodložky pod ložnou plochou pražce a jejich pozitivní vliv na geometrickou polohu koleje
Vědeckotechnický sborník ČD č. 21/2006 Roman Adamek Podložky pod ložnou plochou pražce a jejich pozitivní vliv na geometrickou polohu koleje Klíčová slova: podpražcová podložka, USP, betonový pražec, ocelový
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV ŽELEZNIČNÍCH KONSTRUKCÍ A STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF RAILWAY STRUCTURES AND CONSTRUCTIONS NÁVRH
VíceKERAMICKÉ NOSNÉ PŘEKLADY HELUZ 23,8 EN 845-2 1 (2)
KERAMICKÉ NOSNÉ PŘEKLADY 23,8 1 (2) POUŽITÍ Nosné překlady se používají jako překlady nad dveřníi a okenníi otvory ve vnitřních i vnějších stěnách. Tyto překlady lze kobinovat s izolante pro dosažení zvýšených
VíceSOUHRN DIPLOMOVÁ PRÁCE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Obor Konstrukce a dopravní stavby Katedra betonových a zděných konstrukcí SOUHRN DIPLOMOVÁ PRÁCE Vliv teplotního cyklu na napjatost bezstykové koleje
VíceOPATŘENÍ SNIŽUJÍCÍ OJÍŽDĚNÍ KOLEJNIC
OPATŘENÍ SNIŽUJÍCÍ OJÍŽDĚNÍ KOLEJNIC Ing. Martin Táborský SŽDC, s.o., Ředitelství, Odbor traťového hospodářství, Praha 1. Úvod Opotřebení kolejnic je problémem, který trápí železniční správy snad na celém
VíceČeské dráhy ČD S 3/2. Bezstyková kolej
České dráhy ČD S 3/2 Bezstyková kolej České dráhy ČD S 3/2 Bezstyková kolej Schváleno rozhodnutím vrchního ředitele DDC dne: 29.7.2002 č.j.: 58 644/2002 O 13 Účinnost od 1.1. 2003 ČD S 3/2 - Účinnost
VíceNové systémy pro diagnostiku železničního svršku. Petr Sychrovský
Nové systémy pro diagnostiku železničního svršku Petr Sychrovský 1 Diagnostika - podpora při zajišťování hlavních úkolů při správě a provozu železniční infrastruktury Využívání výsledků monitoringu, měření
VíceKonstrukce železničního svršku
Konstrukce železničního svršku Základní konstrukční prvky. Kolejnice Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 4. ročníku
VíceNové měřicí metody ke zjištění kvality zpětné trakční cesty aplikované na koridorový ch tratích ČD
1 Nové měřicí metody ke zjištění kvality zpětné trakční cesty aplikované na koridorový ch tratích ČD Jan MATOUŠ Ing. Jan MATOUŠ, ČD s.o., Technickáú středna dopravní cesty 120 00 Praha 2, Perucká3 Abstrakt
VíceSEIZMICKÝ EFEKT ŽELEZNIČNÍ DOPRAVY ÚVODNÍ STUDIE
SEIZMICKÝ EFEKT ŽELEZNIČNÍ DOPAVY ÚVODNÍ STUDIE Josef Čejka 1 Abstract In spite of development of road transport, carriage by rail still keeps its significant position on traffic market. It assumes increases
VíceCVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
CVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Spoje ocelových konstrukcí Ověřování spolehlivé únosnosti spojů náleží do skupiny mezních stavů únosnosti. Posouzení je tedy nutno provádět na rozhodující kombinace
VíceTECHNICKÉ PODMÍNKY PRO ŽELEZNIČNÍ SVRŠEK NA MOSTĚ.
TECHNICKÉ PODMÍNKY PRO ŽELEZNIČNÍ SVRŠEK NA MOSTĚ. Autor: Pavel Ryjáček, ČVUT, WP3 Příspěvek byl zpracován za podpory programu Centra kompetence Technologické agentury České republiky (TAČR) v rámci projektu
VíceŽELEZNIČNÍ ZASTÁVKA OSTRAVA ZÁBŘEH S NÁVRHEM PŘESTUPU NA MHD
VŠB-Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Studentská vědecká odborná činnost Akademický rok 2009/2010 ŽELEZNIČNÍ ZASTÁVKA OSTRAVA ZÁBŘEH S NÁVRHEM PŘESTUPU NA MHD RAILWAY STOP OSTRAVA ZÁBŘEH WITH
Více2.2 VÁLEČKOVÝ DOPRAVNÍK
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní K 9 MANIPULAČNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HUTNÍ PRŮMYSL 2.2 VÁLEČKOVÝ DOPRAVNÍK VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA doc. Ing. Martin Hynek, PhD. a kolektiv verze - 1.0 Tento projekt je spolufinancován
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 5
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 5 Šrouby a šroubové spoje For want of a nail the shoe is lost; For want of a shoe the horse is
VíceŘešení testu 1b. Fyzika I (Mechanika a molekulová fyzika) NOFY021. 19. listopadu 2015
Řešení testu b Fyzika I (Mechanika a olekulová fyzika) NOFY0 9. listopadu 05 Příklad Zadání: Kulička byla vystřelena vodorovně rychlostí 0 /s do válcové roury o průěru a koná pohyb naznačený na obrázku.
VíceDSA Dopravní stavby obor A
Dopravní stavby obor A ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Katedra železničních staveb Marek Pýcha, Štěpán Verner 1. Úvod Pomůcka slouží jako podklad pro cvičení týkající se železniční části předmětu 136.
VíceMDT 625. 1:528. 02 TECHNICKÁ NORMA ŽELEZNIC Schválena: 9. 3. 1980. Traťové značky STANIČNÍKY A MEZNÍKY ČSD Tvary, rozměry a umístění
MDT 625. 1:528. 02 TECHNICKÁ NORMA ŽELEZNIC Schválena: 9. 3. 1980 TNŽ 73 6395 Generální ředitelství Českých drah Traťové značky STANIČNÍKY A MEZNÍKY ČSD Tvary, rozměry a umístění TNŽ 73 6395 JK 824 Tato
VíceZÁDLAŢBOVÉ PANELY TYP ÚRTŘ
TECHNICKÉ PODMÍNKY DODACÍ č. TP 01/05 2. vydání ZÁDLAŢBOVÉ PANELY TYP ÚRTŘ Technické podmínky vydává: Organizace: Jméno: Razítko, podpis: Datum: ŽPSV a.s. Třebízského 207 686 27 Uherský Ostroh Jan Eisenreich
VíceVRT Praha - Brno OBSAH
OBSAH 1. Zadání dokumentace... 4 2. Výchozí podmínky... 6 3. Popis tras... 7 3.1 Varianta V7... 7 3.2 Varianta H4... 10 3.2.1 Vztah varianty H4 a ZÚR... 11 4. Parametry tras... 13 4.1 Směrové poměry...
VíceAPLIKACE NÍZKÝCH PROTIHLUKOVÝCH STĚN U SŽDC
ŽELEZNIČNÍ DOPRAVNI CESTA 2014 8. - 10. dubna 2014 APLIKACE NÍZKÝCH PROTIHLUKOVÝCH STĚN U SŽDC Ing. arch. Pavel Andršt SŽDC, Generální ředitelství, Odbor přípravy staveb, Praha 1. ÚVOD Provozovatel dráhy,
VíceNávrh rekonstrukce železničního mostu v km 5,872 na trati Český Těšín Ostrava Kunčice ("GAGARIN")
Návrh rekonstrukce železničního mostu v km 5,872 na trati Český Těšín Ostrava Kunčice ("GAGARIN") Ing. Jan Šedivý, SUDOP BRNO, spol. s r.o. Ing. Miroslav Teršel, SŽDC, s.o., OMT Ing. Lumír Dobiáš, SŽDC,
VíceC.1.4 INVESTIČNÍ A UDRŽOVACÍ NÁKLADY. Územní studie prověření variant Křenovické spojky. 2.etapa, Návrhová část. Technická část - Severní varianty
Objednatel: Souprava: Zhotovitel: Projekt: Jihomoravský kraj Žerotínovo náměstí 3/5 601 82 Brno IKP Consulting Engineers, s.r.o. Jankovcova 1037/49, Classic 7 budova C, CZ-170 00 Praha 7 tel: +420 255
VíceMĚŘENÍ POVRCHOVÉHO NAPĚTÍ VODY
LABORATORNÍ PRÁCE Č. 3 MĚŘENÍ POVRCHOVÉHO NAPĚTÍ VODY TEORETICKÉ ZÁKLADY CO JE POVRCHOVÉ NAPĚTÍ Jednotlivé olekuly vody na sebe působí přitažlivýi silai, lepí se k sobě. Důsledke je například to, že se
VíceZápis z jednání podskupiny Infrastruktura v rámci projektu IRICoN. Datum: 04. 07. 2013 Začátek: 11:00 Konec: 16:00
Zápis z jednání podskupiny Infrastruktura v rámci projektu IRICoN Datum: 04. 07. 2013 Začátek: 11:00 Konec: 16:00 Místo: Univerzita Pardubice, Dopravní fakulta Jana Pernera Přítomni: viz prezenční listina
VíceTermodynamická soustava Vnitřní energie a její změna První termodynamický zákon Řešení úloh Prof. RNDr. Emanuel Svoboda, CSc.
Vnitřní energie a její zěna erodynaická soustava Vnitřní energie a její zěna První terodynaický zákon Řešení úloh Prof. RNDr. Eanuel Svoboda, CSc. erodynaická soustava a její stav erodynaická soustava
VíceOznámení záměru A. ÚDAJE O OZNAMOVATELI :
v rozsahu přílohy č. 3 zákona č. 100/2001 Sb. Oznámení záměru A. ÚDAJE O OZNAMOVATELI : 1. Obchodní jméno : Duchcovská svařovna, a.s. 2. IČO : 272 64 483 3. Sídlo : Želénská 2, 419 01 Duchcov 4. Oprávněný
VíceJméno autora: Mgr. Zdeněk Chalupský Datum vytvoření: Číslo DUM: VY_32_INOVACE_18_FY_B
Jéno autora: Mgr. Zdeněk Chalupský Datu vytvoření: 15. 12. 2012 Číslo DUM: VY_32_INOVACE_18_FY_B Ročník: I. Fyzika Vzdělávací oblast: Přírodovědné vzdělávání Vzdělávací obor: Fyzika Teatický okruh: Mechanika
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
Více1.2.5 2. Newtonův zákon I
15 Newtonův zákon I Předpoklady: 104 Z inulé hodiny víe, že neexistuje příý vztah (typu příé nebo nepříé úěrnosti) ezi rychlostí a silou hledáe jinou veličinu popisující pohyb, která je navázána na sílu
VíceElektřina a magnetismus Elektrostatické pole
Elektrostatické pole Elektrostatické pole je prostor (v okolí elektricky nabitých částic/těles), ve které na sebe náboje působí elektrickýi silai. Zdroje elektrostatického pole jsou elektrické náboje (vázané
VíceA2.1 Rozsah platnosti
Příloha A2 Použití pro mosty A2.1 Rozsah platnosti A2.1.1 Všeobecně Příloha A2 uvádí pravidla pro kombinace zatížení a doporučuje návrhové hodnoty zatížení pro mosty pozemních komunikací, pro lávky pro
VíceNová konstrukce srdcovky s kuželovými vložkami
DT - Výhybkárna a strojírna, a.s. Dolní 3137/100, 797 11 Prostějov, Česká republika www.dtvm.cz, e-mail: dt@dtvm.cz EN ISO 9001 EN ISO 3834-2 EN ISO 14001 OHSAS 18001 Nová konstrukce srdcovky s kuželovými
Více7 Prostý beton. 7.1 Úvod. 7.2 Mezní stavy únosnosti. Prostý beton
7 Prostý beton 7.1 Úvod Konstrukce ze slabě vyztuženého betonu mají výztuž, která nesplňuje podmínky minimálního vyztužení, požadované pro železobetonové konstrukce. Způsob porušení konstrukcí odpovídá
VíceK 9 MANIPULAČNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HUTNÍ PRŮMYSL
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní K 9 MANIPULAČNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HUTNÍ PRŮMYSL 2. VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA doc. Ing. Martin Hynek, PhD. a kolektiv verze - 1.0 Tento projekt je spolufinancován Evropským
VíceDOPRAVNÍ STAVBY KAPITOLA 7 ŽELEZNIČNÍ SPODEK A ŽELEZNIČNÍ SVRŠEK
DOPRAVNÍ STAVBY KAPITOLA 7 ŽELEZNIČNÍ SPODEK A ŽELEZNIČNÍ SVRŠEK Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora studentů se specifickými vzdělávacími potřebami na Vysoké škole technické
VíceTřebízského 207, 687 24 Uherský Ostroh, Technické podmínky dodací. č. TP 02-07 PRAŽEC B 91S(P) ÚČINNOST OD 1.1.2008
Technické podmínky dodací č. TP 02-07 PRAŽEC B 91S(P) ÚČINNOST OD 1.1.2008 Technické podmínky schvaluje: Organizace Jméno Razítko, podpis Datum TP 02-07 1. vydání Strana 1 (celkem 16) říjen 2007 ZÁZNAM
VíceKmitání systému s 1 stupněm volnosti, Vlastní a vynucené tlumené kmitání
Kitání systéu s 1 stupně volnosti, Vlastní a vynuené tluené kitání 1 Vlastní tluené kitání Pohybová rovnie wɺɺ ɺ ( t ) + w( t ) + k w( t ) = Tluíí síla F d (t) F součinitel lineárního viskózního tluení
VíceInfrastruktura kolejové dopravy
Infrastruktura kolejové dopravy L u k á š T ý f a ČVUT FD, Ústav dopravních systémů (K612) Téma č. 5 Bezstyková kolej Anotace: teorie bezstykové koleje stabilita bezstykové koleje svařování kolejnic Bezstyková
VíceOBSAH ŠKOLENÍ. Internet DEK netdekwifi
OBSAH ŠKOLENÍ 1) základy stavební tepelné techniky pro správné posuzování skladeb 2) samotné školení práce v aplikaci TEPELNÁ TECHNIKA 1D Internet DEK netdekwifi 1 Základy TEPELNÉ OCHRANY BUDOV 2 Legislativa
Více12 Prostup tepla povrchem s žebry
2 Prostup tepla povrchem s žebry Lenka Schreiberová, Oldřich Holeček Základní vztahy a definice V případech, kdy je třeba sdílet teplo z média s vysokým součinitelem přestupu tepla do média s nízkým součinitelem
Víceþÿ D o r o t o v i, P e t e r
Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org þÿ V y s o k oa k o l s k é k v a l i f i k a n í p r á c e / T h e s e s, d i s s 2013 þÿ Z v ya o v á
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceKonstrukce železničního svršku
Konstrukce železničního svršku Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 4. ročníku bakalářského studia oboru Konstrukce
VíceDIPRO, spol s.r.o. VĚCNÝ ZÁMĚR
DIPRO, spol s.r.o. VĚCNÝ ZÁMĚR SEZNAM NOREM URČENÝCH K REVIZI ČSN 28 0318 PRŮJEZDNÉ PRŮŘEZY TRAMVAJOVÝCH TRATÍ ČSN 28 0337 OBRYSSY PROP TRAMVAJOVÉ VOZIDLA ČSN 73 6405 PROJKETOVÁNÍ TRAMVAJOVÝCH TRATÍ ČSN
VíceMěstský úřad Nové Město pod Smrkem Odbor výstavby a životního prostředí Palackého 280, Nové Město pod Smrkem, PSČ 463 65
Městský úřad Nové Město pod Smrkem Odbor výstavby a životního prostředí Palackého 280, Nové Město pod Smrkem, PSČ 463 65 Město Nové Město pod Smrkem (IČ 002 63 036), Palackého 280, 463 65 Nové Město pod
VíceNovinky 2016. Doplňky pro železniční modelářství H0 TT N
Doplňky pro železniční odelářství H0 TT N 11 446 4 11 446 Sýpka H0 Tato sýpka Oberühle (horního lýna) v Olbernhau v Krušných horách byla v provozu do začátku 90. let. Díky kobinaci oceli a cihel vznikl
VíceSvařování a bezstyková kolej Novelizace předpisu SŽDC S3/2 Bezstyková kolej
Svařování a bezstyková kolej Novelizace předpisu SŽDC S3/2 Bezstyková kolej Ing. Petr Szabó Železniční dopravní cesta 2012, Děčín, 29.2.2012 Obsah Úvod Vývoj konstrukce Vývoj předpisové základny Požadavky
Víceedm t: DOPRAVNÍ STAVBY 2014/2015
OTÁZKY K PROFILOVÉ ÁSTI STNÍ MATURITNÍ ZKOUŠKY edm t: DOPRAVNÍ STAVBY 2014/2015 1. Základní pojmy v silni ním stavitelství. Silni ní zákon (kategorie pozemních komunikací dle sil. zákona, vlastnictví pozemních
Vícepopsat princip činnosti čidel rychlosti a polohy samostatně změřit zadanou úlohu
10. Čidla rychlosti a polohy Čas ke studiu: 15 inut Cíl Po prostudování tohoto odstavce budete uět popsat princip činnosti čidel rychlosti a polohy saostatně zěřit zadanou úlohu Výklad 10. 1. Čidla rychlosti
Více10 Navrhování na účinky požáru
10 Navrhování na účinky požáru 10.1 Úvod Zásady navrhování konstrukcí jsou uvedeny v normě ČSN EN 1990[1]; zatížení konstrukcí je uvedeno v souboru norem ČSN 1991. Na tyto základní normy navazují pak jednotlivé
VíceOTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles 1. Lokální tělesa 2. Konvekční tělesa Článková otopná tělesa
OTOPNÁ TĚLESA Rozdělení otopných těles Stejně jako celé soustavy vytápění, tak i otopná tělesa dělíme na lokální tělesa a tělesa ústředního vytápění. Lokální tělesa přeměňují energii v teplo a toto předávají
VíceOvěření propustnosti žst. Praha Masarykovo n. pro výhledový rozsah dopravy
Ověření propustnosti žst. Praha Masarykovo n. pro výhledový rozsah dopravy srpen 2011 Bc. Marek Binko Bc. Marek Binko: Ověření propustnosti žst. Praha Mas. n. pro výhledový rozsah dopravy Kapacita žst.
Více3.1.6 Dynamika kmitavého pohybu, závaží na pružině
3..6 Dynaia itavého pohybu, závaží na pružině Předpolady: 303 Pedagogicá poznáa: Na příští hodinu by si všichni ěli do dvojice přinést etrový prováze (nebo silnější nit) a stopy. Poůcy: pružina, stojan,
VíceCESTI Workshop KOLEJCONSULT & servis, spol. s r.o., WP2. WT 2 Drážní svršek. 2_3 Pevná jízdní dráha
CESTI Workshop 2013 KOLEJCONSULT & servis, spol. s r.o., WP2 WT 2 Drážní svršek 2_3 Pevná jízdní dráha Příspěvek byl zpracován za podpory programu Centra kompetence Technologické agentury České republiky
VíceSEZNAM NOREM URČENÝCH K REVIZI
DIPRO, spols.r.o. s.r.o. SEZNAM NOREM URČENÝCH K REVIZI PRVNÍ ETAPA: ČSN 28 0318 PRŮJEZDNÉ PRŮŘEZY TRAMVAJOVÝCH TRATÍ ČSN 28 0337 OBRYSY PRO TRAMVAJOVÁ VOZIDLA 10/2013 schváleno zařazení do plánu přípravy
Více- Železobetonová přejezdová konstrukce na ocelových nosičích - - TYPOVÁ ŘADA - BRENS (TPD-25292277-2008-1-BRENS) Typová řada BRENS
Technické podmínky dodací (TPD-25292277-2008-1-) Typová řada PROKOP RAIL, a.s. TPD 25292277-2008-1- SŽDC 326 00 PLZEŇ 110 00 PRAHA 1 1 Všeobecně Tyto technické podmínky dodací ( dále jen TPD ) platí pro
VíceOPTIMALIZACE DOPRAVNÍCH TRAS PÁSOVÉ DOPRAVY
The International Journal of TRANSPORT & LOGISTICS Medzinárodný časopis DOPRAVA A LOGISTIKA OPTIMALIZACE DOPRAVNÍCH TRAS PÁSOVÉ DOPRAVY ISSN 1451-107X Horst Gondek 1, Jan Šamárek 2, Wladyslaw Bochenek
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV ŽELEZNIČNÍCH KONSTRUKCÍ A STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF RAILWAY STRUCTURES AND CONSTRUCTIONS REKONSTRUKCE
VíceSOUČASNÝ STAV PASIVNÍ BEZPEČNOSTI KOLEJOVÝCH VOZIDEL A TRENDY DO BUDOUCNA
Seminář Czech Raildays, Ostrava, 17.06. 2008 SOUČASNÝ STAV PASIVNÍ BEZPEČNOSTI KOLEJOVÝCH VOZIDEL A TRENDY DO BUDOUCNA Zdeněk MALKOVSKÝ 1, Abstrakt: Příspěvek je věnován problematice řešení pasivní bezpečnosti
VíceKonstrukce železničního svršku
Konstrukce železničního svršku Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 4. ročníku bakalářského studia oboru Konstrukce
VíceR-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ
R-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ únor 2014 Ing. P. Milek Obsah : 1. Průvodní zpráva ke statickému výpočtu... 3 1.1. Úvod... 3 1.2. Identifikační údaje stavby... 3 1.3.
VíceVyužití modální analýzy pro návrh, posouzení, opravy, kontrolu a monitorování mostů pozemních komunikací
Ministerstvo dopravy TP 215 Odbor silniční infrastruktury Využití modální analýzy pro návrh, posouzení, opravy, kontrolu a monitorování mostů pozemních komunikací Technické podmínky Schváleno MD-OSI č.j.
VícePLÁŠŤOVÉ PŮSOBENÍ TENKOSTĚNNÝCH KAZET
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Doktorský studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ Studijní obor: POZEMNÍ STAVBY Ing. Jan RYBÍN THE STRESSED SKIN ACTION OF THIN-WALLED LINEAR TRAYS
VíceZpůsoby napájení trakční sítě
Způsoby napájení trakční sítě Trakční síť je napájená proudem z trakční napájecích stanic. Z důvodů omezení napájecích proudů a snadnější lokalizace poruch se síť dělí na jednotlivé napájecí úseky, které
VíceRevize ČSN 73 6109 Projektování polních cest
Revize ČSN 73 6109 Projektování polních cest Ludvík Vébr 21.5.2013, Praha 9 hotel STEP 1. Úvod V současnosti probíhá/proběhla revize většiny českých technických norem pro projektování pozemních komunikací,
VíceSada 3 Inženýrské stavby
S třední škola stavební Jihlava Sada 3 Inženýrské stavby 15. Mosty - ocelové Digitální učební materiál projektu: SŠS Jihlava šablony registrační číslo projektu:cz.1.09/1.5.00/34.0284 Šablona: III/2 - inovace
VíceVLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU
68 XXXIV. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol VLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU Pavel Brabec 1, Celestýn Scholz 2 Influence
VíceSystém vozidlo kolej Část 2
Systém vozidlo kolej Část 2 Otto Plášek Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 1. ročníku magisterského studia oboru Konstrukce a dopravní stavby na Fakultě stavební VUT v Brně a nesmí
Více1. Změřte statickou charakteristiku termistoru pro proudy do 25 ma a graficky ji znázorněte.
1 Pracovní úkoly 1. Změřte statickou charakteristiku termistoru pro proudy do 25 ma a graficky ji znázorněte. 2. Změřte teplotní závislost odporu termistoru v teplotním intervalu přibližně 180 až 380 K.
VíceVÝZNAM VLASTNÍCH FREKVENCÍ PRO LOKALIZACI POŠKOZENÍ KONZOLOVÉHO NOSNÍKU
VÝZNAM VLASTNÍCH FREKVENCÍ PRO LOKALIZACI POŠKOZENÍ KONZOLOVÉHO NOSNÍKU Ing. Petr FRANTÍK, Ph.D., Ing. David LEHKÝ, Ph.D., Ústav stavební echaniky, Fakulta stavební, Vysoké učení technické v Brně, tel.:
VíceZakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu
1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis
VíceSOUVISLOST MEZI TEPLOTOU A VIBRACEMI V DIAGNOSTICE ROTAČNÍCH STROJŮ
SOUVISLOST MEZI TEPLOTOU A VIBRACEMI V DIAGNOSTICE ROTAČNÍCH STROJŮ Ing. Mečislav HUDECZEK, Ph.D. Ing. Lucie GABRHELOVÁ Ing. Jaroslav BRYCHCY, Ph.D. HUDECZEK SERVICE, s. r. o., Albrechtice 1. ÚVOD Provoz
Vícekoeficient délkové roztažnosti materiálu α Modul pružnosti E E.α (MPa)
Upevňování trubek Všechny materiály včetně plastů podléhají změnám délky působením teploty. Změna délky Δ trubky délky působením změny teploty ΔT mezi instalační a aktuální teplotou trubky je rovna: Δ
VíceGEOTECHNICKÝ PRŮZKUM TĚLESA ŽELEZNIČNÍHO SPODKU
GEOTECHNICKÝ PRŮZKUM TĚLESA ŽELEZNIČNÍHO SPODKU Ing. Radek Bernatík SŽDC, s.o., Ředitelství, Obor traťového hospodářství, Praha 1. Úvod Geotechnický průzkum je soubor činností vedoucích ke zjištění a posouzení
VíceSkeletové konstrukce 1
Pozemní stavitelství II. Skeletové konstrukce 1 Zpracoval: Zdeněk Peřina, Ing. Skeletové konstrukce Skelet? Slovo Skelet (latinsky sceletus, řecky σκελετός) znamená v řečtině doslova vysušený a označovalo
VíceŽelezniční svršek na mostech
Železniční svršek na mostech Otto Plášek Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 1. ročníku magisterského studia oboru Konstrukce a dopravní stavby na Fakultě stavební VUT v Brně a nesmí
VíceMINISTERSTVO DOPRAVY ČR ODBOR POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ ZPOMALOVACÍ PRAHY TECHNICKÉ PODMÍNKY. Schváleno MD - OPK č.j... s účinností od
TP 85 MINISTERSTVO DOPRAVY ČR ODBOR POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ ZPOMALOVACÍ PRAHY TECHNICKÉ PODMÍNKY Schváleno MD - OPK č.j.... s účinností od Nabytím účinnosti se ruší a nahrazují v celém rozsahu TP 85 Zpomalovací
VícePoznámky k cvičením z termomechaniky Cvičení 9.
Voda a vodní pára Při výpočtech příkladů, které jsou zaěřeny na výpočty vody a vodní páry je důležité si paatovat veličiny, které jsou kritické a z hlediska výpočtu i nezbytné. Jedná se o hodnoty teploty
VíceMPa MPa MPa. MPa MPa MPa
Výpočet úhlové zdi Vstupní data Projekt Datu :..005 Materiál konstrukce Objeová tíha g.00 kn/ Výpočet betonových konstrukcí proveden podle nory ČSN 7 0 R. Beton : Beton B 0 Pevnost v tlaku Pevnost v tahu
VíceEXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI
19. Betonářské dny (2012) Sborník Sekce: Výzkum a technologie 2 ISBN 978-80-87158-32-6 EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI David Horák 1 Hlavní autor
VíceOprava dětského hřiště, ul. Socháňova, Praha 17 - Řepy
Identifikační údaje Údaje o stavbě: Oprava dětského hřiště ul. Socháňova, Praha 17 - Řepy Místo stavby: č. 1293/455 kat. ú. Řepy druh pozemku: ostatní plocha Vlastník: Hlavní město Praha, Mariánské náměstí
VíceKOLEJOVÉ ABSORBÉRY HLUKU A SMĚROVÉ CLONY. 1. Úvod. 2. Stav techniky, definice a zadání
KOLEJOVÉ ABSORBÉRY HLUKU A SMĚROVÉ CLONY Jan Eisenreich ředitel společnosti a předseda představenstva PROKOP RAIL, a.s. 1. Úvod Hluk a vibrace - civilizační produkt, který svojí každodenní přítomností
Vícekomůrkové desky z polykarbonátu
TECHNICKÝ MANUÁL MULTICLEAR TM BOX A STRONG koůrkové desky z polykarbonátu Charakteristické vlastnosti polykarbonátu Vlastnosti Jednotka Hodnota Nora Fyzikální Hustota g/c 2 1,20 ISO 1183 Propustn. světla
VícePopis fyzikálního chování látek
Popis fyzikálního chování látek pro vysvětlení noha fyzikálních jevů již nevystačíe s pouhý echanický popise Terodynaika oblast fyziky, která kroě echaniky zkouá vlastnosti akroskopických systéů, zejéna
VíceNÁVRH ZADÁNÍ 4. ZMĚNY ÚZEMNÍHO PLÁNU OBCE KLÁŠTER HRADIŠTĚ NAD JIZEROU
ČESKÁ REPUBLIKA STŘEDOČESKÝ KRAJ OKRES MLADÁ BOLESLAV OBEC KLÁŠTER HRADIŠTĚ NAD JIZEROU NÁVRH ZADÁNÍ 4. ZMĚNY ÚZEMNÍHO PLÁNU OBCE KLÁŠTER HRADIŠTĚ NAD JIZEROU zpracovaný dle 47 zákona č. 183/2006 Sb.,
VíceŽelezniční tratě a stanice
Železniční tratě a stanice L u k á š T ý f a Ústav dopravních systémů Základní informace o předmětu pro akademický rok 2018/ Anotace: Organizace předmětu Zápočet, zkouška Náplň cvičení a přednášek Literatura,
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
VíceMOSTNÍ VZOROVÝ LIST MVL 150 KOMBINOVANÁ ODEZVA MOSTU A KOLEJE
Správa železniční dopravní cesty, státní organizace Dlážděná 1003/7, 110 00 Praha 1, Nové Město MOSTNÍ VZOROVÝ LIST MVL 150 KOMBINOVANÁ ODEZVA MOSTU A KOLEJE Schváleno ředitelem odboru traťového hospodářství
VíceTZB - VZDUCHOTECHNIKA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ JIŘÍ HIRŠ, GÜNTER GEBAUER TZB - VZDUCHOTECHNIKA MODUL BT02-11 HLUK A CHVĚNÍ VE VZDUCHOTECHNICE STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VíceCHYBY PŘI NÁVRHU A POKLÁDCE KRYTINY
CHYBY PŘI NÁVRHU A POKLÁDCE KRYTINY Střešní a obkladová krytina Onduline je vhodná pro použití na domy, chaty, zahradní domky, garážová stání, altánky, kůlny, přístřešky technických zařízení apod. Pokládka
Více6. Měření veličin v mechanice tuhých a poddajných látek
6. Měření veličin v mechanice tuhých a poddajných látek Pro účely měření mechanických veličin (síla, tlak, mechanický moment, změna polohy, rychlost změny polohy, amplituda, frekvence a zrychlení mechanických
Více