Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
|
|
- Eliška Dostálová
- před 6 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část B5 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky.
2 PRO ÚPLNOST Kapitola B K INFORMACI POTŘEBNÉ DŮLEŽITÉ SPOJE 1. SPOJE ZÁKLADNÍ POZNATKY 2. SPOJE S VYUŽITÍM TVARU 3. SPOJE S VYUŽITÍM TŘENÍ 4. SPOJE S VYUŽITÍM MATERIÁLU 5. SPOJE S VYUŽITÍM PŘEDEPJATÝCH ELEMENTŮ
3 DŮLEŽITÉ 5. SPOJE S VYUŽ. PŘEDEPJ. ELEMENTŮ PRO PŘENOS ZATÍŽENÍ 5.1 Spoje šrouby a závity (šroubové a závitové spoje) Charakteristika (konstrukční znakové vlastnosti / konstrukční znaky / ) Dobře rozebíratelná spojení částí na principu spoluzabírajícího vnějšího a vnitřního závitu. Podle umístění vnějšího závitu rozeznáváme: šroubová spojení (vnější závit je vytvořen na pomocné spojovací části šroubu ) závitová spojení (vnější závit je vytvořen na jedné ze spojovaných částí, vnitřní pak obvykle ve druhé z nich.) Dále budeme uvažovat pouze podstatně běžnější šroubová (pevná, tj. nepohyblivá) spojení, která jsou při montáži "utažena", tj. uvedena do předepjatého stavu. 3
4 POTŘEBNÉ Poznámky: Pozor, v literatuře jsou jako předepjaté spoje označovány pouze důležité (většinou vysoce namáhané) spoje, u nichž se při navrhování a zjišťování vlastností spoje modeluje hlavní orgánová struktura jako soustava předepjatých pružin. U méně důležitých předepjatých ("utažených ) šroubových spojů se vliv předpětí na zvýšení vnějšího zatížení uvažuje zjednodušeně pomocí součinitele závislého na průměru šroubu. Základním modulem šroubových spojů je spojení s jedním šroubem. Šroubové spoje s více šrouby jsou často nazývány jako přírubové spoje (podle jejich nejčastějšího konstrukčního provedení). Rozhodující je však pouze tvar (a tuhost) stykové plochy a přilehlých partií spojovaných částí a navržené rozmístění a velikosti spojovacích šroubů. U těchto "přírubových" spojů je nejprve nutné podle obecného postupu (pro jakýkoli spoj) uvedeného v A 1.kapitole SPOJE - ZÁKLADNÍ PRINCIPY určit max. zatížení připadající na jeden (shodně nebo nejvíce zatížený) spoj. Ten se pak řeší jako samostatný šroubový spoj, jehož návrh ( příp. hodnocení) se obvykle z výrobních a ekonomických důvodů aplikuje i na zbývající (méně nebo shodně zatížené) spoje. 4
5 Stavební struktura (definiční konstrukční vlastnosti) TYPICKÁ PROVEDENÍ A) Standardní šroubové spoje spojení šroubem s hlavou (s maticí a bez matice): DŮLEŽITÉ spojení závrtným šroubem (vždy s maticí): 5
6 K INFORMACI B) Speciální šroubové spoje základové šroubové spoje: 6
7 K INFORMACI rozpěrací šroubové spoje: napínací šroubové spoje: 7 7
8 K INFORMACI závěsné šroubové spoje (pro spojení strojního dílu se závěsným okem): 8
9 TVARY, ROZMĚRY A TOLERANCE PRVKŮ ŠROUBOVÉHO SPOJE A) Závity Princip závitu (na válcové ploše): DŮLEŽITÉ ttt = P h π d 2 rrr kde: P h [mm] P [mm] d 2 [mm] stoupání závitu (pozn. P h = n P ; kde: n [1] počet chodů závitu) rozteč závitu střední průměr závitu 9
10 K INFORMACI Druhy závitů spojovaných šroubů (ČSN ): metrický závit s hrubou roztečí (ČSN ): Md, např. M16 metrický závit s jemnou roztečí (ČSN ): Md x P, např. M16 x 1,5 Poznámky: pro levý závit: Md x P LH, např. M16 x 1,5 LH pro vícechodý závit: Md x Ph/n, např. M16 x 3/2 10
11 Osový řez (v rovině procházející osou šroubu a matice): DŮLEŽITÉ d, D velký ø závitu šroubu, matice d 2 = D 2 střední ø závitu šroubu, matice d 3, D 1 malý ø závitu šroubu, matice h 1 výška profilu závitu šroubu, matice H výška základního profilu (teoretického profilu) H 1 pracovní výška profilu (nosná hloubka) β vrcholový úhel P rozteč závitu 11
12 K INFORMACI Lícování metrických závitů pro všechna uložení (ČSN dle ISO) stupeň přesnosti : 1 10 polohy tolerančního pole: d p (pro d 2 a d), např.: M16 7g6g C H (pro D 2 a D 1 ), např.: M16 5H6H Příklady uložení: 5H6H / 7g6g pokud shoda, např. 6H6H / 6g6g pak: 6H/6g (běžné) 12
13 K INFORMACI B) Ukončení šroubů, výběry závitů a drážky šroubů (ČSN ISO 4753): (ČSN ISO 3508 a ČSN ): 13
14 K INFORMACI (ČSN a ): C) Hloubky otvorů a délky vnitřních závitů (ČSN ): 14
15 PRO ÚPLNOST D) Otvory klíčů a drážky ve hlavách šroubů (ČSN ): (ČSN ): (ČSN EN ISO 4757): 15
16 PRO ÚPLNOST E) Hlavy spojovacích šroubů šestihranné: a) čtyřhranné: b) tvaru T: c) f) 16
17 PRO ÚPLNOST válcové s vnitřním šestihranem: a) válcové s křížovou drážkou: b) válcové s přímou drážkou: c) válcové s čočkouvou hlavou a přímou drážkou: d) půlkulové s přímou drážkou: e) zápustné s přímou drážkou: f) zápustné čočkové s přímou drážkou: g) 17
18 K INFORMACI F) Dříky šroubů a přechody do hlavy šroubu dříky: přechody: 18
19 DŮLEŽITÉ G) Délky závitového spojení (ČSN ): pro oceli a bronzi: b 1,0. d pro šedou litinu : b 1,25. d pro slitiny hliníku: b 2,0. d 19
20 H) Šrouby (nejběžnější normalizované druhy) přesné šrouby se šestihran. hlavou (ČSN ) K INFORMACI Šroub M 8 x 30 ČSN Šroub M 8 x 1x 30 ČSN přesné se šestihrannou hlavou (ČSN ) 20
21 přesné se šestihrannou hlavou (ČSN ) K INFORMACI Šroub M 16 x 50 ČSN lícované šrouby s dlouhým a krátkým závitem (ČSN a ) Šroub M 12 x 60 ČSN
22 PRO ÚPLNOST šrouby s válcovou hlavou (ČSN ) Šroub M 6 x 35 ČSN Šroub M 6 x 35 ČSN
23 K INFORMACI přesné šrouby s válcovou hlavou s vnitřním šestihranem (ČSN ) Tvar A Tvar B Šroub M 6 x 35 ČSN Šroub M 12 x 60 ČSN Šroub M 20 x 80 ČSN
24 PRO ÚPLNOST šrouby s půlkulatou hlavou (ČSN ) Tvar A Tvar B Šroub M 6 x 35 ČSN Šroub M 6 x 35 ČSN
25 PRO ÚPLNOST zápustné šrouby (ČSN , ) Šroub B M 6 x 40 ČSN Šroub M 6 x 40 ČSN Šroub M 8 x 40 ČSN Šroub M 8 x 45 ČSN
26 PRO ÚPLNOST závrtné šrouby (ČSN , , ) Tvar A Tvar B Šroub M 12 x 60 ČSN Šroub M 8 x 40 ČSN
27 K INFORMACI CH) Matice (nejběžnější normalizované druhy) přesné šestihranné (ČSN a ) Normální Nízké Matice M 10 x 1 ČSN Matice M 10 LH ČSN
28 PRO ÚPLNOST korunové matice (ČSN , ) Matice M 24 x 2 ČSN
29 PRO ÚPLNOST křídlaté matice (ČSN ) Matice M 10 ČSN
30 POTŘEBNÉ I) Vrtané díry a zahloubení pro hlavy šroubů (ČSN ) (ČSN ) (ČSN ) (ČSN ) (ČSN ) 30
31 PRO ÚPLNOST J) Podložky normální podložky (ČSN a ) Podložka 17 ČSN Podložka B 17 ČSN Podložka 17 ČSN
32 PRO ÚPLNOST pružné podložky (ČSN a ) Podložka 16 ČSN Poznámka: Využití u šroubových spojů je časté, ale ne výhradní. 32
33 PRO ÚPLNOST Závlačky a otvory pro závlačky (ČSN ) Závlačka 4x45 ČSN Poznámka: Využití u šroubových spojů je časté, ale ne výhradní. 33
34 DŮLEŽITÉ MATERIÁLY SPOJOVACÍCH ŠROUBŮ A MATIC Základní pravidla: materiály s vysokou mezí kluzu, zejména u šroubů. pro tytéž hodnoty mechanických vlastností závisí volba materiálu na způsobu výroby závitu (tváření za tepla/za studena, obrábění), proto se místo druhu materiálu uvádí označení zaručených mech. vlastností po vyrobení: Označování mech. vlastností šroubů a matic **: x.y x značka velikosti meze pevnosti: čísly 4 12 ( 0,01 σ pp ) y značka velikosti meze kluzu : čísly 4 8 ( 10 σ kk ) σ pp
35 POTŘEBNÉ Poznámky: Normalizované mech. vlastnosti šroubů a matic se označují prvou doplňkovou číslicí v označení dle ČSN * Pro nejběžnější případy: tvarové provedení: šrouby a matice šrouby ("imbus") s válcovou s šestihrannou hlavou hlavou a vnitř. šestihran. * prvá doplňková číslice:.1.5 ** značka materiálu: Orientační pevnostní hodnoty : σ Pt 100x ozn. vel. σ Pt 500 MPa 800 MPa σ kt (0,6 0,8) σ Pt 300 MPa (x 0,6) 600 MPa (x 0,8) σ D σ kt /( 1,5 2,5) MPa MPa σ DŠ 0,5 σ D MPa MPa vliv vrubu závitu τ DŠ 0,6 σ DŠ MPa MPa vliv nerovnoměrného zatížení závitů: p Dz 0,2 p D 0,2 σ D MPa (rozhoduje materiál matice) vliv pohybu: p Dz poh.zat. 0,2 p Dz 5 10 MPa (rozhoduje materiál matice) 35
36 K INFORMACI Materiály: málo namáhané spoje: ocel tř ( a ) běžné namáhané spoje: ocel tř ( a ) (11 500) (11 600) ( a ) vysoce namáhané spoje : ocel tř (13 240) (14 240) (15 230) v agresivním prostředí: tažené mosazi tř ( a ) 36
37 POTŘEBNÉ Vlastnosti (reflektované vlastnosti) CHARAKTERISTIKA VLASTNOSTÍ KOMPLEXNÍ KVALITY Provoz, údržba, opravy Přenos všech druhů zatížení (přenos tečných sil buď třením nebo lícovanými šrouby). Snadná rozebíratelnost. Spolehlivost proti uvolnění lze zvýšit konstrukčními úpravami. Spolehlivost při dynamickém zatížení je snižována mnoha vruby. Výroba, montáž Nenáročnost na provedení, konstrukční úpravy spojovaných částí jsou jednoduché, vlastní spojovací části se v rozhodující většině případů nakupují jako standardizované díly. Nejméně vhodným prvkem jsou závity ve spojovaných částech, zejména pokud nejsou osy otvorů kolmé vůči povrchům a pokud nejsou otvory průchozí (nebezpečí zlomení nástrojů). 37
38 POTŘEBNÉ CHARAKTERISTIKA ČASOVÝCH/ TERMÍNOVÝCH VLASTNOSTÍ Rychlost procesů Relativně rychlý návrh, výroba (a nákup), montáž a demontáž. CHARAKTERISTIKA EKONOMICKÝCH/ NÁKLADOVÝCH VLASTNOSTÍ Hospodárnost procesů Při vhodném návrhu z hlediska výroby relativně nenákladný spoj. Provozní náklady nulové. Náklady na demontáž minimální (pokud spoj nezkorodoval). 38
39 5.1.4 Poznatky pro návrh a hodnocení (tj. pro docílení požadovaných a predikci posuzovaných vlastností) MASTER STAVEBNÍ STRUKTURY (zjednodušeně pro typická provedení) - se šroubem s hlavou DŮLEŽITÉ s maticí bez matice 39
40 DŮLEŽITÉ - se závrtným šroubem vždy s maticí 40
41 DŮLEŽITÉ ÚNOSNOST A PEVNOST PŘI PROVOZU Provozní zatížení (max. zatíženého šroub. spoje) (jmenovité) Typické případy: I. n ŠS šroubových spojů zatěžovaných na osu silou F celk : (pokud není smyková síla zachycena vlož. elementy např. kolíky, pery apod. nebo lícovanými šrouby) F cccc = n ŠS F ŠSSS f 1 orientačně: s f (1,5 2,5) s f F ŠSSS = F cccc s f n ŠS f ; n ŠS = F cccc s f F ŠSSS f ; s f = n ŠS F ŠSSS f F cccc Poznámka: Protože je předpoklad, že další řešení může být staticky neurčité nestanovuje se zatím max. (mezní) zatížení, ale pouze (max.) provozní (jmenovité vnější) zatížení šroubového spoje F ŠSjm. 41
42 DŮLEŽITÉ II. n ŠS šroubových spojů zatěžovaných s osou: A) Rovnoměrné zatížení silou F celk : F cccc = n ŠS F ŠSSS F ŠSSS = F cccc n ŠS ; n ŠS = F cccc F ŠSSS 42
43 B) Rovinné zatížení od F celk a M celk : a) zjednodušeně: DŮLEŽITÉ 43
44 B) Rovinné zatížení od F celk a M celk : a) zjednodušeně: rameno momentu (těžiště trojúhelníku) DŮLEŽITÉ M cccc = F M 2 3 l objem tříbokého hranolu plocha trojúhelníka F M = 3 M cccc 2 l F M = 1 2 l 2 p mmm M b vod.odvěsna svis.odvěsna šířka 3 M cccc 2 l = 1 2 l 2 p mmmm b 3 M cccc p mmm M = 2 l 1 2 l = 2 b 6 M cccc l 2 b = M cccc 1 6 l2 b p mmm M = M cccc W o W o p F = F cccc l b ; plocha p mmm = p F + p mmm M p mmm F cccc, M cccc = p ŠSSS = n ŠS F ŠSSS l b F ŠSSS = b = p ŠSSS l b n ŠS ; n ŠS = n ŠS F ŠSSS l p ŠSSS ; l = p ŠSSS l b F ŠSSS n ŠS F ŠSSS b p ŠSSS 44
45 K INFORMACI b) přesněji s uvažováním výsledné (provozní) tuhosti jednotlivých šroubových spojů a pomocí středu pružnosti : F ŠSjm = fce (F celk, M celk, k ŠSi, x ŠSi ) C) Prostorové zatížení od F celk a M celk - řeší se analogicky jako v rovině, ale navíc nutné uvažovat i třetí rozměr. 45
46 POTŘEBNÉ Stanovení max. zatížení šroubu a předpětí spoje (pro max. zatížený šroubový spoj) Méně důležité šroubové spoje: = max. zatížení šroubu: F Š se předpokládá, že bude mít velikost max. provozního zatížení šroubového spojení F ŠS(max) zvětšeného součinitelem bezpečnosti s: F Šmmm = F ŠS(mmm) s kde: s (1,5 2,5) F ŠS(mmm) = F Šmmm s ; s = F Šmmm F ŠS(mmm) přičemž nižší hodnoty se volí pro větší ø d, vyšší hodnoty se volí pro menší ø d (u menších průměrů šroubů je větší nebezpečí "přetržení" při předepínání) = předpětí spoje F PP se nestanovuje, předpokládá se, že při předpětí ( utažení ) bude při montáži úměrné velikosti šroubu a tudíž dostatečné. 46
47 Důležité šroubové spoje (jako předepjatý spoj - PP) DŮLEŽITÉ k A k B kde: k A...tuhost zatěžované větve šroubového spoje k B...tuhost odlehčené větve šroubového spoje 47
48 Bezpečnost spoje proti odlehnutí se vyjadřuje součinitelem neodlehnutí (nevhodně těsnosti ) c Ψ : DŮLEŽITÉ F Bmin = c Ψ F max > 0 c Ψ ( 0,5 1,5 ) Max. zatížení šroubu: větší ø šr. menší ø šr. F Šmax = F Amax = F Bmin + F max = (1+ c Ψ ) F max c pp = 1,5 2,5! Předpětí spoje (pro daný součinitel neodlehnutí spoje c Ψ ): F PP = F BBBB + F BBBB = c ψ F mmm + F PP = c ψ + k B k A + k B F mmm k B k A + k B F mmm = c ψ + F Šmmm = C pp F mmm F mmm = C pp = k B k A 1 + k B k A F Šmmm C pp F Šmmm F mmm F mmm F mmm = k B = F PP k A + k B c ψ k A + k B + k B ; c ψ = k A c ψ F mmm F PP F PP F mmm 1 + c ψ ; k A = F PP F mmm k B k A + k B k B F PP F mmm 1 + c ψ c ψ F mmm F PP 48
49 DŮLEŽITÉ Pevnost při maximálním zatížení napětí v jádře šroubu Poznámky: σ t = F šmmm S šmmm Dle ČSN S Šmin = A Smin. kde: obvykle S Šmin je min. průřez jádra závitu: S Šmmm = 2 π d Šmmm 4 d Šmmm = 4 F šmmm π σ t Může to ale být jakýkoli (nejmenší) průměr dříku šroubu. Pozor, v tab. uváděna (vlivem řezu závitovou plochou): S Šj pro d Šj = d 2 + d 3 2 > d 3 50
50 stykový tlak v závitech Pokud jsou použity normalizované výšky matic a dodrženy doporučené min. délky závitů (odst ) není nutné tlak v závitech hodnotit. p z(sss) = F SSSS n z S 1z = F SSSS n z π d2 2 D 1 4 POTŘEBNÉ p z(sss) F SSSS n z π d 2 H 1 délka 1 závitu na stř. průměru p DD celk. délka závitu na stř.průměru H 1 plocha závitu F SSSS p DD n z π d 2 H 1 ; n z d 2 F SSSS p DD n z π H 1 ; H 1 F SSSS p DD π d 2 H 1 F SSSS p DD n z π d 2 Je však nutné uvažovat vysokou nerovnoměrnost rozložení tlaku v závitech (na 1. závit až 30 40%) Poznámka: Vlivem nerovnoměrnosti zatížení v závitech má smysl zvyšovat počet závitů jen do určité míry, další závity již prakticky nemají vliv na snížení max. měrného p Z(max)
51 POTŘEBNÉ Poznámky: (souhrnné poznámky k únosnosti a pevnosti při provozu) Při návrhu šroubového spoje obvykle : {F i, M i } = c dyn. {F i, M i } počty, tvary, rozměry Při hodnocení šroubového spoje obvykle : bezpečnost {F i, M i }) (max), počty, tvary, rozměry Orientačně lze uvažovat c dyn {1(stat), 2(dyn)} 52
52 Konstrukční úpravy pro zvýšení únosnosti: snížení přídavného ohybového namáhání šroubu (zejména opracováním a kolmostí dosedacích ploch, větší délkou a menším průměrem dříku) POTŘEBNÉ σ o = M o = M o W o = E J φ l E J l φ W o = E J φ l W o l = J = l σ o W o E φ ; φ = E J φ σ o W o ; W o = l σ o W o E J E J φ σ o l ; E = l σ o W o J φ (pro známé ϕ [rad] ) Poznámka: Ohybové napětí až σ o = 6 σ t! ohyb je velmi nepříznivý! 53
53 POTŘEBNÉ snížení napětí v kritických místech (zejména odstraněním špiček napětí ve vrubech a přechodech) Šroub spojovaná část: spojení šroubem s hlavu (bez matice): spojení závrtným šroubem: 54
54 Šroub matice: a) normalizované DŮLEŽITÉ průběh napětí b) úprava A c) úprava B průběh napětí průběh napětí 55
55 POTŘEBNÉ snížení kolísání napětí ve spoji při dynamickém zatížení (zatěžované části co nejpoddajnější, odlehčované co nejtužší) co nejpoddajnější zatěžování větví šroubového spoje, co nejtužší odlehčovanou větví šroubového spoje Konstrukční úpravy pro zvýšení poddajnosti zatěžovaných částí: 56
56 Př. při zatížení F ŠSjm míjivém: DŮLEŽITÉ Př. při zatížení F ŠSjm střídavém: 57
57 POTŘEBNÉ SPOLEHLIVOST V PROVOZU Konstrukční úpravy pro zvýšení spolehlivosti šroubového spoje proti uvolnění pojištění třením Přítužné matice: Zvláštní úpravy: 58
58 Upravené podložky: POTŘEBNÉ pojištění mechanické Pojištění korunových matic a šestihranných hlav šroubů: 59
59 Pojištění šestihranných matic: POTŘEBNÉ Pojištění speciálních matic: 60
60 POTŘEBNÉ Pojištění zapuštěných hlav šroubů: 61
61 MONTÁŽ /DEMONTÁŽ A PEVNOST PŘI MONTÁŽI Utahovací / povolovací moment pro stanovení předpětí silové poměry na středním průměru závitu při utahování/povolování šroubového spoje Rovnováha bodu (elementární plochy na střednici závitové plochy zatížené od osové síly ve šroubu) při posuvu vlivem obvodové síly závitu (vyvozené utahování nebo povolování spoje)tj. řešení rovnováhy bodu pohybujícího se po nakloněné rovině při zatížení "svislou" a "vodorovnou" silou (u šroubového spoje se svislou osou): DŮLEŽITÉ o F š 62
62 K INFORMACI Poznámky: označení znamená působení po celém obvodu. F označení platí pro opačný smysl pohybu, tj. povolování šroubového spoje. (v následujících vztazích je však pro jednoduchost využito, že = F) Z rovnováhy sil v obvodovém a osovém směru vůči šroubu: F OBV = F Š. tg (γ ± ϕ ) F Š (tgγ ± tgϕ ) (γ, ϕ jsou malá) F Š = F OOO ( tt γ ± tt ϕ ) kde: ttt = P h π d 2 tttt = f z = tt β 2 = b a β 2 f z ccc ββ 2 = bb cccc aa β 2 f z ccc β 2 = tt ββ 2 cccc tt ββ 2 γ jj mmmm γ jj mmmm P h γ = aaa tt π d 2 φφ = aaa tt f z ccc β 2 ββ b = aaaaa 2 a 63
63 Z rovnováhy složek sil v obvodovém a osovém směru vůči šroubu: (1) F N ± F OBV. sin γ F Š.cos γ = 0 F N = ± F OBV. sin γ + F Š. cos γ (2) ± F OBV. cos γ F Š. sin γ F N. f = 0 K INFORMACI Poznámka: horní znaménka platí pro utahování; dolní znaménka platí pro povolování F N dosazením z (1) do (2), F N = ccc ββ 2 f f ± F OOO cccc F Š ssss F OOO ssss ccc ββ ± F Š cccc ccc ββ 2 2 F OOO = F Š ssss ± cccc tttt cccc ± ssss tttt ttt ± tttt F OOO = F Š 1 ± ttt tttt blíží s k nule 1 ssss ± cccc tttt = F Š cccc ± ssss tttt cccc 1 cccc roznásobení chytrou jedničkou = 0 F OOO F Š ttt ± ttt γ, φφ jjjj mmmm F Š = Poznámka: Pozor, v literatuře je někdy označována jako úhel β pouze polovina vrcholového úhlu profilu závitu, takže potom v uvedených vztazích je nutné zaměnit (β / 2) a (β' / 2) za β a β'. U metrických závitů pro spojovací šrouby je normalizován jako β právě tento (úplný) vrcholový úhel (β = 60 ). F OOO ( tt γ ± tt ϕ ) 64
64 třecí moment v závitech při utahování (povolování) šroubového spoje M Z = d 2 2ρ 2 F OOO = F d 2 Š 2 tt γ ± φφ F d 2 Š 2 0 ttt ± tttt DŮLEŽITÉ ttt = což po dosazení za : P h π d 2 a tttt f z ccc β 2 M Z F Š d 2 2 P h π d 2 ± rameno momentu f z ccc β 2 kde: f z... (skutečný) součinitel tření v závitech f z... ekvivalentní součinitel tření v závitech f z = f z ccc ββ 2 f z ccc β 2 = suché plochy povrch literatura orientačně obrobený 0,20 0,35 fosfátový 0,28 0,40 pozinkovaný 0,15 0,35 kadmiovaný 0,10 0,18 f z ccc 60 2 = 1,15f z (0,1 0,4) ~ 0,30 65
65 Poznámky: Samosvornost pro ϕ γ M Z = F Š. ( d 2 ). tg (γ - ϕ' ) 0 (u spojovacích šroubů je vždy splněno). ϕ γ : samosvorný spoj ϕ < γ : nesamosvorný spoj 2 DŮLEŽITÉ Účinnost závitu při utahování: η z = η z = "Účinnost" závitu při povolování: M z (ff = 0) M z = ttt tt(γ + φφ ) F Š d 2 2 ttt F Š d 2 2 tt(γ + φφ ) η z = η z = M z M z(ff = 0) = tt(γ φφ ) ttt F Š d 2 tt(γ φφ ) 2 d F 2 Š ttt
66 třecí moment v dosedací ploše matice / hlavy šroubu ( při utahování i povolování ) šroubového spoje kde: M M/H F Š d s 2 f M/H F Š 2 M M/H d s f M/H ; d s 2 M M/H F Š f M/H ; f M/H f M/H součinitel tření ve stykové ploše (matice/hlavy šroubu se sevř. částmi): DŮLEŽITÉ 2 M M/H F Š d s střední hodnoty: suché plochy literatura orientačně 0,15 0,22 0,2 ød S přibližný stř. průměr stykové plochy (matice/hlavy šroubu s přilehlou spojov. částí) Př. stanovení d S : s otvor klíče 67
67 DŮLEŽITÉ utahovací / povolovací moment M U = M M/H + M z M M/H F Š d s 2 f M/H M z F Š d 2 2 P h π d 2 ± f z ccc β 2 M U F Š 2 d s f M/H + P h π ± d 2 f z ccc β 2 F Š 2 M U d s f M/H + P h π ± d 2 f z ccc β 2 ; d s = 1 f M/H 2 M U F Š P h π d 2 f z ccc β 2 68
68 Napětí ve šroubu při montáži / demontáži - napětí v jádře šroubu: I tehdy, jestliže není šroubový spoj při utahování / povolování (obvykle) zatížen vnější silou, je dřík šroubu zatížen: = osovou (předepínací) silou: F PP 4 F PP σ Š = kde: 2 π d Šmmm 4 F PP = c ψ + = momentem v závitech: M z = M U M M/H τ Š = = 2 π d Šmmm k B k A + k B F mmm F PP = c ψ + V nejmenším průřezu dříku, obvykle v jádře závitu, proto může složením uvedených namáhání vzniknout při montáži / demontáži značné (redukované) napětí: k B k A + k B F mmm M Z π d 3 Šmmm 16 = 16 M Z 3 π d Šmmm DŮLEŽITÉ σ rrr = σ Š 2 + α τ Š 2 σ D 69
69 POTŘEBNÉ - stykový tlak v závitech: I při menším zatížení něž. max. provozním se jedná o zatížení za pohybu. V kritických případech je proto nutné hodnotit. Vzhledem ke krátkodobému působení však vyhovují i tlaky až do horní hranice hodnot dovolených v závitech při zatížení za pohybu: p Z F PP n z π d 2 H 1 p DD ppp.zzz. Způsoby nastavení stanoveného předpětí momentovými klíči (mechanickými) elektrickými nebo pneumatickými (momentovými) klíči měřením úhlu dotažení matice, šroubu apod. měřením deformace šroubu apod. zahřátím šroubu (předepínacího elementu) dotažením speciálně upravených šroubů či podložek F PP p DD ppp.zzz. n z π d 2 H 1 n z d 2 H 1 F PP p DD ppp.zzz. π d 2 H 1 F PP p DD ppp.zzz. n z π H 1 F PP p DD ppp.zzz. n z π d 2 70
70 DEFORMACE, TUHOSTI A PODDAJNOSTI Poddajnosti / tuhosti prvků šroubového spoje poddajnost / tuhost šroubu, matice, podložek ap. Příklad: POTŘEBNÉ přibližný výpočet: pro l Š (5 6) d Š p SSS n 1 k SSS = n p SSS i=1 i=1 n l Ši E Š S Ši + j=1 n l PP E P S PP mm. N 1 4 l Ši E Š π d l PP 2 2 Ši E P π d PPP d PPP j=1 mm. N 1 71
71 přibližný výpočet: pro l Š < (5 6) d Š POTŘEBNÉ p SSS n p SSS i = 1 n 1 = l Ši + k SSS E Š S Ši i=1 n n j=1 l PP E p S PP + p mm + p kk 4 l Ši E Š π d l PP 2 Ši E p π d PPP d PPP j = mm. N E Š ( m S Š4 + k S Š1 ) mm. N 1 kde: S Ši = 2 π d Ši 4 mm 2 S PP = π 2 d PPP 4 2 d PPP mm 2 p mm 1 k m = 1 2 m E Š S Š4 mm. N 1 p mm m 2 E Š S Š4 mm. N 1 p kk 1 k kk = p kk 1 2 k E Š S Š1 mm. N 1 k 2 E Š S Š1 mm. N 1 p [mm.n -1 ]... poddajnost k [N. mm -1 ]... tuhost Poznámka: index SŠr znamená: soustava šroubu. 72
72 poddajnost / tuhost přírub = obecně: POTŘEBNÉ = náhrada dvěma kuželi: vztahy pro poddajnost/tuhost stále složité proto náhrada kuželů válcem 73
73 = náhrada kuželů válcem: DŮLEŽITÉ D = D e + t pp 2 ttt kde: D e...vnější průměr dosedací plochy matice / hlavy = dle Rötschera: pro tg α = 1 (tzv. Bachův dvojkužel s úhlem α = 45 ) D D e + ( t Př / 2 ) jen pro ( t Př / D e ) 0,1 = zpřesnění: pro tg α = 0,4 0,5 D D e + ( t Př / ( 4 5 ) ) = zpřesnění: pro tg α = 0,4 0,5 a více válců D i D i 1 + t Př / ( 4 5 ) D 0 = D e, i = 1 n 74
74 DŮLEŽITÉ = dle Weisse Wallnera a Fritsche: pro tg α dle druhu materiálu pro ocel D D e + t PP 10 D D e + t PP 8 D D e + t PP 6 pro litinu pro Al slitiny p SPř = 1 k SPř 1 E PP. S PP kde: S Př π. D e 2 D d 2 4 p SPř = 1 k SPř 4 E PP. π ( D2 e D 2 d ) Poznámka: index SPř znamená: soustava přírub. 75
75 Deformace šroubového spoje při vnějším zatěžování Deformace šroubového spoje má smysl řešit pouze za předpokladu, že spojované části jsou i při maximálním vnějším zatížení stále sevřené (tj. nedojde k jejich odlehnutí ve styku, neboť by to již nebyl spoj.!) Jak bylo vysvětleno v odstavci 2.3.4, chová se za těchto okolností spoj jako dvě paralelní pružiny - větve A, B tj.: POTŘEBNÉ k ŠS = k AB = k A + k B kde: jednu pružinu (větev A předepjatého spoje) tvoří obvykle šroub (a jeho hlava, pokud ji má), matice, podložky, nátrubky a všechny další deformované části a styky, jejichž zatížení se při normálním zatěžování spoje (tj. při odlehčování styku spojovaných částí - "přírub") dále zvyšuje, tzn.: k A = k SŠr druhou pružinu (větev B předepjatého spoje) pak tvoří zbývající části a styky, jejichž zatížení se při normálním zatěžování spoje (viz výše) snižuje, tj.: k B = k SPř Výsledná deformace pro vnější zatížení spoje F max = F ŠS je potom: l max = F mmm k AB = F mmm k A + k B 76
76 K INFORMACI Poznámka: Z výrazu pro l max vyplývá, že pokud k A / k B 0 (tj. při zanedbané poddajnosti přírub 1 / k B, tj. k B ): lim l mmm = k B F mmm k A + k B = F mmm k B k A + 1 k B = 0 lim l mmm = 0 k B Z toho vyplývá, že při zjednodušených výpočtech méně důležitých šroubových spojů bez uvažování poddajnosti přírub nelze počítat deformace těchto spojů. 77
77 K INFORMACI Deformace prvků šroubového spoje při jeho předepínání (utahování) Jak bylo vysvětleno v odstav chová se za těchto okolností spoj jako dvě sériové pružiny - větve A, B (z nichž každá je rovněž tvořena soustavou pružin (prvků) v sérii), tj.: 1 k ŠSPP = 1 k ABPP = 1 k A + kde význam k A, k B byl vysvětlen v předchozím textu. Výsledná deformace v uzavřené soustavě pružin při vnitřním předpětí spoje F PP potom bude: 1 k B l PP = F PP k AA PP = F PP k A k B k A + k B l PP = F PP (k A + k B ) k A k B 78
78 K INFORMACI Poznámka: Z výrazu pro l PP vyplývá, že pokud k B 0 (tj. při zanedbané poddajnosti 1 / k B ): lim l PP = k B F PP = k A k B k A + k B F PP k A 1 + k A k B F PP k A = l AAA Z toho vyplývá, že při zjednodušených výpočtech méně důležitých šroubových spojů bez uvažování poddajnosti přírub lze předpětí zjistit a nastavit i pouze pomocí tuhosti a deformace větve šroubu. Jeho skutečná hodnota však bude menší (čím poddajnější budou příruby). 79
79 POTŘEBNÉ 5.2 Spoje zděřemi (zděřové spoje) Charakteristika (konstrukční znakové vlastnosti konstrukční znaky) Pevná (tj. nepohyblivá) (prakticky) nerozebíratelná spojení na principu stálého pružného předpětí vyvozeného zděří (zděřemi nasazovanými s přesahem vůči upraveným plochám na spojovaných částech. Poznámka: Základním modulem spojů je spoj s jednou zděří. U spojů s více zděřemi je nejprve nutné podle obecného postupu uvedeného v A1. kapitole SPOJE ZÁKLADNÍ PRINCIPY určit max. zatížení připadající na jeden (shodně nebo nejvíce zatížený) spoj. Ten se pak řeší jako samostatný zděřový spoj, jehož návrh (příp. hodnocení) se z výrobních a ekonomických důvodů obvykle aplikuje i na zbývající (méně nebo shodně) zatížené spoje. 80
80 POTŘEBNÉ Stavební struktura (definiční konstrukční vlastnosti) I. SPOJE S KRUHOVOU ZDĚŘÍ TVARY Poznámka: Na shodném principu existují tzv. "oválné zděře" ve tvaru oválného anuloidu. Materiály pro zděře: Houževnaté oceli, obvykle řady (např , , ). 81
81 5.2.2 II. SPOJE S PLOCHOU ZDĚŘÍ TVARY DŮLEŽITÉ Poznámka: Na shodném principu existují ještě tzv. "tyčové zděře" ve tvaru plné nebo duté tyče, montované do průchozích otvorů ve spojovaných částech. Jedna z kruhových hlav zděře je proto z montážních důvodů připojena pomocí závitu - jedná se tudíž v podstatě o šroubový spoj (montovaný za tepla). Materiály pro zděře: Houževnaté oceli, obvykle řady (např , , jako kruhové zděře). 82
82 POTŘEBNÉ Vlastnosti ( reflektované vlastnosti) CHARAKTERISTIKA VLASTNOSTÍ KOMPLEXNÍ KVALITY Provoz, údržba, opravy Přenos všech druhů zatížení ve stykové ploše, dokud nedojde k jejímu odlehčení. Využívají se proto i k opravám prasklých, obtížně svařitelných a jinak nenahraditelných součástí (velké odlitky apod.), pokud je dostatek místa pro vytvoření prostoru pro zděře. Vhodnost pro velké i rázové zatížení. Vysoká spolehlivost spojení, vrubový účinek lze snížit zaoblením všech přechodů a hran. Nepotřebnost údržby, avšak při nutnosti demontáže je spoj prakticky nerozebíratelný (zděř demontovanou za studena již nelze použít). Výroba, montáž Obtížná vyrobitelnost dosedacích ploch pro ploché zděře. Značná náročnost na přesnost výrobních tolerancí. Relativní obtížnost montáže - pouze za tepla. Vhodnost prakticky pouze pro kusovou výrobu. 83
83 POTŘEBNÉ Ostatní hlediska Relativně nebezpečná montáž - manipulace s horkou zděří. Tolerance uložení v podstatě nemusejí odpovídat ČSN, neboť nejsou požadavky na vyměnitelnost zděří. CHARAKTERISTIKA ČASOVÝCH/ TERMÍNOVÝCH VLASTNOSTÍ Rychlost procesů Vhodnost pro rychlý návrh a realizaci, pokud jsou k dispozici vhodné prostředky pro vyrobení a ohřátí. Nevhodnost pro rychlé opravy a demontáž. CHARAKTERISTIKA EKONOMICKÝCH/ NÁKLADOVÝCH VLASTNOSTÍ Hospodárnost procesů Výrobní náklady zvyšovány obtížností úprav spoj. částí. Provozní náklady nulové. Náklady na demontáž značné. 84
84 K INFORMACI Poznatky pro návrh a hodnocení (tj. pro docílení požadovaných a predikci posuzovaných vlastností) I. SPOJE S KRUHOVOU ZDĚŘÍ MASTER STAVEBNÍ STRUKTURY Poznámka: obvykle: b ~ 0,15 d 1, d 2 ~ 1,3 d 1 (d 1 ~ 1,8 d 0 ) 85
85 K INFORMACI ÚNOSNOST A PEVNOST Max. přenášené zatížení (mezní) Z vnějšího zatížení spoje (zde např. silami F, obecně viz. A1 kap. SPOJE-ZÁKLADNÍ PRINCIPY): F F PP = d 1 d 0 l ss p ss s kde: s (1,5 2,5) F d 1 b p ss 1 s styková plocha p ss d 1 F s d 1 b F s b p ss ; b ; s F s d 1 p ss d 1 b p ss F Poznámky: Vzhledem k zanedbatelné poddajnosti spojovaných částí oproti poddajnosti zděře nebude jejich deformace (pro zjednodušení) v dalším řešení uvažována. Řešení zatížení spoje se tím stává staticky určité a již v této fázi lze stanovit jeho předpětí ( F pp F ). Při návrhu spoje obvykle: F (max) = c dyn. F p stmin p min Při hodnocení spoje obvykle: bezpečnost F (max), p stmin p min Orientačně lze uvažovat c dyn { 1(stat), 2(dyn) } 86
86 K INFORMACI Minimální teoretický přesah ( ø I d 1 spojovaných částí vůči ø II d 1 zděře ) Při zanedbávání relativně malé poddajnosti částí (což lze kompenzovat i v součiniteli bezpečnosti s) platí analogicky jako u tenkostěnné nádoby: σ = E ε ; σ F zz S = p d 1 ; ε = l d 2 d 1 l = d 1 d 1 d 1pppp = d 1 ε = d 1 σ E d 1 p d 1 d 2 d 1 E d 1pppp = p d 1 2 E d 2 d 1 p = d 1 = d 1pppp E d 2 d 1 d 1 2 ; d 2 = d 1pppp E p + d 1pppp E p d 2 ; E = p d 1 2 d 1pppp E + d 1 p d 1 2 d 1pppp d 2 d 1 Poznámky: Při přesnějším výpočtu (zejm. pro malé ø d 1 ) by se řešilo analogicky jako nalisovaný spoj pro (maximální) jmenovité provozní zatížení. Při návrhu spoje obvykle: p min ø d 1potř 87
87 K INFORMACI Skutečný teoretický přesah ( d 1min, d 1max ) Analogicky jako u nalisovaných spojů lze stanovit z nejbližšího normalizovaného uložení (příp. v tomto případě pouhým přičtením součtu velikostí tolerančních polí pro vnější spojovaných částí k d 1min = d 1 potř ). Poznámka: Při návrhu spoje obvykle: d 1potř d 1min d 1max Tlak ve stykové ploše (zděře se spojovanými částmi) d 1 d 1 E p d 1 d 2 d 1 p d 1 E d 2 d 1 d 1 2 p D d 1 d 2 E d 1pppp E p D + p D d 1 2 d 1pppp E + d 1 p D d 1 2 d 1pppp d 2 d 1 d 1pppp E p d 2 Poznámka: Při návrhu (hodnocení) spoje obvykle: d 1max p max 88
88 K INFORMACI Napětí v materiálu (zděře) F zz d 1 b p σ = = S d 2 d 1 b = d 1 p d 2 d 1 Poznámka: Při návrhu (hodnocení) spoje obvykle: d 1max σ max σ D p d 1 d 2 σ D d 2 d 1 d 1 d 2 σ D p + σ D d 1 p + d σ 1 D MONTÁŽ Teplota pro natažení za tepla Analogicky jako u nalisovaného spoje: t MMMM = t o + d 1mmm + v α d 1 t D t č = 0 d 1 kde: v 0,01 [mm] α l [K -1 ] t D až 600 C (zděře nejsou tepelně zpracovány) t o = t MMMM d 1mmm + v α d 1 89
89 POTŘEBNÉ II. SPOJE S PLOCHOU ZDĚŘÍ MASTER STAVEBNÍ STRUKTURY 90
90 POTŘEBNÉ ÚNOSNOST A PEVNOST Přenášené zatížení (jmenovité) Z vnějšího zatížení spoje (zde např. silami F, obecně viz. A1 kap. SPOJE-ZÁKLADNÍ PRINCIPY): styk.plocha kde: s (1,5 2,5) Poznámky: Vzhledem k zanedbatelné poddajnosti spojovaných částí vůči poddajnosti zděře nebude jejich deformace (pro zjednodušení) v dalším řešení uvažována. Řešení zatížení spoje se tím stává staticky určité a již v této fázi lze stanovit jeho předpětí ( F pp F ). Při návrhu spoje obvykle: F (max) = c dyn. F p st min Při hodnocení spoje obvykle: bezpečnost F (max), p st min Orientačně lze uvažovat: c dyn { 1(stat), 2(dyn) } 91
91 Minimální teoretický přesah ( I l spojovaných částí vůči II l zděře) Při zanedbávání relativně malé poddajnosti spojovaných částí (což lze kompenzovat i v součiniteli bezpečnosti s), platí: POTŘEBNÉ σ = E ε ; σ F zz S = F zz b h ; ε = l l l pppp = l ε = l σ F zz E = l b h E l F zz l pppp = E b h F zz = h = l pppp E b h F zz l l pppp E b l ; l = ; b = l pppp E b h F zz F zz l l pppp E h Poznámky: Při přesnějším výpočtu by se řešilo analogicky jako předepjatý šroubový spoj pro (maximální) provozní zatížení F max. Při návrhu spoje obvykle: F ZD Δl minteor 92
92 K INFORMACI Skutečný teoretický přesah ( l min, l max ) Analogicky jako u nalisovaných spojů lze stanovit z nejbližšího normalizovaného uložení (příp. v tomto případě pouhým přičtením součtu velikostí tolerančních polí pro délku l k l min = l potř ). Poznámka: Při návrhu spoje obvykle: l potř l min l max Stykový tlak v dotykové ploše (zděře se spoj. částmi) p = F zz B b h styková plocha F zz p d B b h p d B b B h F zz h p D + b F zz h p D F zz B b p D Poznámka: Při návrhu (hodnocení) spoje obvykle: F ZD(max) p max 93
93 POTŘEBNÉ Napětí v materiálu (zděře) σ = F zz S = F zz b h plocha průřezu materiálu σ D F zz b h σ D b h F zz h σ D F zz b σ D Poznámka: Při návrhu (hodnocení) spoje obvykle: d 1max σ max MONTÁŽ Teplota pro natažení za tepla Analogicky jako u nalisovaného spoje: l + v t MMMM = t o + t α l D t SSSS = 0 kde: v 0,01 l [mm] α l [K -1 ] t D až 600 C (zděře nejsou tepelně zpracovány) t o = t MMMM l + v α l 94
94 Děkuji Vám za pozornost Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky v rámci projektu č. CZ.1.07/2.2.00/ Inovace výuky podpořená praxí.
Spoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)
Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VíceSTŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor M/01 STROJÍRENSTVÍ
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 1 Čepy,
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část B3 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceStřední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1. Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Spoje a spojovací součásti Pevnostní výpočet šroubů
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceVY_32_INOVACE_C 07 03
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceRozebíratelné spojení dvou nebo více spojovaných částí pomocí spojovacích prvků (součástí) šroubu, matice, případně podloţky.
1 ŠROUBOVÉ SPOJE Rozebíratelné spojení dvou nebo více spojovaných částí pomocí spojovacích prvků (součástí) šroubu, matice, případně podloţky. Podstatou funkce šroubového spoje je silový styk mezi spojovanými
VíceSPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
2. cvičení SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Na spojování prvků ocelových konstrukcí se obvykle používají spoje šroubové (bez předpětí), spoje třecí a spoje svarové. Šroubové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část B Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceSTŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 1 Čepy,
Více10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby
Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu
Vícekolík je v jedné nebo více spojovaných součástech usazen s předpětím způsobeným buď přesahem naráženého kolíku vůči díře, nebo kuželovitostí
KOLÍKOVÉ SPOJE KOLÍKOVÉ SPOJE Spoje pevné - nepohyblivé (výjimku může tvořit spoj kolíkem s konci pro roznýtování). Lze je považovat za rozebíratelné, i když častější montáž a demontáž snižuje jejich spolehlivost.
Více21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují
Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03 - TP ing.jan Šritr ing.jan Šritr 2 1 KOLÍKY
VíceFakulta strojní VŠB-TUO. Přednáška č.6 SPOJE
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.6 SPOJE SPOJE A SPOJOVACÍ ČÁSTI Pro spojení dvou součástí (popř. montážních jednotek), existují v technické praxi tyto možnosti: - spojení tvarovým stykem, kdy využíváme
VíceRůzné druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje)
Různé druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje) Kolíky, klíny, pera, pojistné a stavěcí kroužky, drážkování, svěrné spoje, nalisování aj. Nýty, nýtování, příhradové ocelové konstrukce. Ovládací
VíceSPOJE STROJE STR A ZAŘÍZENÍ OJE ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ STR
SPOJE STROJE A ZAŘÍZENÍ ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ ZÁKLADNÍ POZNATKY Spoje jejich základní funkcí je umožnit spojení částí výrobků a to často v kombinaci s pohyblivostí. Spoje mohou být pohyblivé a nepohyblivé.
Více1.2. Spojovací šrouby
zapis_sroubove_spoje_-_srouby 08/2012 STR Ab 1 z 5 1.2. Spojovací šrouby Šroub = hlava + dřík se závitem Podle použití se šrouby rozdělují na: šrouby do kovu válcový dřík, malé stoupání šrouby do dřeva
VíceRoznášení svěrné síly z hlav, resp. matic šroubů je zajištěno podložkami.
4. cvičení Třecí spoje Princip třecích spojů. Návrh spojovacího prvku V třecím spoji se smyková síla F v přenáší třením F s mezi styčnými plochami spojovaných prvků, které musí být vhodně upraveny a vzájemně
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část F2 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VícePřednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A3 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Zkoušky oceli. Obsah přednášky. Koutové svary. Značení oceli. Opakování. Tahová zkouška
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. rantišek Wald, CSc., místnost B 632
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VícePřednáška č.12 Čepy, kolíky, zděře, pružiny
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.12 Čepy, kolíky, zděře, pružiny ČEPY Čepy slouží k rozebíratelnému spojení součástí a přenáší jen síly kolmé na osu čepu. Například slouží k otočnému spojení táhel.
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám Zákl. informace Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským
VíceTVAROVÉ SPOJE HŘÍDELE S NÁBOJEM POMOCÍ PER, KLÍNŮ A DRÁŽKOVÁNÍ
TVAROVÉ SPOJE HŘÍDELE S NÁBOJEM POMOCÍ PER, KLÍNŮ A DRÁŽKOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část E Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. PRO ÚPLNOST Kapitola E K INFORMACI POTŘEBNÉ DŮLEŽITÉ
VíceŠroubové spoje. Průměr šroubu d (mm) 12 16 20 24 27 30 Plocha jádra šroubu A S (mm 2 ) 84,3 157 245 353 459 561
Šroubové spoje Šrouby pro ocelové konstrukce s šestihrannou hlavou, vyráběné tvarováním za tepla nebo také za studena, se podle přesnosti rozměrů a drsnosti povrchu dělí na hrubé (průměr otvoru pro šroub
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceIntegrovaná střední škola, Sokolnice 496
Název projektu: Moderní škola Integrovaná střední škola, Sokolnice 496 Registrační číslo: CZ.1.07/1.5.00/34.0467 Název klíčové aktivity: V/2 - Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných
VíceOTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:
VíceBO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VícePomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa
Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu
VícePříklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
VíceRůzné druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje)
Různé druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje) Kolíky, klíny, pera, pojistné a stavěcí kroužky, drážkování, svěrné spoje, nalisování aj. Nýty, nýtování, příhradové ocelové konstrukce. Ovládací
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceKOLÍKOVÉ, NÝTOVÉ A ČEPOVÉ SPOJE
KOLÍKOVÉ, NÝTOVÉ A ČEPOVÉ SPOJE Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VíceStroje - nástroje. nástroje - ohýbadla. stroje - lisy. (hydraulický lis pro automobilový průmysl)
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VícePROTAHOVÁNÍ A PROTLAČOVÁNÍ
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.
VíceZákladní nabídkový sortiment spojovacího materiálu, který máme běžně skladem (celkem cca 19 000 položek):
INVEST - SLOUPSKÝ, s.r.o. obchoduje se spojovacím materiálem od roku 1995. Od té doby si naše Þrma našla své místo na trhu, jako dodavatel spojovacího materiálu na zakázku pro výrobní, ale i obchodní Þrmy
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
VíceVŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ
VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ NÁVRH A VÝPOČET DYNAMICKY NAMÁHANÉHO ŠROUBU PŘÍRUBOVÉHO SPOJE Vysokoškolská příručka Květoslav Kaláb Ostrava 013 OBSAH
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část C1 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceZ Á V I T Y. základní tvarový prvek šroubů a matic. geometricky je určen závitovou plochou, vytvořenou pohybem profilu závitu po šroubovici.
Z Á V I T Y základní tvarový prvek šroubů a matic tgψ = Ph π. d geometricky je určen závitovou plochou, vytvořenou pohybem profilu závitu po šroubovici. DRUHY ZÁVITŮ se rozdělují podle: polohy profilu
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
VíceHEICO FASTENING SYSTEMS. Jednoduché Rychlé Spolehlivé PŘEDEPÍNACÍ MATICE HEICO-TEC
HEICO FASTENING SYSTEMS Jednoduché Rychlé Spolehlivé PŘEDEPÍNACÍ MATICE HEICO-TEC WWW.HEICO-TEC.COM PŘEDEPÍNACÍ MATICE HEICO-TEC JEDNODUCHÉ RYCHLÉ SPOLEHLIVÉ K utažení předepínací matice HEICO-TEC nepotřebujete
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VíceŠroubované spoje namáhané smykem Šroubované spoje namáhané tahem Třecí spoje (spoje s VP šrouby) Vůle a rozteče. Vliv páčení
Šroubové spoje Šroubované spoje namáhané smykem Šroubované spoje namáhané tahem Třecí spoje (spoje s VP šrouby) Vůle a rozteče Vliv páčení 1 Kategorie šroubových spojů Spoje namáhané smykem A: spoje namáhané
VíceTeorie prostého smyku se v technické praxi používá k výpočtu styků, jako jsou nýty, šrouby, svorníky, hřeby, svary apod.
Výpočet spojovacích prostředků a spojů (Prostý smyk) Průřez je namáhán na prostý smyk: působí-li na něj vnější síly, jejichž účinek lze ekvivalentně nahradit jedinou posouvající silou T v rovině průřezu
VíceKA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA
KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA Ing. Zdeněk Raab, Ph.D. Tyto podklady jsou spolufinancovány Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Obsah 1. Výstupní
VíceZvyšování kvality výuky technických oborů
Zvyšování kvality výuky technických oborů Klíčová aktivita V. 2 Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných kompetencí žáků středních škol Téma V. 2. 10 Základní části strojů Kapitola 7 Pojišťování
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceBolt securing system
Systém jištění šroubových spojů Vyrobeno z vysoce kvalitní oceli Vhodné i pro obzvlášť náročné provozní podmínky Zaručuje maximální bezpečnost Řešení pro profesionály Systém NORD LOCK je založen na principu
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VícePředpjatý beton Přednáška 9. Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování.
Předpjatý beton Přednáška 9 Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování. Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Ohybový
Více5. Kolíkové spoje. 5.1. Druhy kolíků. 5.2. Použití. spoje s tvarovým stykem Přenáší zatížení přes tělo kolíku - přes jeho #2
zapis_spoje_koliky,cepy,nyty 08/01 STR Ad 1 z 5 5. Kolíkové spoje #1 spoje s tvarovým stykem Přenáší zatížení přes tělo kolíku - přes jeho # Druhy kolíků Příklady použití kolíků 5.1. Druhy kolíků a) #
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část F3 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VícePRUŽNOST A PLASTICITA I
Otázky k procvičování PRUŽNOST A PLASTICITA I 1. Kdy je materiál homogenní? 2. Kdy je materiál izotropní? 3. Za jakých podmínek můžeme použít princip superpozice účinků? 4. Vysvětlete princip superpozice
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VíceOBSAH. - oddíl I. (ocelový spoj. mat.) - oddíl II. (nerezový spoj. mat.) - oddíl III. (spoj. mat. z barevných kovů a plastu)
OBSAH - oddíl I. ( spoj. mat.) - oddíl II. ( spoj. mat.) - oddíl III. (spoj. mat. z barevných kovů a plastu) 1 022153 Kuželové kolíky 1 1-7 022150 Válcové kolíky 2 2-84 021131 Šrouby s válcovou hlavou
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceTuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VíceDovolené napětí, bezpečnost Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Iva Procházková
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VícePřevodník norem spojovacího materiálu
Převodník norem spojovacího materiálu DIN ČSN ISO Název 1 22153 2339 Kolíky kuželové 7 22150 2338 Kolíky válcové 84 21131 1207 Šrouby s válcovou hlavou 85 21137 1580 Šroub s velkou válcovou hlavou 86 21146
VíceOrganizace a osnova konzultace I,II
Organizace a osnova konzultace I,II 1. Úvodní seznámení s předmětem MKP (ČSM) a organizací jeho studia 2. Úvod do učební látky Spoje a spojovací části 3. Učební látka Spoje a spojovací části je uvedena
VíceNÁVRH A VÝPOČET DYNAMICKY NAMÁHANÉHO ŠROUBU KRUHOVÉHO PŘÍRUBOVÉHO SPOJE
VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ NÁVRH A VÝPOČET DYNAMICKY NAMÁHANÉHO ŠROUBU KRUHOVÉHO PŘÍRUBOVÉHO SPOJE Vysokoškolská příručka Květoslav Kaláb Ostrava
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část F4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VícePetr Ševčík prodej spojovacího materiálu Železniční 7 772 00 Olomouc tel:585 311 392 fax:585 150 842 mobil:607 178 991 e-mail:srouby-ol@volny.
Obsah Všeobecné dodací podmínky...2 Katalog spojovacího materiálu...3 Metrické závity...73 Mechanické vlastnosti šroubů a matic...74 Značení úprav povrchu u šroubů a matic dle ČSN...74 Značení úprav povrchu
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
VíceCvičení 7 (Matematická teorie pružnosti)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návo do cvičení) Cvičení 7 (Matematická teorie pružnosti) Autor: Jaroslav Rojíček Verze:
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceVodící a podpůrné rolny
Vodící a podpůrné rolny ø d I 120 R R E ø D Es ø D Es ø d I E ø d1 S1 L1 S 1 2 3 4 L2 L3 L ø d1 S1 L1 S 1 2 3 4 L2 L3 L Obr. 1 Obr. 2 Vodící rolny C106 E106 C208 E208 C208R E208R C210 E210 C312 E312 C316
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část D1 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceVe výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
Víceφ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ
KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr
Více7. Šroubované spoje Technologie šroubování, navrhování šroubových spojů.
7. Šroubované spoje Technologie šroubování, navrhování šroubových spojů. Technologie šroubování Šrouby pro OK Materiál: š. do plechu 4.6 (f ub = 400 MPa, f yb = 0,6 400 = 40 MPa) uhlíkové oceli 4.8 5.6
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceŠROUBOVÉ A ZÁVITOVÉ SPOJE
ŠROUBOVÉ A ZÁVITOVÉ SPOJE Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceMANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO
MANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO PRODLOUŽENÍ VE ŠROUBECH 0 25.05.2016 Doporučení pro výpočet potřebného prodloužení šroubu, aby bylo dosaženo požadovaného předpětí ve šroubech předepínaných hydraulickým napínákem
VíceOperační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK)
1 Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK) Značky a jednotky vybraných důležitých fyzikálních veličin doporučené v projektu OPVKIVK pro oblast konstruování a výběr nejdůležitějších pravidel
VíceDRUHÝ GARSTKA A. 28.6.2013. Název zpracovaného celku: SVAROVÉ SPOJE. Svarové spoje
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: STAVBA A PROVOZ STROJŮ DRUHÝ GARSTKA A. 28.6.2013 Název zpracovaného celku: SVAROVÉ SPOJE Obecný úvod Svarové spoje Při svařování dvou dílů se jejich materiály spojí ve
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Více