SKLENĚNÉ KONSTRUKCE TEORIE, PRAXE A EXPERIMENTÁLNÍ PROGRAM ÚKDK
|
|
- Nela Bednářová
- před 6 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 SKLENĚNÉ KONSTRUKCE TEORIE, PRAXE A EXPERIMENTÁLNÍ PROGRAM ÚKDK Ondřej Pešek LS 017 CO05 Vybrané problémy navrhování a realizace kovových a dřevěných konsrukcí a mosů
2 OBSAH Hisorie výroby skla Plavené sklo výroba, vlasnosi Úpravy skla emperování, vrsvení Navrhování podle norem Soudobé konsrukce Poruchy Výzkum ÚKDK Prakický příklad
3 Ruční výroba HISTORIE VÝROBY SKLA 3 ze skleněných foukaných válců 14. soleí Čechy => procédé de Boheme válec 1100/400 mm rozáčení 9. soleí Sýrie 14. soleí Francie lií a válcování na sole 17. soleí Francie Ilusrace Š. POPOVIČ: Výroba a zpracování plochého skla. Grada Publishing a.s. Praha, 009. ISBN
4 Srojní výroba HISTORIE VÝROBY SKLA 4 Lubbersova meoda ze Sieverova meoda skleněných válců 0. soleí USA 0. soleí Francie ze skleněných válců Ilusrace Š. POPOVIČ: Výroba a zpracování plochého skla. Grada Publishing a.s. Praha, 009. ISBN válce 10-1 m dlouhé
5 Srojní výroba HISTORIE VÝROBY SKLA 5 koninuální lií 195 Ford + Sain Gobain koninuální ažení koninuální plavení 1959 Anglie 1919 Hosomice Ilusrace Š. POPOVIČ: Výroba a zpracování plochého skla. Grada Publishing a.s. Praha, 009. ISBN
6 PLAVENÉ SKLO (FLOAT) 6 Rovnovážná loušťka: T Sg S Sg g g g E = 70 GPa ν = 0,3 G 30 GPa Česká erminologie Anglická erminologie Německá erminologie Sodnovápenaokřemičié sklo Soda lime silicae glass Kalk-Naron-silicaglas Borosilikáové sklo Borosilicae glass Borosilikaglas Složka Sodnovápenaokřemičié sklo Borosilikáové sklo Oxid křemičiý SiO % % Oxid vápenaý CaO 5-14 % - Oxid sodný Na O % 0-8 % Oxid boriý B O % Oxid draselný K O % Oxid hořečnaý MgO 0-6 % - Oxid hliniý Al O % 0-8 % Osaní 0-5 % 0-8 %
7 PLAVENÉ SKLO 7 Veličina Symbol Jednoka Sodnovápenaokřemičié sklo Borosilikáové sklo Husoa (při 18 C) ρ kg.m Tvrdos (Knoop) HK 0,1/0 GPa 6 4,5-6 Youngův modul (modul pružnosi) E MPa Poissonovo číslo υ - 0,3 0, Sřední součiniel délkové epelné rozažnosi α 10-6 K -1 9 Třída 1: 3,1 4,0 Třída : 4,1 5,0 Třída 3: 5,1 6,0 Měrná epelná kapacia c p J.kg -1 K Odolnos proi rozdílům eploy a náhlé změně eploy - K Souč. epelné vodivosi λ W.m -1 K Sřední index lomu vidielného záření n - 1,5 1,50 Emisivia (opravená) ε - 0,837 0,837
8 ÚPRAVY SKLA 8 Řezání - získání požadovaného varu a velikosi Ohýbání plochého skla kolem jedné nebo dvou os Úprava hran zkosení hran, broušení, lešění Vrání ovorů Aplikace povrchových úprav Tepelné úpravy Vrsvení skla
9 ÚPRAVY SKLA Temperování skla 9 Výsledek emperování Výsledek chemického emperování
10 ÚPRAVY SKLA Temperování skla 10 Reziduální napěí Česká erminologie Anglická erminologie Německá erminologie Žádné Plavené sklo, chlazené sklo Floa glass, Annealed glass [ANG] Floa glas Sřední Tepelně zpevněné sklo Hea srenghened glass [HSG] Teilvorgespannes Glas [TVG] Vysoké Tepelně vrzené bezpečnosní sklo Fully empered glass [FTG], Safey glass Einscheiben-Sicherheisglas [ESG]
11 ÚPRAVY SKLA Vrsvení skla 11 Popis Česká erminologie Anglická erminologie Německá erminologie Vrsvené sklo z abulí plaveného nebo epelně zpevněného skla Vrsvené sklo Laminaed glass Verbundglas [VG] Vrsvené sklo z abulí epelně vrzeného bezpečnosního skla Vrsvené bezpečnosní sklo Laminaed safey glass Verbund-Sicherheisglas [VSG] Pos breakage behaviour
12 ÚPRAVY SKLA Vrsvení skla 1
13 PLAVENÉ SKLO Pevnos skla 13 σ 3 max, f 1, 3 σ 1 σ Druh skla způsob výroby f b,k [MPa] Tepelně vrzené bezpečnosní sklo, prohřívané epelně vrzené bezpečnosní sklo Tepelně zpevněné sklo Chemicky zpevněné sklo Tepelně vrzené borokřemičié bezpečnosní sklo plavené sklo nebo ploché ažené sklo 10 vzorované sklo 90 smalované plavené nebo smalované vzorované sklo 75 plavené sklo nebo ploché ažené sklo 70 vzorované sklo 55 smalované plavené nebo smalované vzorované sklo 45 plavené sklo nebo ploché ažené sklo 150 vzorované sklo 150 borokřemičié sklo 10 Chlazené plavené sklo => bez epelné úpravy 45
14 NAVRHOVÁNÍ PODLE NOREM 14 ČSN EN Sklo ve savebnicví Zvlášní základní výrobky Borosilikáová skla Čás 1-1: Definice a obecné fyzikální a mechanické vlasnosi. ČSN EN 57-1 Sklo ve savebnicví Základní výrobky ze sodnovápenaokřemičiého skla Čás 1: Definice a obecné fyzikální a mechanické vlasnosi. ČSN EN Sklo ve savebnicví Tepelně zpevněné sodnovápenaokřemičié sklo Čás 1: Definice a popis. ČSN EN Sklo ve savebnicví Tepelně vrzené sodnovápenaokřemičié bezpečnosní sklo Čás 1: Definice a popis. ČSN EN Sklo ve savebnicví Chemicky zpevněné sodnovápenaokřemičié sklo Čás 1: Definice a popis. ČSN EN Sklo ve savebnicví Prohřívané (HST) epelně vrzené sodnovápenaokřemičié bezpečnosní sklo Čás 1: Definice a popis. ČSN EN ISO Sklo ve savebnicví Vrsvené sklo a vrsvené bezpečnosní sklo Čás 1: Definice a popis součásí. ČSN EN 57- Sklo ve savebnicví Základní výrobky ze sodnovápenaokřemičiého skla - Čás : Sklo floa. pren Glass in building Design of glass panes Par 1: General basis of design. pren 1661 Glass in building Deerminaion of he load resisance of glass panes by calculaion and esing. pren Glass in building Laminaed glass and safey laminaed glass - Deerminaion of inerlayer mechanical properies.
15 Relaivní pevnos [-] f = 6 ýdnů f = 50 le f = 10 min NAVRHOVÁNÍ PODLE NOREM 15 Návrhová pevnos skla vliv okolního prosředí (vlhkos) + hisorie zaížení,00 1,75 1,50 1,5 1,00 0,75 0,50 k mod = 0,74 k mod = 0,43 0,5 k mod = 0,9 0,00 1,E-0 1,E+00 1,E+0 1,E+04 1,E+06 1,E+08 1,E+10 1,E+1 f - Doba rvání zaížení [s]
16 Relaivní pevnos Relaivní pevnos NAVRHOVÁNÍ PODLE NOREM 16 vliv způsobu namáhání vliv velikosi (size effec) 4,0 3,5 3,0,5,0 1,5 1,0 0,005 m 0,01 m m = 7; ASTM (004) m = 7,3; Brown (1974) m = 9; Beason & Morgan (1984) m = 5; pren (007) 0,05 m 0,5 m 1,00 m 4,00 m 0,5 0,0 1,E+03 1,E+04 1,E+05 1,E+06 1,E+07 Plocha povrchu skla [mm ] 1,3 1, 1,1 1,0 0,9 0,8 0,7 m = 5 m = 15 m = 10 m = Plocha povrchu skla [m ]
17 NAVRHOVÁNÍ PODLE NOREM 17 Princip pevnosního posouzení pren 1661 pren max f g,d eff, d f g,d f g,d k mod k sp M,A f g,k k v f b,k M,v f g,k f f g,k b,k g,k g, d kmod n m k A v f f eff, d 1 1x, y dx dy A A 1 k mod vliv prosředí a rvání zaížení k sp úprava povrchu (surface profile) k v poloha skla při emperování k mod vliv prosředí a rvání zaížení k A vliv plochy skla A (size effec) γ n národní součiniel
18 ÚČINNÁ TLOUŠŤKA SKLA 18 pořebné pro ruční výpoče vliv spolupůsobení jednolivých skleněných abulí spojených mezivrsvou => přenos smykem v mezivrsvě zajišťuje smyková uhos maeriálu mezivrsvy => modul pružnosi ve smyku G in vliv eploy a rvání zaížení (visko-elasický maeriál) různé modely a počení posupy průkopník Wölfel (sendvičové konsrukce)
19 ÚČINNÁ TLOUŠŤKA SKLA 19 Model Wölfel Bennison Calderone 1 1 in in 1 1 A A A A L b G E Γ 0 in in s 9,6 1 1 L G E Γ s,1 s, s 1 A A A A b s,1 1 0 s, 3 s w eff, 1 Γ s, 1 3 eff,w 1,eff, Γ σ s,1 3 eff,w,eff, Γ
20 SOUDOBÉ KONSTRUKCE 0 Schodišě
21 SOUDOBÉ KONSTRUKCE 1 Fasády
22 SOUDOBÉ KONSTRUKCE Přísřešky
23 SOUDOBÉ KONSTRUKCE 3 Zasřešení
24 SOUDOBÉ KONSTRUKCE 4 Pochůzné plochy
25 SOUDOBÉ KONSTRUKCE 5 Prosorové konsrukce
26 SOUDOBÉ KONSTRUKCE 6 Lávky
27 PORUCHY Náhlá exploze epelně vrzeného skla 7 HST inkluze NiS hea soak es
28 PORUCHY Delaminace vrsveného skla 8
29 PORUCHY Tepelný šok 9
30 VÝZKUM KDK 30 Od r Plošné dílce příčně zaížené desky Bodově uložené Liniově uložené Pruové prvky sabiliní problémy Osový lak => rovinný vzpěr Ohyb na uhou osu => klopení Inerakce vzpěru a klopení
31 VÝZKUM KDK Desky bodově podepřené 31 Těleso T1 T T3 T4 T5 T6 l. [mm] 1 x 10 x 8 Skladebné uspořádání ESG 1 Bezpečnosní sklo VSG Vrsvené sklo VSG 8.8. ESG Vrsvené bezpečnosní sklo
32 VÝZKUM KDK Desky bodově podepřené 3
33 Desky bodově podepřené Výsledky zaěžovacích zkoušek 33 Skuečná hmonos jednolivých skleněných deskových zkušebních ěles zjišěná vážením dosahuje následujících hodno: ělesa T1, T.. 163,00 kg, j. 9,50 kg.m - ělesa T3, T4.. 80,00 kg, j. 50,7 kg.m - ělesa T5, T6.. 14,40 kg, j. 38,84 kg.m - Experimenálně sanovená návrhová únosnos (zaížení) nosného dílce odpovídající konvenčnímu meznímu průhybu, kerý se u konsrukčního skla volí v rozmezí 1/100 až 1/ 00 rozpěí: x ) Pozn.: Zkušební ěleso Mezní únosnos p max [kpa] T 1 3,3 T 5,46 T 3 1,50 T 4,44 T 5 - x ) T 6 3,51 ěleso bylo cíleně porušeno mechanicky při zaížení p = 3 kpa
34 q [kpa] q [kpa] Desky bodově podepřené Výsledky zaěžovacích zkoušek 34 Výsledné závislosi q-w pro všechna zkušební ělesa sejné konsrukční a maeriálové skladby zpracované meodou nejmenších čverců. BOD 1 esy T1, T, esy T3, T4, esy T5, T6 BODY 1, 13 esy T1, T, esy T3, T4, esy T5, T w q [mm] w q [mm] esy T1, T esy T3, T4 esy T5, T6 esy T1, T esy T3, T4 esy T5, T6
35 Desky bodově podepřené Mechanismus porušení 35 Kromě problému závislosi převoření (průhybu) v procesu nárůsu zaížení až do dosažení objekivní mezní únosnosi zkušebního ělesa je zvlášě v případě nosných sysémů z konsrukčního skla nezbyné analyzova důsledky mechanismu porušení skleněného dílce z hlediska bezpečnosi osob v překryém prosoru. V uvedeném smyslu se proo zaměříme dále podrobněji na dokumenaci způsobu a průběhu porušení jednolivých zkušebních ěles T1 až T6 na mezi objekivní únosnosi při působení plného rovnoměrného zaížení.
36 Desky bodově podepřené Mechanismus porušení zkušební ělesa T1 a T 36 Jednovrsvé kalené sklo vykazuje příznivé pevnosní a deformační charakerisiky i hladinu mezní únosnosi. K porušení na mezi objekivní únosnosi dochází náhle, a o při iniciaci lomu skla v oblasi uchycení kovovými kruhovými deskami. Z hlediska bezpečnosi je příznivé, že se abule skla rozpadne na malé čási, nicméně všechny úlomky skla propadnou do překryého prosoru.
37 Desky bodově podepřené Mechanismus porušení zkušební ělesa T3 a T4 37 Dvouvrsvé nekalené sklo s mezilehlou fólií má z analyzovaných ypů zkušebních ěles relaivně nejmenší únosnos a uhos, a o zejména éž z hlediska podílu mezního zaížení a vlasní íhy skleněného dílce. Na hladině objekivní mezní únosnosi dochází k posupnému rozvíjení lomových linií, proces porušování dílce není jednorázový. Z hlediska bezpečnosi v překryém prosoru je příznivé, že skleněný dílec zůsává i po porušení v zásadě celisvý a zužující fólie umožňuje i manipulaci s celým zkušebním ělesem
38 Desky bodově podepřené Mechanismus porušení zkušební ěleso T5 38 Dvouvrsvé kalené sklo s mezilehlou fólií vykazuje příznivé převárné i pevnosní paramery. Úder kladivem uprosřed sřešního dílce inicioval prudký a náhlý rozvoj dělení vrsvené skleněné abule lomovými liniemi na drobné dílčí čási, avšak vlivem vazby vyvořené mezilehlou fólií nedošlo k rozpadu deskového ělesa na dílčí úlomky. Nicméně po obvodu závěsných kovových svěrných desek došlo k vyvoření ovorů porušením mezilehlé fólie a celý skleněný zkušební dílec se po době rámcově 10 sekund propadl na dno zkušebního zařízení
39 Desky bodově podepřené Mechanizmus porušení zkušební ěleso T6 39 S ohledem na jinak příznivé deformační i pevnosní charakerisiky navrženého skladebného řešení dílce zasřešení lze považova za účelné eliminova naznačený problém doplňkovou echnickou úpravou vylučující pád porušeného ělesa. Navržená úprava spočívá ve vložení ochranného lanka pod skleněnou sřešní desku. Lanko je uchyceno na závěsná oka v ose šroubů kruhových svěrných desek a je vedeno v diagonálách a dále po linii spojující čyři podpůrné uzly skleněné desky. Použié ocelové lanko mělo průměr Ø 5 mm, obecně posačí dimenze odpovídající hmonosi skleněného dílce a poču závěsů.
40 Desky bodově podepřené Numerická analýza 40 Pro zkoušená ělesa z konsrukčního skla byl vyvořen výpočový saický model s využiím programového sysému ANSYS. V první fázi byl model sesaven pro dílec z jednovrsvého kaleného skla s rozměry odpovídajícími zkušebním ělesům T1, T (loušťka 1 mm a další rozměry podle obr. ) a okrajovými podmínkami simulujícími podepření při zaěžovacích zkouškách, keré bylo navrženo ak, aby odpovídalo uložení dílce ve skuečné konsrukci.
41 VÝZKUM KDK Desky liniově podepřené 41 Vzorek T1 T T3 Popis Vrsvené sklo: 4 mm floa + 0,78 mm PVB + 4 mm floa Laminaed glass: 4 mm FTG + 0,78 mm PVB + 4 mm FTG Laminaed glass: 4 mm floa (spodní) + 0,78 mm PVB + 4 mm FTG (horní)
42 Posun [mm] Posun [mm] Desky liniově podepřené Výsledky experimenu Tes 1; *FLOAT Tes.1; *FTG Tes 3; FLOAT+FTG Zaížení [kn.m - ] Snímač Tes 1; *FLOAT Tes.1; *FTG Tes.3; *FTG Tes 3; FLOAT+FTG Zaížení [kn.m - ]
43 Desky liniově podepřené Mechanismus porušení zkušební ěleso T1 43 Vzorek T1: *4 mm plavené sklo Mezní únosnos 13,6 kn/m
44 Desky liniově podepřené Mechanismus porušení zkušební ěleso T 44 Vzorek T: *4 mm kalené sklo Tes.1: Zaíženo na 50 kn/m, es přerušen z důvodu limiů měřícího zařízení Tes.: PVC kry porušen při zaížení 54 kn/m Tes.3: Porušení při už zaížení 51,5 kn/m
45 Desky liniově podepřené Mechanismus porušení zkušební ěleso T3 45 Vzorek T3: 4 mm floa + 4 mm FTG Floa sklo porušeno při zaížení 6 kn/m (průběh hlavních napěí) Další nárůs zaížení až na hodnou 37, kn/m
46 Posun [mm] Posun [mm] Desky liniově podepřené Numerická analýza Průhyb uprosřed desky 50 Vliv viskoelasického chování PVB folie 45 G in = 1.0 MPa 45 Numerický model Významný vliv G in Zanedbaelný vliv G in 0 Model Model 15 Gin = 4,0 MPa Model 3 Model 4 Model Gin = 1,0 MPa Gin = 0,05 MPa Gin = 0,01 MPa Zaížení [kn.m - ] Zaížení [kn.m - ]
47 Desky liniově podepřené Srovnání analýz 47 Koncenrace napěí SJ MEPLA: Hlavní napěí při zaížení 6 kn/m ANSYS: Hlavní napěí při zaížení 50 kn/m
48 48 Desky liniově podepřené Záznam esu zkušebního ělesa T
49 VÝZKUM KDK Pruy lačené vzpěrná odolnos 49 Označení Popis Sklo Folie Délka [mm] Šířka [mm] Tloušťka skla [mm] Tloušťka folie [mm] ESG 1 Bezpečnosní sklo Tepelně vrzené VG 66. Vrsvené dvojsklo Plavené chlazené PVB ,76 VSG 66.3 Vrsvené bezpečnosní dvojsklo Tepelně vrzené EVASAFE ,14 VSG Vrsvené bezpečnosní rojsklo Tepelně vrzené EVASAFE ,14
50 VÝZKUM KDK Pruy lačené vzpěrná odolnos 50 Ocelový rám Kloubové uložení Lankový úchylkoměr Skleněný sloup Kloubové uložení Hydraulický válec Ruční pumpa
51 VÝZKUM KDK Pruy lačené vzpěrná odolnos 51 Umísění zkušebního ělesa v rámu
52 Pruy lačené vzpěrná odolnos Mechanismus porušení ělesa FB4 - FB15 5 FB7-FB10 FB11 FB1 FB13 FB4 FB14 FB5 FB15 FB6
53 Pruy lačené vzpěrná odolnos Výsledky experimenu 53 PVB folie EVASAFE folie
54 54 Saisické vyhodnocení výsledků experimenu Pruy lačené vzpěrná odolnos Normální rozdělení Lognormální rozdělení Průměr Směrodaná odchylka Variační koeficien Charakerisická hodnoa Návrhová hodnoa i x x n m 1 i x x n m ln x i x m x n s ln 1 1 x i x m x n s x x x m s V x n x V k m X 1 k x n x s k m X exp k x n x V k m X 1 m d x n x V k m X d, d 1 x n x s k m X exp 1 m d n s x k X d, d 1 exp
55 Pruy lačené vzpěrná odolnos Teoreická analýza eorie II. řádu 55 f w 0 L / w 0 N cr N N N cr π E I L z,eff cr max N A M W N A 1 N w 0 1 N N cr / W cr N b,\rk e 0 = L/000 e 0 = L/00 N b,\rk σ Rk σ Rk
56 56 Pruy lačené vzpěrná odolnos Numerická analýza eorie velkých deformací
57 Pruy lačené vzpěrná odolnos Srovnání analýz 57
58 58 Pruy lačené vzpěrná odolnos Prakický návrh křivky vzpěrné pevnosi Rk A N cr eff Φ 0,5 1 imp 0 Φ 1 Φ N b, Rk Rk Aeff N b, Rd Rd Aeff
59 59 Pruy lačené vzpěrná odolnos Záznam esu zkušebních ěles FB14 a FB15
60 VÝZKUM KDK Pruy ohýbané odolnos v klopení 60 Označení Popis Sklo Folie Délka [mm] Šířka [mm] Tloušťka skla [mm] Tloušťka folie [mm] VG 66. Vrsvené dvojsklo Plavené chlazené EVASAFE ,76 VG 88. Vrsvené dvojsklo Plavené chlazené EVASAFE ,76 VG Vrsvené rojsklo Plavené chlazené EVASAFE ,76 Ocelový rám Hydraulický lis Vahadlo Zaěžovací rámek Koncové boky Lankové úchylkoměry Skleněný nosník Podpory (schemaicky zakresleny)
61 VÝZKUM KDK Pruy ohýbané odolnos v klopení 61 Vahadlo Zaěžovací rámek Koncová boka
62 VÝZKUM KDK Pruy ohýbané odolnos v klopení 6
63 Pruy ohýbané odolnos v klopení Mechanismus porušení 63 LTB1 LTB4 LTB7
64 Pruy ohýbané odolnos v klopení Výsledky experimenu 64 Úhel naočení Příčný posun Normálové napěí Svislý posun
65 Pruy ohýbané odolnos v klopení Saisické vyhodnocení 65
66 66 Teoreická analýza eorie II. řádu Pruy ohýbané odolnos v klopení x L z M L c I E M c L I G v M L c z M L c I E M c x π cos π π π π g y z y 1 0 y 1 g y z y 1 0 x L z M L c I E M c L I G v I E M c M I E I G c x v π cos π π g y z y 1 0 z y 1 0 y z 1 eff,z z eff,y y max W M W M Rk Rk M max, max, σ Rk M max,σ,rk
67 67 Pruy ohýbané odolnos v klopení Numerická analýza eorie velkých deformací
68 Pruy ohýbané odolnos v klopení Prakický návrh křivky klopení 68 M cr C 1 π E I L z,eff LT C z g G I,eff L π E I LT z,eff C z g LT Rk cr Rk M W cr y Φ LT 0,5 1imp LT 0 LT LT LT 1 LT LT 1,0 M b, Rk LT Wy fg,k M b, Rd LT Wy fg,d
69 PRAKTICKÝ PŘÍKLAD 69 Schodišťový supeň hp:// Tlačený pru hp://
70 MOUDRÝ MUŽ NEVYSTAVUJE ZKOUŠCE SKLO A ŽENU LOPE DE VEGA LS 017 CO05 Vybrané problémy navrhování a realizace kovových a dřevěných konsrukcí a mosů
Tabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.
Tabulky únosnosi varovaných / rapézových plechů z hliníku a jeho sliin. Obsah: Úvod Základní pojmy Příklad použií abulek Vysvělivky 4 5 6 Tvarovaný plech KOB 00 7 Trapézové plechy z Al a jeho sliin KOB
VíceSKLENĚNÉ KONSTRUKCE TEORIE, PRAXE, NAVRHOVÁNÍ A EXPERIMENTÁLNÍ PROGRAM ÚKDK
SKLENĚNÉ KONSTRUKCE TEORIE, PRAXE, NAVRHOVÁNÍ A EXPERIMENTÁLNÍ PROGRAM ÚKDK Ondřej Pešek LS 019 CO05 Vybrané problémy navrhování a realizace kovových a dřevěných konstrukcí a mostů OBSAH Historie výroby
Víceþÿ D e s k y z v r s t v e n é h o k o n s t r u k n í Numerická a experimentální analýza
DSpace VSB-TUO hp://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s a v e b n í. 0 1 4, r o. 1 4 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ D e s k y z v r
VíceTéma 5 Kroucení Základní principy a vztahy Smykové napětí a přetvoření Úlohy staticky určité a staticky neurčité
Pružnos a plasicia, 2.ročník bakalářského sudia Téma 5 Kroucení Základní principy a vzahy Smykové napěí a převoření Úlohy saicky určié a saicky neurčié Kaedra savební mechaniky Fakula savební, VŠB - Technická
VíceSchöck Isokorb typ KST
Schöck Isokorb yp Obsah Srana Základní uspořádání a ypy přípojů 194-195 Pohledy/rozměry 196-199 Dimenzační abulky 200 Ohybová uhos přípoje/pokyny pro návrh 201 Dilaování/únavová odolnos 202-203 Konsrukční
VíceLindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab
LindabCoverline Tabulky únosnosí Pokyny k monáži rapézových plechů Lindab abulky únosnosi rapézových plechů Úvod Přípusné plošné zaížení je určeno v souladu s normou ČSN P ENV 1993-1-3 Navrhování ocelových
VíceOBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
OBECNÁ LOÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOÁ STROPNÍ ONSTRUCE Je dán železobeonový monoliický skele (viz schéma konsrukce). Sousední desková pole jsou zaížena rozdílným užiným zaížením. Meodou součových momenů
VíceP Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
P Ř Í K L A D Č. OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE Projek : FRVŠ 0 - Analýza meod výpoču železobeonových lokálně podepřených desek Řešielský kolekiv : Ing. Marin Tipka Ing. Josef
Vícepro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konstrukci (s více než dvěma moduly)
Schöck Isokorb Moduly pro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konsrukci (s více než dvěma moduly) 190 Schöck Isokorb yp (= 1 ZST Modul + 1 QST Modul) pro napojení volně vyložených ocelových
VíceHodnoty pro trubkový vazník předpokládají styčníky s průniky trubek, v jiných případech budou vzpěrné délky stejné jako pro úhelníkové vazníky.
5. Vazník posuek pruů 5. Vzpěrné élky Tab.: Vzpěrné élky pruů příhraových vazníků Úhelníkový vazník v rovině vzálenos uzlů Horní pás z roviny vzálenos vaznic vzálenos svislého zužení Dolní pás z roviny
VíceZpracování výsledků dotvarovací zkoušky
Zpracování výsledků dovarovací zkoušky 1 6 vývoj deformace za konsanního napěí 5,66 MPa ˆ J doba zaížení [dny] počáek zaížení čas [dny] Naměřené hodnoy funkce poddajnosi J 12 1 / Pa 75 6 45 3 15 doba zaížení
VíceTechnický list. Trubky z polypropylenu EKOPLASTIK PPR PN10 EKOPLASTIK PPR PN16 EKOPLASTIK EVO EKOPLASTIK PPR PN20 EKOPLASTIK FIBER BASALT CLIMA
Technický lis Trubky z polypropylenu PPR PN10 Ø 20-125 mm PPR PN16 Ø 16-125 mm PPR PN20 Ø 16-125 mm EVO Ø 16-125 mm STABI PLUS Ø 16-110 mm FIBER BASALT PLUS Ø 20-125 mm FIBER BASALT CLIMA Ø 20-125 mm max.
VíceZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK
ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK Vzhledem ke skuečnosi, že způsob modelování elasomerových ložisek přímo ovlivňuje průběh vniřních sil v oblasi uložení, rozebereme v éo kapiole jednolivé možné
Více10 Lineární elasticita
1 Lineární elasicia Polymerní láky se deformují lineárně elasicky pouze v oblasi malých deformací a velmi pomalých deformací. Hranice mezi lineárním a nelineárním průběhem deformace (mez lineariy) závisí
Více900 - Připojení na konstrukci
Součási pro připojení na konsrukci Slouží k přenosu sil z áhla závěsu na nosnou konsrukci profily nebo sropy. Typy 95x, 96x a 971 slouží k podložení a uchycení podpěr porubí. Připojení podle ypů pomocí
VícePloché výrobky válcované za tepla z ocelí s vyšší mezí kluzu pro tváření za studena
Ploché výrobky válcované za epla z ocelí s vyšší mezí kluzu pro váření za sudena ČSN EN 10149-1 Obecné echnické dodací podmínky Dodací podmínky pro ermomechanicky válcované Podle ČSN EN 10149-12-2013 ČSN
VíceMěrné teplo je definováno jako množství tepla, kterým se teplota definované hmoty zvýší o 1 K
1. KAPITOLA TEPELNÉ VLASTNOSTI Tepelné vlasnosi maeriálů jsou charakerizovány pomocí epelných konsan jako měrné eplo, eploní a epelná vodivos, lineární a objemová rozažnos. U polymerních maeriálů má eploa
VíceŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z členěných prutů
Dokumen: SX07a-E-EU Srana ázev: z 3 Eurokód: E 993--, E 993--8 & E 990 ŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z V řešeném příkladu je navržena konsrukce sedlové konsrukce sřechy s malým
VíceBetonářská výztuž svařování: základní, návazné a rušené normy. J. Šmejkal a J. Procházka
Beonářská výzuž svařování: základní, návazné a rušené normy J. Šmejkal a J. Procházka ISO EN ČSN ČSN EN 1992-1 Navrhování beonových konsrukcí ČSN EN 10080 Ocel pro výzuž do beonu Svařielná žebírková beonářská
Více9 Viskoelastické modely
9 Viskoelasické modely Polymerní maeriály se chovají viskoelasicky, j. pod vlivem mechanického namáhání reagují současně jako pevné hookovské láky i jako viskózní newonské kapaliny. Viskoelasické maeriály
VíceMechanické upevnění solárních zařízení na průmyslové střechy Bezpečné - Přizpůsobivé - Rychlé. Světová novinka SOL-R
Mechanické upevnění solárních zařízení na průmyslové sřechy Bezpečné - Přizpůsobivé - Rychlé Svěová novinka SOL-R SOL-R nejpřizpůsobivější upevňovací sysém pro monáž solárních zařízení na průmyslové sřechy
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Víceecosyn -plast Šroub pro termoplasty
ecosyn -plas Šroub pro ermoplasy Bossard ecosyn -plas Šroub pro ermoplasy Velká únosnos Velká procesní únosnos Vysoká bezpečnos při spojování I v rámci každodenního živoa: Všude je zapořebí závi vhodný
VíceProtipožární obklad ocelových konstrukcí
Technický průvoce Proipožární obkla ocelových konsrukcí Úvo Ocel je anorganický maeriál a lze jí ey bez zvlášních zkoušek zařai mezi nehořlavé maeriály. Při přímém působení ohně vlivem vysokých eplo (nárůs
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
Více4. Střední radiační teplota; poměr osálání,
Sálavé a průmyslové vyápění (60). Sřední radiační eploa; poměr osálání, operaivní a výsledná eploa.. 08 a.. 08 Ing. Jindřich Boháč TEPLOTY Sřední radiační eploa - r Sálavé vyápění = PŘEVÁŽNĚ sálavé vyápění
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Více1/77 Navrhování tepelných čerpadel
1/77 Navrhování epelných čerpadel paramery epelného čerpadla provozní režimy, navrhování akumulace epla bilancování inervalová meoda sezónní opný fakor 2/77 Paramery epelného čerpadla opný výkon Q k [kw]
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Základní vztahy z reologie a reologického modelování
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTRSKÉHO PROGRAMU STAVBNÍ INŽNÝRSTVÍ -GOTCHNIKA A PODZMNÍ STAVITLSTVÍ MCHANIKA PODZMNÍCH KONSTRUKCÍ Základní vzahy z reologie a reologického
VíceX 3U U U. Skutečné hodnoty zkratových parametrů v pojmenovaných veličinách pak jsou: Průběh zkratového proudu: SKS =
11. Výpoče poměrů při zkraeh ve vlasní spořebě elekrárny Zkra má v obvodeh shémau smysl pouze v čáseh provozovanýh s účinně uzemněným sředem zdroje, čili mimo alernáor, vyvedení výkonu a přilehlá vinuí
VíceSprávné použití bezpečnostního skla Směrnice S03/2015 ČKLOP
Správné použití bezpečnostního skla Směrnice S03/2015 ČKLOP /Bezpečnost /Normy a předpisy /Správné použití bezpečnostního skla Směrnice S03/2015 ČKLOP 4.2.2015 Miroslav Sázovský Bezpečnost/ Normy a předpisy
VíceProjekční podklady Vybrané technické parametry
Projekční podklady Vybrané echnické paramery Projekční podklady Vydání 07/2005 Horkovodní kole Logano S825M a S825M LN a plynové kondenzační kole Logano plus SB825M a SB825M LN Teplo je náš živel Obsah
VícePřetváření a porušování materiálů
Převáření a porušování maeriálů Převáření a porušování maeriálů Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322, el. 224 354 481, Milan.Jirasek@fsv.cvu.cz konzulace úerý 14:30-16:30, případně kdykoliv jindy dle
VícePřetváření a porušování materiálů
Převáření a porušování maeriálů Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322, el. 224 354 481, Milan.Jirasek@fsv.cvu.cz konzulace úerý 14:00-15:30, případně kdykoliv jindy dle dohody Sudijní podklady: skripum
VíceBO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE
VíceNávrh strojní sestavy
Návrh srojní sesavy Výkonnos srojů pro zemní práce Teoreická výkonnos je dána maximálním výkonem sroje za časovou jednoku při nepřeržié práci za normálních podmínek. Tao výkonnos vychází z echnických paramerů
VíceFrézování - řezné podmínky - výpočet
Předmě: Ročník: Vyvořil: Daum: Základy výroby 2 M. Geisová 10. červen 2012 Název zpracovaného celku: Frézování - řezné podmínky - výpoče Posup při určování řezných podmínek, výpoče řezné síly Fř, výkonu
VícePŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku
FAST VUT v Brně PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Ústav kovových a dřevěných konstrukcí Studijní skupina: B2VS7S Akademický rok: 2017 2018 Posluchač:... n =... PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku Je dán
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VícePOUŽITÍ BEZPEČNÉHO P ROSKLENÍ VE STAVBÁCH
POUŽITÍ BEZPEČNÉHO P ROSKLENÍ VE STAVBÁCH Směrnice České komory lehkých obvodových plášťů S03/2015 Vydala ČKLOP Vydání první 2015 Obsah 1. Předmět směrnice... 3 2. Legislativní požadavky... 3 3. Citované
Více4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.
4. Kroucení pruů Oevřené a uzavřené průřezy, prosé a vázané kroucení, inerakce, přísup podle Eurokódu. Obvyklé je pružné řešení (plasické nelineární řešení - např. Srelbická) Podle Eurokódu lze kombinova
VícePRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Doc. Ing. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSc. PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL BO0-M06 ÚNOSNOST ŠTÍHLÝCH STĚN STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceZatížení konstrukcí namáhaných požárem
Zaížení konsrukcí namáhaných požárem 1. Požární bezpečnos saveb - obecně Požární ochrana má dvě základní složky: požární prevenci zaměřenou na předcházení vzniku požárů a omezení následků již vzniklých
VíceŘešený příklad: Návrh za studena tvarovaného ocelového nosníku
Dokuen: SX06a-CZ-EU Lis 1 z 7 Řešený příklad: Návrh za sudena varovaného ocelového Teno příklad se zabývá návrhe prosě uloženého sropního C proilu. Předpokládá se že horní i dolní pásnice je spojiě příčně
VíceElektromagnetické stínění. Jiří Dřínovský UREL, FEKT, VUT v Brně
Jiří Dřínovský UREL, FEKT, VUT v Brně Teoreické řešení neomezeně rozlehlá sínicí přepážka z dobře vodivého kovu kolmý dopad rovinné elekromagneické vlny (nejhorší případ) Koeficien sínění K S E E i nebo
VíceGEZE Rollan 40N / Rollan 80
GEZE Rollan 40N / Rollan 80 Tichý posuvný ssém umožňuje nekomplikované začlenění koncepů posuvu do ineriéru. Monáž do a na sěnu podporuje mnohosranné použií, mimo jiné v průchozích dveřích, předělech mísnosi
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Více= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08
Kroucení NB. Vniřní síl od kroucení Výsledk jednodušené analý pruů oevřeného průřeu se anedbáním účinku prosého kroucení ve smslu 6..7.(7) le upřesni na ákladě následující modifikované analogie ohbu a
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VícePři distorzím vzpěru dochází k přetvoření příčného řezu (viz obr.2.1). Problém se převádí na výpočet výztuh a) okrajových, b) vnitřních.
. Diorzní vzpěr Při iorzím vzpěru ochází k převoření příčného řezu (viz obr..). Problém e převáí na výpoče výzuh a) okrajových, b) vniřních. Obr.. Příklay iorzního vyboulení. Kriické namáhání a poměrná
VíceStatika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
2. přednáška N + M + M Jádro průřeu Šikmý ohb M + N M + N M + M + N Jádro průřeu Ecenrický lak a vloučeného ahu Konrolní oák Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvu.c ČVUT v Prae, Fakula archiekur 19. října
VícePilové pásy PILOUS MaxTech
Pilové pásy PILOUS MaxTech Originální pilové pásy, vyráběné nejmodernější echnologií z nejkvalinějších německých maeriálů, za přísného dodržování veškerých předepsaných výrobních a konrolních posupů. Zaručují
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VícePředmět normy. Obsah normy ČSN EN 10083-1. Použití ocelí uvedených v normě. Klasifikace ocelí
Předmě normy Obsah normy ČSN EN 100831 Použií ocelí uvedených v normě Klasifikace ocelí Způsob výroby oceli Způsob dodávání Vlasnosi charakerizující značku oceli Technologické vlasnosi Srukura Vniřní jakos
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceTERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI VYBRANÝCH LÁTEK (doporučeno pro výuku předmětu Procesní inženýrství studijního programu Procesní inženýrství )
U n i v e r z i a T o m á š e B a i v e Z l í n ě Fakula aplikované informaiky TEROFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI VYBRANÝCH LÁTEK (doporučeno pro výuku předměu Procesní inženýrsví sudijního programu Procesní inženýrsví
VíceTECHNICKÝ LIST 1) Výrobek: KLIMATIZACE BEZ VENKOVNÍ JEDNOTKY 2) Typ: IVAR.2.0 8HP IVAR HPIN IVAR HPIN IVAR.2.
1) Výrobek: KLIMATIZACE BEZ VENKOVNÍ JEDNOTKY 2) Typ: IVAR.2.0 8HP IVAR.2.0 10HPIN IVAR.2.0 12HPIN IVAR.2.0 12HPIN ELEC 3) Charakerisika použií: předsavuje převrané a designové řešení klimaizací provedení
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským
VíceDynamika hmotného bodu. Petr Šidlof
Per Šidlof Úvod opakování () saika DYNAMIKA kinemaika Dynamika hmoného bodu Dynamika uhého ělesa Dynamika elasických ěles Teorie kmiání Aranz/Bombardier (Norwegian BM73) Před Galileem, Newonem: k udržení
Vícelist číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VícePosouzení vyztužené stěny podle ČSN EN (Boulení stěn)
9. Únosnos ve smu Posouzení vzužené sěn podle ČSN EN 99--5 (Boulení sěn) Používá se eorie roovanýc napěí. liv výzu je zarnu úměrně vššímu riicému napěí - po mírné úpravě soulasí s experimen. Únosnos ve
VíceSDM.600/24.Q.Z.H.1.9016
PŘÍSUŠENSTVÍ Vířivá vyúsť.0/24.q...906 PŮSOB OBJEDNÁVNÍ / POPIS NČENÍ: označení výrobku velikos čelní desky / poče lamel - 00x00 mm / 8 lamel - 0x0 mm / 6 lamel - 500x500 mm / 24 lamel - 0x0 mm / 24 lamel
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceCOLTLITE POPIS VÝROBKU COLTLITE
FUNKCE VÝROBKU: Lamelové okno Coltlite je určeno k přirozenému větrání budov, dennímu osvětlení vnitřních prostor budov a dále k přirozenému odvodu kouře a tepla při požáru. Okno Coltlite může být použito
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceUniverzita Tomáše Bati ve Zlíně
Univerzia omáše Bai ve Zlíně Úsav elekroechniky a měření Sřídavý proud Přednáška č. 5 Milan Adámek adamek@f.ub.cz U5 A711 +4057603551 Sřídavý proud 1 Obecná charakerisika periodických funkcí zákl. vlasnosí
Více8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly.
8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly. Střešní ztužení hal: ztužidla příčná, podélná, svislá. Patky vetknutých sloupů: celistvé, dělené, plastický a pružný návrh. Rámové halové konstrukce:
VíceHAWLE-OPTIFIL AUTOMATICKÝ SAMOČISTÍCÍ FILTR
HAWLE-OPTIFIL AUTOMATICKÝ SAMOČISTÍCÍ FILTR HAWLE. MADE FOR GENERATIONS. HAWLE-OPTIFIL AUTOMATICKÝ SAMOČISTÍCÍ FILTR HAWLE-OPTIFIL je plně auomaický filrační sysém fungující na pricipu povrchové, hloubkové
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VícePřijímací zkoušky na magisterské studium, obor M
Přijímací zkoušky na magisterské studium, obor M 1. S jakou vnitřní strukturou silikátů (křemičitanů), tedy uspořádáním tetraedrů, se setkáváme v přírodě? a) izolovanou b) strukturovanou c) polymorfní
VíceŘešený příklad: Parametrická křivka teplotní křivka
Dokumen: SX04a-CZ-EU Srana 1 z 5 Řešený příklad: Paramerická křivka eploní křivka Eurokód EN 1991-1-:00 Vypracoval Z Sokol Daum Leden 006 Konroloval F Wald Daum Leden 006 Řešený příklad: Paramerická křivka
Více( ) ( ) NÁVRH CHLADIČE VENKOVNÍHO VZDUCHU. Vladimír Zmrhal. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.
21. konference Klimaizace a věrání 14 OS 01 Klimaizace a věrání STP 14 NÁVRH CHLADIČ VNKOVNÍHO VZDUCHU Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakula srojní, Úsav echniky prosředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvu.cz ANOTAC
Více2.1.4 Výpočet tepla a zákon zachování energie (kalorimetrická rovnice)
..4 Výpoče epla a zákon zachování energie (kalorimerická rovnice) Teplo je fyzikální veličina, předsavuje aké energii a je udíž možné (i nuné) jej měři. Proč je aké nuné jej měři? Např. je předměem obchodu
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VíceVolba vhodného modelu trendu
8. Splinové funkce Trend mění v čase svůj charaker Nelze jej v sledovaném období popsa jedinou maemaickou křivkou aplikace echniky zv. splinových funkcí: o Řadu rozdělíme na několik úseků o V každém úseku
VíceSedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceEI GI. bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku ζ g =
NB.3 NB.3.1 Rosah planosi Pružný kriický momen π I µ cr 1 + κ w + ζ k 诲诲쩎睃睅 睅 a s 5 s ( + ) I A 1 ψ f )I (hf / ) (1) Posup uvedený v éo příloe je vhodný pro výpoče kriického momenu nosníků konsanního dvojose
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceSendvičové panely únosnost v osovém tlaku
Sendvičové panely únosnost v osovém tlaku Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí nad Labem,
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
Vícebentglass a.s. Technické a kvalitativní specifikace výrobků
bentglass a.s. Technické a kvalitativní specifikace výrobků Vydané společností bentglass a.s. Srbská 53, 612 00 Brno Platné od: 1.9. 2016 bentglass a.s., Srbská 53, 612 00 Brno Stránka 1 z 16 Zapsaná v
VíceTECHNICKÝ LIST 1) Výrobek: KLIMATIZACE BEZ VENKOVNÍ JEDNOTKY 2) Typ: IVAR.2.0 8HP IVAR HPIN IVAR HPIN IVAR.2.
1) Výrobek: KLIMATIZACE BEZ VENKOVNÍ JEDNOTKY 2) Typ: IVAR.2.0 8HP IVAR.2.0 10HPIN IVAR.2.0 12HPIN IVAR.2.0 12HPIN ELEC 3) Charakerisika použií: předsavuje převrané a designové řešení klimaizací provedení
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VícePLL. Filtr smyčky (analogový) Dělič kmitočtu 1:N
PLL Fázový deekor Filr smyčky (analogový) Napěím řízený osciláor F g Dělič kmioču 1:N Číače s velkým modulem V současné době k návrhu samoného číače přisupujeme jen ve výjimečných případech. Daleko časěni
VícePožární odolnost ocelobetonové stropní konstrukce. Eva Dvořáková, František Wald
Požární odolnost ocelobetonové stropní konstrukce Eva Dvořáková, František Wald Obsah lekce Princip odolnosti Ověření jednoduché Princip požární odolnosti ocelobetonové stropní kce Ověření odolnosti -
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceCOLTLITE POPIS VÝROBKU COLTLITE
POPIS VÝROBKU FUNKCE VÝROBKU: Lamelové okno Coltlite je určeno k přirozenému větrání budov, dennímu osvětlení vnitřních prostor budov a dále k přirozenému odvodu kouře a tepla při požáru. Okno Coltlite
Více