þÿ D e s k y z v r s t v e n é h o k o n s t r u k n í Numerická a experimentální analýza
|
|
- Alžběta Machová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 DSpace VSB-TUO hp:// þÿx a d a s a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s a v e b n í , r o. 1 4 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ D e s k y z v r s v e n é h o k o n s r u k n í Numerická a experimenální analýza T09:04:46Z hp://hdl.handle.ne/10084/ Downloaded from DSpace VSB-TUO
2 Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerziy Osrava číslo, rok 014, ročník XIV, řada savební článek č. Ondřej PEŠEK 1, Jindřich MELCHER DESKY Z VRSTVENÉHO KONSTRUKČNÍHO SKLA. NUMERICKÁ A EXPERIMENTÁLNÍ ANALÝZA LAMINATED STRUCTURAL GLASS PLATES. NUMERICAL AND EXPERIMENTAL ANALYSIS Absrak Teno příspěvek pojednává o experimenální a numerické analýze desek z vrsveného konsrukčního skla. V rámci výzkumu byla experimenálně oesována ři zkušební ělesa obdélníkového varu rozměrů 1000 mm / 1500 mm s využiím meody vakuování. Numerické simulace byly provedeny na pěi rozdílných numerických modelech vyvořených v různých programech založených na meodě konečných prvků. Klíčová slova Vrsvené sklo, meoda vakuování, příčné zaížení, numerická analýza, hlavní napěí. Absrac This paper deals wih an experimenal and numerical analysis of laminaed glass plaes ransversally loaded. In he frame of research hree specimens were experimenally esed using vacuum es mehod. Glass specimens were recangular shape wih dimensions 1000 mm / 1500 mm. Numerical simulaions were carried ou by five differen numerical models which were developed using sofware based on finie elemen mehod. Keywords Laminaed glass, vacuum es mehod, ransverse load, numerical analysis, principal sress. 1 ÚVOD Jednou z nejrozšířenějších aplikací konsrukčního skla v archiekuře jsou skleněné desky, keré mohou bý součásí sysému ransparenního zasřešení, prosklených fasád nebo pochůzných prosklených podlah [1]. Tyo čási konsrukčního sysému jsou vysaveny klimaickým zaížením věrem nebo sněhem a užiným zaížením, kerá se pro saickou analýzu idealizují jako spojiá rovnoměrná zaížení působící kolmo k povrchu konsrukčního prvku desky. Návrh a výběr druhu skla pro horizonální i verikální konsrukční sysémy vyžaduje zvlášní pozornos z hlediska spolehlivosi, mechanismu porušení a odpovídajících důsledků na bezpečnos osob pohybujících se v blízkosi akovýcho konsrukcí. Vysoká popávka moderní archiekury po konsrukcích velkých rozponů z konsrukčního skla znamená nové výzvy jak pro sklářský průmysl, ak pro savební inženýry []. Z důvodu bezpečného, spolehlivého a ekonomického navrhování ěcho moderních konsrukcí je zcela nezbyné zná skuečné působení skleněných konsrukcí [3]. 1 Ing. Ondřej Pešek, Úsav kovových a dřevěných konsrukcí, Fakula savební, Vysoké učení echnické v Brně, Veveří 331/95, Brno, el.: (+40) , pesek.o@fce.vubr.cz. Prof. Ing. Jindřich Melcher, DrSc., Úsav kovových a dřevěných konsrukcí, Fakula savební, Vysoké učení echnické v Brně, Veveří 331/95, Brno, el.: (+40) , melcher.j@fce.vubr.cz. 9
3 VRSTEVNÉ SKLO S POUŽITÍM PVB FOLIE Sklo se za běžných eplo chová dokonale pružně a k jeho porušení dochází křehkým lomem. Sklo nevykazuje plasické ani pružno-plasické chování, proo nemohou bý lokální exrémy napěí redukovány. Z ohoo důvodu je nuné věnova zvýšenou pozornos konsrukčním deailům uložení skleněných dílců na nosnou konsrukci. Vybrané maeriálové charakerisiky konsrukčního skla jsou uvedeny v Tab. 1. Pro běžné aplikace v konsrukcích se používá sodnovápenaokřemičié sklo [4]. Tab. 1: Maeriálové charakerisiky sodnovápenaokřemičiého skla [5], pracovní diagram [6] Veličina Symbol Jednoka Hodnoa Pracovní diagram Husoa ρ kg/m Youngův modul E MPa Poissonův koeficien υ - 0,3 Souč. epelné rozažnosi α K Pevnos skla v ahu není maeriálová konsana, ale závisí na hisorii zaížení, reziduálním napěí, mechanickém poškození povrchu, velikosi skleněného dílce a kvaliy prosředí, kde je dílec umísěn. Charakerisická hodnoa (5 % kvanil) ahové pevnosi je 45 MPa pro plavené sklo, 70 MPa pro epelně zpevněné sklo a 10 MPa pro epelně vrzené sklo. Vrsvení je výrobní proces, kerým se získá výrobek ze skla (vrsvené sklo) skládající se ze dvou anebo více skleněných abulí vzájemně spojených průhlednou plasickou mezivrsvou. Vrsvené sklo se může skláda pouze z jednoho druhu skleněných abulí (ANG, HSG nebo FTG) nebo mohou bý druhy skla různým způsobem vhodně kombinovány. Hisoricky nejpoužívanějším maeriálem mezivrsvy je polyvinyl buyralová folie (PVB). Nominální loušťka jedné PVB folie je 0,38 mm. V praxi je jedna mezivrsva vořena spíše dvěma nebo čyřmi PVB foliemi. Polyvinyl buyralová folie je viskoelasický maeriál jeho fyzikální vlasnosi jsou silně závislé na době působení zaížení a eploě. Při nízkých eploách (pod 0 C) a pro krákodobá zaížení je obecně PVB mezivrsva schopna plně přenáše smyková napěí z jedné skleněné abule do druhé jedná se o dokonalé smykové spojení. Při vyšších eploách a delším zaěžování je ao schopnos významně redukována, při dlouhodobém zaížení nebo vysokých eploách PVB mezivrsva prakicky není schopná přenáše smyková napěí. V abulce jsou uvedeny doporučené hodnoy modulu pružnosi ve smyku PVB mezivrsvy pro různé ypy zaížení při pokojové eploě. Pro ilusraci jsou v abulce vykresleny průběhy normálového napěí po příčném řezu a vzájemné prokluzy skleněných abulí. Poissonův součiniel PVB folie ν 0,50. Tab. : Doporučené hodnoy modulu pružnosi ve smyku PVB mezivrsvy [4] Doba rvání zaížení velmi dlouhá 10 dní dlouhá < 10 dní kráká < 3 min velmi kráká < 10 s Teploa [ C] Typ zaížení vlasní íha sníh vír náraz Modul pružnosi ve smyku G [MPa] 0,01 0, Průběh normálového napěí 10
4 Hodnou modulu pružnosi mezivrsvy ve smyku pro konkréní hodnoy eploy okolního prosředí a doby rvání zaížení lze urči podle rovnice [7]: G PVB, T 0, T 0, T log (1) kde: je čas [s] a T eploa [ C]..1 Efekivní loušťka vrsveného skla Efekivní loušťka vrsveného skla je loušťka náhradní monoliické skleněné abule, jejíž převárné vlasnosi jsou ekvivalenní vrsvenému sklu pro konkréní hodnou modulu pružnosi mezivrsvy ve smyku, kerá je funkcí eploy a doby působení zaížení. Použií efekivní loušťky umožňuje zjednodušení numerických modelů nebo analyické výpočy konsrukcí z vrsveného skla. Řada auorů se éo problemaice věnuje od poloviny 0. soleí. Novější a přesnější přísupy jsou poměrně komplikované. V praxi jednoduše použielný je model podle Bennisona a Calderona [9]. Vzah pro určení efekivní loušťky dvojskla pro popis převoření je uveden rovnicí: () eff, w 1 1 s Efekivní loušťky pro analýzu napěí v obou skleněných abulích se určí podle následujících výrazů: 3 eff, w 1, eff, ; 1 s,, eff, (3) 3 eff, w s,1 Paramer Γ je koeficien smykového přesupu a je mírou schopnosi přenosu smykových napěí z jedné abule skla do druhé přes mezivrsvu. Koeficien smykového přesupu nabývá hodno od 0 do 1, přičemž hodnoa 0 dává nejnižší efekivní loušťku eff (zv. layered limi), kdy skleněné abule působí samosaně a hodnoa 1 dává nejvyšší efekivní loušťku eff (zv. monolihic limi), kdy skleněné abule jsou plně smykově spřaženy. 1 (4) E s in 1 9,6 G L Paramer α s zavádí do výpoču efekivní loušťky a koeficienu smykového přesupu geomerické paramery vrsveného dvojskla: 1 A A in s 0 1 s, s,1 1 (5) b A1 A kde v rovnicích (, 3, 4 a 5): 1,, in je loušťka skleněné abule 1 a a mezivrsvy [mm], 0 vzdálenos ěžišť skleněných abulí [mm], A 1, A plocha skleněné abule 1 a [mm ], b, L šířka a smyková délka skleněného prvku [mm], E modul pružnosi skla v ahu a laku [MPa] a G in modul pružnosi mezivrsvy ve smyku [MPa]. 11
5 3 EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘENÍ MEZNÍ ÚNOSNOSTI Cílem experimenu bylo ověření skuečného působení skleněných desek z vrsveného skla uložených liniově kloubově po celém obvodu pod spojiým rovnoměrným zaížením působícím kolmo k abuli skla. V rámci výzkumu byly esovány ři zkušební vzorky. Všechna zkušební ělesa byla z vrsveného skla sesávajícího ze dvou abulí skla loušťky 4 mm (celková loušťka byla 8 mm) s mezivrsvou vořenou PVB folií. Byly zkoušeny různé kombinace plaveného a epelně vrzeného skla. Půdorysný rozměr všech zkušebních ěles byl 1500 mm / 1000 mm. Deailnější popis zkušebních vzorků je uveden v Tab. 3. Tab. 3: Popis zkušebních ěles Vzorek Složení Popis Deail T1 VG 44.1 * FLOAT + 1 PVB folie T VSG 44. * FTG + PVB folie T3 VSG 44. 1*FLOAT (horní) + 1* FTG (dolní) + PVB folie Zkušební vzorek T3 byl orienován ak, že abule plaveného skla byla u horního povrchu a abule epelně vrzeného skla byla u spodního povrchu. U spodního povrchu vlivem zaížení ve směru graviace vznikají ahová napěí a vrzené sklo má pevnos v ahu přibližně řikrá věší, než je ahová pevnos plaveného skla. Tako orienovaný zkušební vzorek edy vykazuje věší mezní únosnos. 3.1 Meoda zaěžování vakuováním Meoda zaěžování vakuováním je ověřená echnologie Zkušebny nosných konsrukcí Úsavu kovových a dřevěných konsrukcí FAST VUT v Brně pro experimenální verifikaci procesu převáření a únosnosi dílců pod plošným zaížením [9]. Zkušební sesava je znázorněna na Obr. 1. Zkušební vzorek (a) byl ve vodorovné poloze uložen na ocelový nosný rám (b). Nosný rám sesával z vodorovných profilů U80 sesavených do varu obdélníka, ve všech čyřech rozích byl podepřen sojkami z čyřhranných ocelových rubek o sraně 45 mm. Mezi ocelovým rámem a skleněným vzorkem byla umísěna plsť o loušťce 5 mm, kerá eliminovala lokální koncenrace napěí na konaku sklo-ocel. Saicky se jednalo o obdélníkovou desku liniově kloubově a posuvně podepřenou po čyřech sranách. Kolem nosného ocelového rámu byl sesaven box (c) z dřevěných fošen akových dimenzí, aby odolal danému zaížení. Zkoušený vzorek a dřevěný box byly překryy průhlednou plasovou folií (e) neprodyšně přiléhající k železobeonové podlaze, kerá je vysoce vyzužena, aby nedošlo k jejímu vyboulení vlivem podlaku. Spojié rovnoměrné zaížení bylo vyvoláno zv. meodou vakuování, při keré se z prosoru boxu pod zkoušeným vzorkem odčerpává vzduch vývěvou (g), ím vzniká rozdíl mezi amosférickým lakem působícím vně boxu a lakem uvniř boxu. Tímo způsobem bylo zkušební ěleso zaěžováno plošným spojiým rovnoměrným zaížením. Obr. 1: Uspořádání esu [10] 1
6 Na samonosném nezávislém ocelovém rámu (d) byly umísěny úchylkoměry (f). Rozmísění snímačů je znázorněno na obrázku b. Digiální snímače Miuoyo Absolue Digimaic ID-C zaznamenávaly svislé deformace s přesnosí na 0,01 mm. Velikos zaížení byla měřena pomocí digiálního manomeru DM 900 v jednokách kg.m -. V obrázku a je naznačeno eoreické umísění liniových podpor (čárkovanou čarou) a uprosřed je deail uložení skleněného vzorku na ocelový rám přes plsěnou podložku. Obr. : a) Uložení vzorku; b) Rozmísění snímačů [10] 3. Mechanismus porušení Zkoušený vzorek byl zaížen na hodnou 1 kn.m -, poé byl odlehčen na 0,10 kn.m -. Následovalo opě zaížení na hodnou 3 kn.m - a odlehčení na 1 kn.m -. Tím si vzorek dosedl na ocelový rám. Poé následovalo posupné plynulé zaěžování až do porušení zkušebního ělesa. Deformace byly zaznamenávány po zaěžovacích krocích 0,0 kn.m - až 1 kn.m -. Rychlos zaěžování byla přibližně 1 kn.min -1. Mechanismus porušení ělesa T1: K porušení došlo při zaížení 13,60 kn.m -. V mísě nejvěších napěí se sklo rozpadlo na sřepy cca 5 mm velké, v rozích byly zřeelné rhliny kopírující směr hlavního napěí. Ve všech čyřech rozích došlo k přeržení PVB folie - viz Obr. 3a. U ohoo zkušebního vzorku bylo nalezeno míso prvoního selhání Obr. 3b. Obr. 3: a) Mechanismus porušení ělesa T1; b) Bod prvoního selhání ělesa T1 Mechanismus porušení ělesa T: Zkušební ěleso T bylo posupně zaěžováno až na hodnou 50 kn.m -. Na éo hodnoě zaížení musel bý experimen přerušen z důvodu dosažení mezních hodno měřícího zařízení - vzorek byl zcela odlehčen. Při dalším pokusu došlo k proržení PVC kryu při hodnoě zaížení 54 kn.m -, vzorek byl znovu zcela odížen. Při řeím zaěžování došlo k porušení dílce již při zaížení 51,50 kn.m -. Zkušební vzorek byl prudkým dopadem na dřevěnou fošnu zužující box rozržen na dvě čási viz Obr. 4a. 13
7 Mechanismus porušení ělesa T3: Při zaížení 6 kn.m - došlo k porušení horní abule plaveného skla, přičemž rhliny přesně odpovídaly průběhu hlavních napěí v desce viz Obr. 4b. I po porušení abule plaveného skla byl prvek schopen přenáše sále se zvyšující zaížení. K selhání došlo při zaížení 37,0 kn.m -. Obr. 4: Mechanismus porušení: a) Vzorek T; b) Vzorek T3 K porušení všech ří zkušebních ěles došlo náhle bez jakéhokoli předešlého upozornění. Z důvodu exrémního zaížení při porušení vzorků bylo selhání doprovázeno silným zvukovým efekem, při implozi menší sřepy dolély až do vzdálenosi několika merů. 3.3 Naměřená daa Během experimenu byly průběžně měřeny hodnoy úchylek v závislosi na zaížení. Závislosi průhybů na zaížení pro všechna ři zkušební ělesa jsou zobrazeny v grafech v Obr. 5 a 6. V grafu v Obr. 6a je vidě průběh zaěžování popsaný výše. Závislosi velikosí deformací na zaěžovací síle pro všechna ři esovaná ělesa je znázorněna na Obr. 5. V grafu vlevo je vynesena deformační křivka pro bod uprosřed desky (snímač číslo 5) a v grafu vpravo jsou vyneseny deformační křivky pro body uprosřed liniových podpor (snímače, 4, 6 a 8). Hodnoy deformací na liniových podporách jsou reprezenovány arimeickým průměrem naměřených deformací na proilehlých liniových podporách. Obr. 5: a) Průhyb ve sředu desky; b) Průhyb ve sředu liniových podpor Velikos zaížení byla ak vysoká, že nosný ocelový rám, na kerém byla umísěna zkoušená ělesa, vykazoval poměrně velké průhyby. V grafu v Obr. 6 vpravo jsou vyneseny průhybové křivky opravené o hodnoy průhybů liniových podpor. 14
8 Obr. 6: a) Deail procesu zaěžování; b) Opravené hodnoy průhybu 4 NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ Numerické modely byly vyvořeny v programech založených na meodě konečných prvků. Pro popis chování skla i PVB mezivrsvy byl zvolen lineárně pružný pracovní diagram - paramery skla: E = 70 GPa, ν = 0,3; paramery PVB folie: ν = 0,50 a modul pružnosi ve smyku byl uvažován čyřmi charakerisickými hodnoami podle Tab. : G in = 4; 1; 0,05 a 0,01 MPa. Bylo vyvořeno celkem pě modelů reprezenujících různý supeň zjednodušení popisu skuečnosi. Při modelování byla využia symerie úlohy - byla modelována ¼ skleněné desky s odpovídajícími okrajovými podmínkami. Geomericky nelineární analýza byla provedena podle eorie velkých deformací. Popis numerických modelů je uveden v Tab. 4. Tab. 4: Popis numerických modelů Model Popis Deail M1 M M3 M4 M5 ANSYS solid model Skleněné abule + PVB mezivrsva prvky SOLID45 Skuečné loušťky skleněných abulí a mezivrsvy ANSYS solid model Vrsvené sklo modelováno jako monoliická abule skla s efekivní loušťkou eff zahrnující vliv smykového spojení prvky SOLID45 ANSYS shell model Vrsvené sklo modelováno jako monoliická abule skla s efekivní loušťkou eff definovanou jako reálná konsana prvky SHELL181 RFEM model Ing. Sofware Dlubal Složení vrsveného skla bylo definováno v přídavném modulu RF- GLASS, pomocí něhož byla konsrukce analyzována SJ MEPLA model SJ Sofware GmbH Komerční sofware pro analýzu a navrhování skleněných desek. Jednolivé vrsvy dvojskla byly přesně nadefinovány 15
9 V grafech v Obr. 7 a 8 jsou zobrazeny závislosi průhybů a hlavního napěí na zaížení podle numerických modelů. V grafech vlevo jsou zobrazeny výsledky podle numerických modelů pro modul pružnosi mezivrsvy ve smyku G in = 1,0 MPa. V grafech vpravo jsou vyneseny křivky podle numerického modelu 1 pro různé hodnoy modulu pružnosi mezivrsvy ve smyku G in. Rozdíl mezi nejvěším a nejmenším průhybem podle numerických modelů je přibližně 15 %, přičemž numerické modely 1 a 5 dávají prakicky shodné hodnoy. To plaí i pro hlavní napěí, kde je ale rozdíl mezi modely nejvýše 8 %. Numerický model 1 Obr. 7: Výsledky numerických simulací průhyby ve sředu desky Vliv visko-elasického chování PVB mezivrsvy je znázorněn pomocí ečen křivek v grafech v Obr. 7 a 8 vpravo pro nejnižší zaížení červenou čárkovanou čarou, pro nejvyšší zaížení zelenou čárkovanou čarou. Ze sklonu ečen je zřejmé, že vliv G in je významnější pro nižší hodnoy zaížení (různoběžné ečny) než pro zaížení vysoká (ečny jsou přibližně rovnoběžné). Obr. 8: Výsledky numerických simulací hlavní napěí ve sředu desky 5 POROVNÁNÍ VÝSLEDKŮ Pro podmínky při experimenech (T 18 C, 40 min) je podle rovnice (1) G in = 0,4 MPa. Pro srovnání experimenů s numerickými modely jsou použiy výsledky numerických simulací pro modul pružnosi mezivrsvy ve smyku G in = 1 MPa. 16
10 Obr. 9: Porovnání experimenů a numerických simulací Rozdíly mezi průhyby naměřenými při experimenech a zjišěných numerickými simulacemi při mezní únosnosi jsou následující: vzorek T1 4 %; vzorek T 0, %; vzorek T3 %. Na základě prakicky shodných průběhů křivek experimenů a numerických modelů lze vrdi, že numerické modely velice přesně popisují skuečné chování zkoušených vzorků. V Obr. 9 je vynesena křivka závislosi nejvěší hodnoy hlavního napěí v celé desce na zaížení. Červenými šipkami jsou odečeny hodnoy napěí ve skleněné desce podle numerického modelu 5 při selhání dílce při experimenu. Tímo způsobem zjišěná napěí jsou vyšší než charakerisické hodnoy pevnosi jednolivých ypů skla. Podle num. modelu bylo v dílci T1 napěí při porušení 59 MPa, což je 131 % charakerisické hodnoy pevnosi plaveného skla f b,k. Vzorek T selhal při vypočeném napěí 170 MPa (14 % f b,k ). Vzorek T3 selhal při vypočeném napěí 36 MPa (197 % f b,k ). Na Obr. 10a je deail průběhu rhlin v abuli plaveného skla v rohu vzorku T3. Trhliny vznikly při zaížení 6 kn.m -. Průběh hlavních napěí podle numerického modelu 5 na ¼ skleněné desky při zaížení 6 kn.m - je znázorněn na Obr. 10b. Průběh hlavních napěí vyhodnocených numerickým modelem je věrohodný, blíží se skuečnému průběhu hlavních napěí reprezenovaným vzorem rhlin ve zkušebním vzorku T3. Při nižších hodnoách zaížení je nejvyšší hodnoa hlavního napěí ve sředu desky, při narůsajícím zaížení bod maximálního napěí začíná puova směrem do rohu (do všech čyř rohů) desky. Při vysokém zaížení se napěí koncenruje v blízkosi rohů desky. Ve vzorku T1 byl nalezen bod prvoního selhání, ze kerého se rhliny rozšířily do celého ělesa viz Obr. 3b. Too míso je právě v oblasi rohu desky. Obr. 10: a) Vzor rhlin při zaížení 6 kn.m - ; b) Hlavní napěí při zaížení 6 kn.m - 17
11 6 SHRNUTÍ Z výsledků paramerické sudie numerickými simulacemi vyplývá, že vliv eploy a doby rvání zaížení je významnější pro nižší hodnoy zaížení, než pro zaížení vyšší. Tak vysoké zaížení, jaké bylo vyvozeno během experimenů, se ale v praxi nevyskyuje. Všechny esované ypy numerických modelů jsou použielné pro popis chování desek z vrsveného skla. Z hlediska přesnosi výsledků se doporučuje model 1 (ANSYS všechny vrsvy) a model 5 (SJ MEPLA). Pro návrh skleněné desky je rozhodující mezní sav použielnosi (za předpokladu dokonalého uložení a zaížení ideálním celoplošným rovnoměrným zaížením). PODĚKOVÁNÍ Příspěvek byl realizován za finančního přispění Granové agenury ČR, projek P105/1/0314, a MŠMT ČR v rámci specifického výzkumu, projek FAST-J LITERATURA [1] MELCHER, J. & KARMAZÍNOVÁ, M. The Experimenal Verificaion of Acual Behaviour of he Glass Roofing Srucure under Uniform Loading. In EUROSTEEL h European Conference on Seel and Composie Srucures. Maasrich, 005, volume B. ISBN [] PEŠEK, O. & MELCHER J. Numerické modelování lačených pruů z vrsveného konsrukčního skla. In Modelování v mechanice 013. Osrava: VŠB-TUO, 013. ISBN [3] MELCHER, J. & KARMAZÍNOVÁ, M. Design and experimenal verificaion of acual behaviour of srucural glass in roofing and façade sysems. In 3rd Inernaional Conference on Srucural Engineering, Mechanics and Compuaion. Cape Town: Millpress, 007, pp ISBN [4] LAUFS, W. & LUIBLE, A. Inroducion on Use of Glass in Modern Buildings. Rappor No ICOM 46. Lausane: EPFL ICOM, 003. [5] PEŠEK, O. & MELCHER, J. Numerická analýza působení lačených pruů z vrsveného konsrukčního skla. Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské Technické univerziy Osrava, řada savební, Vol. 10, Issue, 013, ISSN [6] PEŠEK, O. & MELCHER, J. Sudy of Behaviour of Beams and Panels Based on Influence of Rigidiy. Procedia Engineering. 01, Nr. 40, pp ISSN [7] HEŘMANOVÁ, L. & ELIÁŠOVÁ, M. Sabilia nosných konsrukcí ze skla namáhaných ohybem. In VII. Vedecká konferencia Savebnej fakuly TU v Košiciach. Košice: Technická univerzia v Košiciach, 007, pp ISBN [8] CALDERONE, I. & DAVIES, P. & BENDAT, J. & BENNISON, S. J. Effecive laminae hickness for he design of laminaed glass. In Glass Processing Days. Tampere: Glass Performance Days, 009, ISBN [9] MELCHER, J. & KARMAZÍNOVÁ, M. Sklo_ Zaěžování vakuováním; Technologie pro experimenální verifikaci procesu převáření a únosnosi dílců z konsrukčního skla s využiím meody zaěžování vakuováním. Zkušebna nosných konsrukcí Úsavu KDK FAST VUT v Brně. (ověřená echnologie) [10] PEŠEK, O. & MELCHER, J. Experimenal Verificaion of he Acual Behaviour of Laminaed Glass Elemen under ou of Plane Loading. In Euroseel 014, 7 h European Conference on Seel and Composie Srucures. Napoli: ECCS, 014, pp ISBN Oponenní posudek vypracoval: Doc. Ing. Marin Psoný, PhD., Kaedra savebnej mechaniky, Savebná fakula, STU v Braislave. Ing. Ví Křivý, Ph.D., Kaedra konsrukcí, Fakula savební, VŠB-TU Osrava. 18
SKLENĚNÉ KONSTRUKCE TEORIE, PRAXE A EXPERIMENTÁLNÍ PROGRAM ÚKDK
SKLENĚNÉ KONSTRUKCE TEORIE, PRAXE A EXPERIMENTÁLNÍ PROGRAM ÚKDK Ondřej Pešek LS 017 CO05 Vybrané problémy navrhování a realizace kovových a dřevěných konsrukcí a mosů OBSAH Hisorie výroby skla Plavené
VíceTéma 5 Kroucení Základní principy a vztahy Smykové napětí a přetvoření Úlohy staticky určité a staticky neurčité
Pružnos a plasicia, 2.ročník bakalářského sudia Téma 5 Kroucení Základní principy a vzahy Smykové napěí a převoření Úlohy saicky určié a saicky neurčié Kaedra savební mechaniky Fakula savební, VŠB - Technická
VíceTabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.
Tabulky únosnosi varovaných / rapézových plechů z hliníku a jeho sliin. Obsah: Úvod Základní pojmy Příklad použií abulek Vysvělivky 4 5 6 Tvarovaný plech KOB 00 7 Trapézové plechy z Al a jeho sliin KOB
VíceP Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
P Ř Í K L A D Č. OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE Projek : FRVŠ 0 - Analýza meod výpoču železobeonových lokálně podepřených desek Řešielský kolekiv : Ing. Marin Tipka Ing. Josef
VíceLindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab
LindabCoverline Tabulky únosnosí Pokyny k monáži rapézových plechů Lindab abulky únosnosi rapézových plechů Úvod Přípusné plošné zaížení je určeno v souladu s normou ČSN P ENV 1993-1-3 Navrhování ocelových
VíceSchöck Isokorb typ KST
Schöck Isokorb yp Obsah Srana Základní uspořádání a ypy přípojů 194-195 Pohledy/rozměry 196-199 Dimenzační abulky 200 Ohybová uhos přípoje/pokyny pro návrh 201 Dilaování/únavová odolnos 202-203 Konsrukční
VíceOBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
OBECNÁ LOÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOÁ STROPNÍ ONSTRUCE Je dán železobeonový monoliický skele (viz schéma konsrukce). Sousední desková pole jsou zaížena rozdílným užiným zaížením. Meodou součových momenů
Více9 Viskoelastické modely
9 Viskoelasické modely Polymerní maeriály se chovají viskoelasicky, j. pod vlivem mechanického namáhání reagují současně jako pevné hookovské láky i jako viskózní newonské kapaliny. Viskoelasické maeriály
VíceZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK
ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK Vzhledem ke skuečnosi, že způsob modelování elasomerových ložisek přímo ovlivňuje průběh vniřních sil v oblasi uložení, rozebereme v éo kapiole jednolivé možné
Více10 Lineární elasticita
1 Lineární elasicia Polymerní láky se deformují lineárně elasicky pouze v oblasi malých deformací a velmi pomalých deformací. Hranice mezi lineárním a nelineárním průběhem deformace (mez lineariy) závisí
Vícepro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konstrukci (s více než dvěma moduly)
Schöck Isokorb Moduly pro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konsrukci (s více než dvěma moduly) 190 Schöck Isokorb yp (= 1 ZST Modul + 1 QST Modul) pro napojení volně vyložených ocelových
VícePloché výrobky válcované za tepla z ocelí s vyšší mezí kluzu pro tváření za studena
Ploché výrobky válcované za epla z ocelí s vyšší mezí kluzu pro váření za sudena ČSN EN 10149-1 Obecné echnické dodací podmínky Dodací podmínky pro ermomechanicky válcované Podle ČSN EN 10149-12-2013 ČSN
VíceHodnoty pro trubkový vazník předpokládají styčníky s průniky trubek, v jiných případech budou vzpěrné délky stejné jako pro úhelníkové vazníky.
5. Vazník posuek pruů 5. Vzpěrné élky Tab.: Vzpěrné élky pruů příhraových vazníků Úhelníkový vazník v rovině vzálenos uzlů Horní pás z roviny vzálenos vaznic vzálenos svislého zužení Dolní pás z roviny
Více4. Střední radiační teplota; poměr osálání,
Sálavé a průmyslové vyápění (60). Sřední radiační eploa; poměr osálání, operaivní a výsledná eploa.. 08 a.. 08 Ing. Jindřich Boháč TEPLOTY Sřední radiační eploa - r Sálavé vyápění = PŘEVÁŽNĚ sálavé vyápění
VíceZpracování výsledků dotvarovací zkoušky
Zpracování výsledků dovarovací zkoušky 1 6 vývoj deformace za konsanního napěí 5,66 MPa ˆ J doba zaížení [dny] počáek zaížení čas [dny] Naměřené hodnoy funkce poddajnosi J 12 1 / Pa 75 6 45 3 15 doba zaížení
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Základní vztahy z reologie a reologického modelování
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTRSKÉHO PROGRAMU STAVBNÍ INŽNÝRSTVÍ -GOTCHNIKA A PODZMNÍ STAVITLSTVÍ MCHANIKA PODZMNÍCH KONSTRUKCÍ Základní vzahy z reologie a reologického
VíceIMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA,
IMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA, STABILITA. Jednokový impuls (Diracův impuls, Diracova funkce, funkce dela) někdy éž disribuce dela z maemaického hlediska nejde o pravou funkci (přesný popis eorie
VícePřetváření a porušování materiálů
Převáření a porušování maeriálů Převáření a porušování maeriálů Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322, el. 224 354 481, Milan.Jirasek@fsv.cvu.cz konzulace úerý 14:30-16:30, případně kdykoliv jindy dle
Víceþÿ N u m e r i c k á a n a l ý z a po s o b e n í t l a þÿ p r u to z v r s t v e n é h o k o n s t r u k n í h
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 3, r o. 3 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ N u m e r i c
VícePřetváření a porušování materiálů
Převáření a porušování maeriálů Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322, el. 224 354 481, Milan.Jirasek@fsv.cvu.cz konzulace úerý 14:00-15:30, případně kdykoliv jindy dle dohody Sudijní podklady: skripum
VíceMěrné teplo je definováno jako množství tepla, kterým se teplota definované hmoty zvýší o 1 K
1. KAPITOLA TEPELNÉ VLASTNOSTI Tepelné vlasnosi maeriálů jsou charakerizovány pomocí epelných konsan jako měrné eplo, eploní a epelná vodivos, lineární a objemová rozažnos. U polymerních maeriálů má eploa
VíceTechnický list. Trubky z polypropylenu EKOPLASTIK PPR PN10 EKOPLASTIK PPR PN16 EKOPLASTIK EVO EKOPLASTIK PPR PN20 EKOPLASTIK FIBER BASALT CLIMA
Technický lis Trubky z polypropylenu PPR PN10 Ø 20-125 mm PPR PN16 Ø 16-125 mm PPR PN20 Ø 16-125 mm EVO Ø 16-125 mm STABI PLUS Ø 16-110 mm FIBER BASALT PLUS Ø 20-125 mm FIBER BASALT CLIMA Ø 20-125 mm max.
VíceNCCI: Výběr styku sloupu příložkami bez kontaktu
NCCI: Výběr syku sloupu příložkami bez konaku NCCI: Výběr syku sloupu příložkami bez konaku Teno NCCI uvádí zjednodušený návod k předběžnému návrhu komponen nekonakního syku sloupu pomocí příložek na pásnicích
VíceVŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Napěťová analýza tenkostěnné tlakové nádoby
VŠB- Technická univerzia Osrava Fakula srojní Kaedra pružnosi a pevnosi Úvod do MKP Auor: Michal Šofer Verze 0 Osrava 2011 Zadání: Proveďe napěťovou analýzu lakové nádoby v ísě D (v polovině válcové čási),
VíceVyužití programového systému MATLAB pro řízení laboratorního modelu
Využií programového sysému MATLAB pro řízení laboraorního modelu WAGNEROVÁ, Renaa 1, KLANER, Per 2 1 Ing., Kaedra ATŘ-352, VŠB-TU Osrava, 17. lisopadu, Osrava - Poruba, 78 33, renaa.wagnerova@vsb.cz, 2
VíceBetonářská výztuž svařování: základní, návazné a rušené normy. J. Šmejkal a J. Procházka
Beonářská výzuž svařování: základní, návazné a rušené normy J. Šmejkal a J. Procházka ISO EN ČSN ČSN EN 1992-1 Navrhování beonových konsrukcí ČSN EN 10080 Ocel pro výzuž do beonu Svařielná žebírková beonářská
VíceTento NCCI dokument poskytuje návod pro posouzení prutů namáhaných kroucením. 2. Anlýza prvků namáhaných kroucením Uzavřený průřez v kroucení 5
NCC: Kroucení Teno NCC dokumen poskyuje návod pro posouzení pruů namáhaných kroucením. Obsah 1. Obecně. Anlýza prvků namáhaných kroucením. Uzavřený průřez v kroucení 5 4. Oevřený průřez v kroucení 6 5.
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceKatedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 4. TROJFÁZOVÉ OBVODY
Kaedra obecné elekroechniky Fakula elekroechniky a inormaiky, VŠB - T Osrava. TOJFÁZOVÉ OBVODY.1 Úvod. Trojázová sousava. Spojení ází do hvězdy. Spojení ází do rojúhelníka.5 Výkon v rojázových souměrných
Více5. Využití elektroanalogie při analýze a modelování dynamických vlastností mechanických soustav
5. Využií elekroanalogie při analýze a modelování dynamických vlasnosí mechanických sousav Analogie mezi mechanickými, elekrickými či hydraulickými sysémy je známá a lze ji účelně využíva při analýze dynamických
VíceSendvičové panely únosnost při celoplošném zatěžování
Sendvičové panely únosnost při celoplošném zatěžování Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí
VíceSIMULACE. Numerické řešení obyčejných diferenciálních rovnic. Měřicí a řídicí technika přednášky LS 2006/07
Měřicí a řídicí echnika přednášky LS 26/7 SIMULACE numerické řešení diferenciálních rovnic simulační program idenifikace modelu Numerické řešení obyčejných diferenciálních rovnic krokové meody pro řešení
Více( ) ( ) NÁVRH CHLADIČE VENKOVNÍHO VZDUCHU. Vladimír Zmrhal. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.
21. konference Klimaizace a věrání 14 OS 01 Klimaizace a věrání STP 14 NÁVRH CHLADIČ VNKOVNÍHO VZDUCHU Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakula srojní, Úsav echniky prosředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvu.cz ANOTAC
Víceecosyn -plast Šroub pro termoplasty
ecosyn -plas Šroub pro ermoplasy Bossard ecosyn -plas Šroub pro ermoplasy Velká únosnos Velká procesní únosnos Vysoká bezpečnos při spojování I v rámci každodenního živoa: Všude je zapořebí závi vhodný
VíceProtipožární obklad ocelových konstrukcí
Technický průvoce Proipožární obkla ocelových konsrukcí Úvo Ocel je anorganický maeriál a lze jí ey bez zvlášních zkoušek zařai mezi nehořlavé maeriály. Při přímém působení ohně vlivem vysokých eplo (nárůs
VíceStatika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
2. přednáška N + M + M Jádro průřeu Šikmý ohb M + N M + N M + M + N Jádro průřeu Ecenrický lak a vloučeného ahu Konrolní oák Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvu.c ČVUT v Prae, Fakula archiekur 19. října
VíceŘešený příklad: Parametrická křivka teplotní křivka
Dokumen: SX04a-CZ-EU Srana 1 z 5 Řešený příklad: Paramerická křivka eploní křivka Eurokód EN 1991-1-:00 Vypracoval Z Sokol Daum Leden 006 Konroloval F Wald Daum Leden 006 Řešený příklad: Paramerická křivka
VícePři distorzím vzpěru dochází k přetvoření příčného řezu (viz obr.2.1). Problém se převádí na výpočet výztuh a) okrajových, b) vnitřních.
. Diorzní vzpěr Při iorzím vzpěru ochází k převoření příčného řezu (viz obr..). Problém e převáí na výpoče výzuh a) okrajových, b) vniřních. Obr.. Příklay iorzního vyboulení. Kriické namáhání a poměrná
VíceAnalýza časových řad. Informační a komunikační technologie ve zdravotnictví. Biomedical Data Processing G r o u p
Analýza časových řad Informační a komunikační echnologie ve zdravonicví Definice Řada je posloupnos hodno Časová řada chronologicky uspořádaná posloupnos hodno určiého saisického ukazaele formálně je realizací
Více2.2.2 Měrná tepelná kapacita
.. Měrná epelná kapacia Předpoklady: 0 Pedagogická poznámka: Pokud necháe sudeny počía příklady samosaně, nesihnee hodinu za 45 minu. Můžee využí oho, že následující hodina je aké objemnější a použí pro
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceŘešený příklad: Návrh za studena tvarovaného ocelového nosníku
Dokuen: SX06a-CZ-EU Lis 1 z 7 Řešený příklad: Návrh za sudena varovaného ocelového Teno příklad se zabývá návrhe prosě uloženého sropního C proilu. Předpokládá se že horní i dolní pásnice je spojiě příčně
VíceŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z členěných prutů
Dokumen: SX07a-E-EU Srana ázev: z 3 Eurokód: E 993--, E 993--8 & E 990 ŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z V řešeném příkladu je navržena konsrukce sedlové konsrukce sřechy s malým
VícePREDIKCE OPOTŘEBENÍ NA KONTAKTNÍ DVOJICI V TURBODMYCHADLE S PROMĚNNOU GEOMETRIÍ
PREDIKCE OPOTŘEBENÍ NA KONTAKTNÍ DVOJICI V TURBODMYCHADLE S PROMĚNNOU GEOMETRIÍ Auoři: Ing. Radek Jandora, Honeywell spol s r.o. HTS CZ o.z., e-mail: radek.jandora@honeywell.com Anoace: V ovládacím mechanismu
VícePilové pásy PILOUS MaxTech
Pilové pásy PILOUS MaxTech Originální pilové pásy, vyráběné nejmodernější echnologií z nejkvalinějších německých maeriálů, za přísného dodržování veškerých předepsaných výrobních a konrolních posupů. Zaručují
Více73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KOMENTÁŘ 1. OBECNĚ 2. ZOHLEDNĚNÍ SKLADBY DOPRAVNÍHO PROUDU KŘIŽOVATKY
PŘÍLOHA 73-01 73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KŘIŽOVATKY Auor: Ing. Luděk Baroš KOMENTÁŘ Konečný návrh meodiky je zpracován ormou kapioly Technických podmínek a bude upřesněn
VíceFYZIKA I. Pohyb těles po podložce
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHICKÁ UIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJÍ FYZIKA I Pohyb ěles po podložce Prof. RDr. Vilé Mádr, CSc. Prof. Ing. Libor Hlaváč, Ph.D. Doc. Ing. Irena Hlaváčová, Ph.D. Mgr. Ar. Dagar Mádrová
VíceZatížení konstrukcí namáhaných požárem
Zaížení konsrukcí namáhaných požárem 1. Požární bezpečnos saveb - obecně Požární ochrana má dvě základní složky: požární prevenci zaměřenou na předcházení vzniku požárů a omezení následků již vzniklých
VícePRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Doc. Ing. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSc. PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL BO0-M06 ÚNOSNOST ŠTÍHLÝCH STĚN STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
VíceNELINEÁRNÍ NUMERICKÁ ANALÝZA VLÁKNOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ NON-LINEAR NUMERICAL ANALYSIS OF FIBRE CONCRETE STRUCTURES
NELINEÁRNÍ NUMERICKÁ ANALÝZA VLÁKNOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ NON-LINEAR NUMERICAL ANALYSIS OF FIBRE CONCRETE STRUCTURES Vojěch Peřík, Iva Broukalová, Vladimír Křísek Moderní výpočení programy založené na meodě
Více900 - Připojení na konstrukci
Součási pro připojení na konsrukci Slouží k přenosu sil z áhla závěsu na nosnou konsrukci profily nebo sropy. Typy 95x, 96x a 971 slouží k podložení a uchycení podpěr porubí. Připojení podle ypů pomocí
VíceMěření výkonnosti údržby prostřednictvím ukazatelů efektivnosti
Měření výkonnosi údržby prosřednicvím ukazaelů efekivnosi Zdeněk Aleš, Václav Legá, Vladimír Jurča 1. Sledování efekiviy ve výrobní organizaci S rozvojem vědy a echniky je spojena řada požadavků kladených
VícePasivní tvarovací obvody RC
Sřední průmyslová škola elekroechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKTRONIKY Pasivní varovací obvody RC Příjmení : Česák Číslo úlohy : 3 Jméno : Per Daum zadání : 7.0.97 Školní rok : 997/98 Daum odevzdání :
VíceFINANČNÍ MATEMATIKA- ÚVĚRY
Projek ŠABLONY NA GVM Gymnázium Velké Meziříčí regisrační číslo projeku: CZ.1.07/1.5.00/4.0948 IV- Inovace a zkvalinění výuky směřující k rozvoji maemaické gramonosi žáků sředních škol FINANČNÍ MATEMATIKA-
VíceAnalýza rizikových faktorů při hodnocení investičních projektů dle kritéria NPV na bázi EVA
4 mezinárodní konference Řízení a modelování finančních rizik Osrava VŠB-U Osrava, Ekonomická fakula, kaedra Financí 11-12 září 2008 Analýza rizikových fakorů při hodnocení invesičních projeků dle kriéria
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - echnické univerziy Osrava číslo 1, rok 008, ročník VIII, řada savební článek č. 1 Radi ČAJKA 1, Lucie MYNARZOVÁ ANALÝZA ZDĚNÉ KONSRUKCE ZAÍŽENÉ POŽÁREM Absrac
VíceRotačně symetrické úlohy
Roačně symeické úlohy Pužnos a pevnos Napěí a defomace zaíženého pužného ělesa Základní úloha pužnosi - Posup řešení úlohy ) podmínky ovnováhy ) vzahy mezi posuvy a převořeními 3) vyloučení posuvů ovnice
VíceVýpočet napětí a deformace tenkostěnné tlakové nádoby s plochými dny a experimentální ověření výpočtu.
Výpoče napěí a deformace enkosěnné lakové nádoby s plochými dny a eperimenální ověření výpoču. Bakalářská práce Sudijní program: Sudijní obor: Auor práce: Vedoucí práce: B0 Srojní inženýrsví 0R000 Srojní
VíceDerivace funkce více proměnných
Derivace funkce více proměnných Pro sudeny FP TUL Marina Šimůnková 21. prosince 2017 1. Parciální derivace. Ve výrazu f(x, y) považujeme za proměnnou jen x a proměnnou y považujeme za konsanu. Zderivujeme
VíceTERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI VYBRANÝCH LÁTEK (doporučeno pro výuku předmětu Procesní inženýrství studijního programu Procesní inženýrství )
U n i v e r z i a T o m á š e B a i v e Z l í n ě Fakula aplikované informaiky TEROFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI VYBRANÝCH LÁTEK (doporučeno pro výuku předměu Procesní inženýrsví sudijního programu Procesní inženýrsví
Více4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.
4. Kroucení pruů Oevřené a uzavřené průřezy, prosé a vázané kroucení, inerakce, přísup podle Eurokódu. Obvyklé je pružné řešení (plasické nelineární řešení - např. Srelbická) Podle Eurokódu lze kombinova
VíceÚloha V.E... Vypař se!
Úloha V.E... Vypař se! 8 bodů; průměr 4,86; řešilo 28 sudenů Určee, jak závisí rychlos vypařování vody na povrchu, kerý ao kapalina zaujímá. Experimen proveďe alespoň pro pě různých vhodných nádob. Zamyslee
VícePorovnání způsobů hodnocení investičních projektů na bázi kritéria NPV
3 mezinárodní konference Řízení a modelování finančních rizik Osrava VŠB-U Osrava, Ekonomická fakula, kaedra Financí 6-7 září 2006 Porovnání způsobů hodnocení invesičních projeků na bázi kriéria Dana Dluhošová
VíceKmitání tělesa s danou budicí frekvencí
EVROPSKÝ SOCIÁLNÍ FOND Kmiání ělesa s danou budicí frekvencí PRAHA & EU INVESTUJEME DO VAŠÍ BUDOUCNOSTI České vysoké učení echnické v Praze, Fakula savební, Kaedra maemaiky Posílení vazby eoreických předměů
VíceVliv funkce příslušnosti na průběh fuzzy regulace
XXVI. ASR '2 Seminar, Insrumens and Conrol, Osrava, April 26-27, 2 Paper 2 Vliv funkce příslušnosi na průběh fuzzy regulace DAVIDOVÁ, Olga Ing., Vysoké učení Technické v Brně, Fakula srojního inženýrsví,
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceUživatelský manuál. Řídicí jednotky Micrologic 2.0 a 5.0 Jističe nízkého napětí
Uživaelský manuál Řídicí jednoky Micrologic.0 a 5.0 Jisiče nízkého napěí Řídicí jednoky Micrologic.0 a 5.0 Popis řídicí jednoky Idenifikace řídicí jednoky Přehled funkcí 4 Nasavení řídicí jednoky 6 Nasavení
VíceEKONOMETRIE 6. přednáška Modely národního důchodu
EKONOMETRIE 6. přednáška Modely národního důchodu Makroekonomické modely se zabývají modelováním a analýzou vzahů mezi agregáními ekonomickými veličinami jako je důchod, spořeba, invesice, vládní výdaje,
VíceReologické modely měkkých tkání
Reologické modely měkkých kání Tomas Mares 1. Úvod Výchozím principem mechaniky měkkých kání (j. kůže, cév, pojivových kání, kání vniřních orgánů, šlach, vazů, chrupavek, sinoviální ekuiny) je reologie.
VíceMechanické upevnění solárních zařízení na průmyslové střechy Bezpečné - Přizpůsobivé - Rychlé. Světová novinka SOL-R
Mechanické upevnění solárních zařízení na průmyslové sřechy Bezpečné - Přizpůsobivé - Rychlé Svěová novinka SOL-R SOL-R nejpřizpůsobivější upevňovací sysém pro monáž solárních zařízení na průmyslové sřechy
VíceMATEMATIKA II V PŘÍKLADECH
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ MATEMATIKA II V PŘÍKLADECH CVIČENÍ Č. Ing. Pera Schreiberová, Ph.D. Osrava 0 Ing. Pera Schreiberová, Ph.D. Vysoká škola báňská Technická
VíceVybrané metody statistické regulace procesu pro autokorelovaná data
XXVIII. ASR '2003 Seminar, Insrumens and Conrol, Osrava, May 6, 2003 239 Vybrané meody saisické regulace procesu pro auokorelovaná daa NOSKIEVIČOVÁ, Darja Doc., Ing., CSc. Kaedra konroly a řízení jakosi,
VíceSDM.600/24.Q.Z.H.1.9016
PŘÍSUŠENSTVÍ Vířivá vyúsť.0/24.q...906 PŮSOB OBJEDNÁVNÍ / POPIS NČENÍ: označení výrobku velikos čelní desky / poče lamel - 00x00 mm / 8 lamel - 0x0 mm / 6 lamel - 500x500 mm / 24 lamel - 0x0 mm / 24 lamel
VíceStatika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Plocha.
Saika 1 Saika 1 2. přednáška ové veličin Saický momen Těžišě Momen servačnosi Hlavní ěžiš ové os a hlavní cenrální momen servačnosi Elipsa servačnosi Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvu.cz Konrolní
Vícečím později je betonový prvek zatížen, tím méně bude dotvarovat,
POROVNÁNÍ MATEMATICKÝCH MODELŮ PRO VÝPOČET SMRŠŤOVÁNÍ A DOTVAROVÁNÍ BETONU COMPARISON OF THE MATHEMATICAL MODELS FOR PREDICTION OF CREEP AND SHRINKAGE OF CONCRETE Jan Soška, Lukáš Vráblík Příspěvek se
VíceFyzikální korespondenční seminář MFF UK
Úloha V.E... sladíme 8 bodů; průměr 4,65; řešilo 23 sudenů Změře závislos eploy uhnuí vodného rozoku sacharózy na koncenraci za amosférického laku. Pikoš v zimě sladil chodník. eorie Pro vyjádření koncenrace
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceParciální funkce a parciální derivace
Parciální funkce a parciální derivace Pro sudeny FP TUL Marina Šimůnková 19. září 2018 1. Parciální funkce. Příklad: zvolíme-li ve funkci f : (x, y) sin(xy) pevnou hodnou y, například y = 2, dosaneme funkci
VíceProjekční podklady Vybrané technické parametry
Projekční podklady Vybrané echnické paramery Projekční podklady Vydání 07/2005 Horkovodní kole Logano S825M a S825M LN a plynové kondenzační kole Logano plus SB825M a SB825M LN Teplo je náš živel Obsah
VíceMatematika v automatizaci - pro řešení regulačních obvodů:
. Komplexní čísla Inegrovaná sřední škola, Kumburská 846, Nová Paka Auomaizace maemaika v auomaizaci Maemaika v auomaizaci - pro řešení regulačních obvodů: Komplexní číslo je bod v rovině komplexních čísel.
VíceUMĚLÉ NEURONOVÉ SÍTĚ V CHEMII
UMĚLÉ NEURONOVÉ SÍTĚ V CHEMII doc. RNDr. Vlasimil Dohnal, Ph.D. Podpora přednášky kurzu Mezioborové dimenze vědy doc. RNDr. Vlasimil Dohnal, Ph.D. Kaedra chemie PřF UHK Příklady aplikací ANN QSAR a QSPR
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V RNĚ RNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE PRUŽNÉ SPOJKY NA PRINCIPU TEKUTIN FLEXILE COUPLINGS
Více2. ZÁKLADY TEORIE SPOLEHLIVOSTI
2. ZÁKLADY TEORIE SPOLEHLIVOSTI Po úspěšném a akivním absolvování éo KAPITOLY Budee umě: orienova se v základním maemaickém aparáu pro eorii spolehlivosi, j. v poču pravděpodobnosi a maemaické saisice,
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceJan Jersák Technická univerzita v Liberci. Technologie III - OBRÁBĚNÍ. TU v Liberci
EduCom Teno maeriál vznikl jako součás projeku EduCom, kerý je spolufinancován Evropským sociálním fondem a sáním rozpočem ČR. ŘEZÉ PODMÍKY Jan Jersák Technická univerzia v Liberci Technologie III - OBRÁBĚÍ
VíceNCCI: Určení bezrozměrné štíhlosti I a H průřezů
Teno N předládá meodu pro určení beroměrné šíhlosi při ohbu be určení riicého momenu M cr. Záladní onervaivní meodu le přesni a, že se uváží eomerie průřeu a var momenového obrace. Obsah. Zjednodušená
VícePráce a výkon při rekuperaci
Karel Hlava 1, Ladislav Mlynařík 2 Práce a výkon při rekuperaci Klíčová slova: jednofázová sousava 25 kv, 5 Hz, rekuperační brzdění, rekuperační výkon, rekuperační energie Úvod Trakční napájecí sousava
VíceAPLIKACE INDEXU DAŇOVÉ PROGRESIVITY V PODMÍNKÁCH ČESKÉ REPUBLIKY
APLIKACE INDEXU DAŇOVÉ PROGRESIVIT V PODMÍNKÁCH ČESKÉ REPUBLIK Ramanová Ivea ABSTRAKT Příspěvek je věnován problemaice měření míry progresiviy zdanění pomocí indexu daňové progresiviy, kerý vychází z makroekonomických
VícePředmět normy. Obsah normy ČSN EN 10083-1. Použití ocelí uvedených v normě. Klasifikace ocelí
Předmě normy Obsah normy ČSN EN 100831 Použií ocelí uvedených v normě Klasifikace ocelí Způsob výroby oceli Způsob dodávání Vlasnosi charakerizující značku oceli Technologické vlasnosi Srukura Vniřní jakos
Vícex udává hodnotu směrnice tečny grafu
Předmě: Ročník: Vyvořil: Daum: MATEMATIKA ČTVRTÝ Mgr. Tomáš MAŇÁK 5. srpna Název zpracovaného celku: GEOMETRICKÝ VÝZNAM DERIVACE FUNKCE GEOMETRICKÝ VÝZNAM DERIVACE FUNKCE v bodě (ečny grafu funkcí) Je
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník XI, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník XI, řada stavební článek č. 19 Eva RYKALOVÁ 1, Radek FABIAN 2 BEZPEČNOSTNÍ SKLO NA ZASTÁVKÁCH MHD SAFETY
Více2.1.4 Výpočet tepla a zákon zachování energie (kalorimetrická rovnice)
..4 Výpoče epla a zákon zachování energie (kalorimerická rovnice) Teplo je fyzikální veličina, předsavuje aké energii a je udíž možné (i nuné) jej měři. Proč je aké nuné jej měři? Např. je předměem obchodu
VíceStudie proveditelnosti (Osnova)
Sudie provedielnosi (Osnova) 1 Idenifikační údaje žadaele o podporu 1.1 Obchodní jméno Sídlo IČ/DIČ 1.2 Konakní osoba 1.3 Definice a popis projeku (max. 100 slov) 1.4 Sručná charakerisika předkladaele
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceÚloha II.E... je mi to šumák
Úloha II.E... je mi o šumák 8 bodů; (chybí saisiky) Kupe si v lékárně šumivý celaskon nebo cokoliv, co se podává v ableách určených k rozpušění ve vodě. Změře, jak dlouho rvá rozpušění jedné abley v závislosi
VíceÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU
ÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU Obsah Co je o dnamika? 1 Základní veličin dnamik 1 Hmonos 1 Hbnos 1 Síla Newonov pohbové zákon První Newonův zákon - zákon servačnosi Druhý Newonův zákon - zákon síl Třeí
VíceAnalýza citlivosti NPV projektu na bázi ukazatele EVA
3. mezinárodní konference Řízení a modelování finančních rizik Osrava VŠB-U Osrava, Ekonomická fakula, kaedra Financí 6.-7. září 2006 Analýza cilivosi NPV projeku na bázi ukazaele EVA Dagmar Richarová
VíceAnalogový komparátor
Analogový komparáor 1. Zadání: A. Na předloženém inverujícím komparáoru s hyserezí změře: a) převodní saickou charakerisiku = f ( ) s diodovým omezovačem při zvyšování i snižování vsupního napěí b) zaěžovací
VíceGEZE Rollan 40N / Rollan 80
GEZE Rollan 40N / Rollan 80 Tichý posuvný ssém umožňuje nekomplikované začlenění koncepů posuvu do ineriéru. Monáž do a na sěnu podporuje mnohosranné použií, mimo jiné v průchozích dveřích, předělech mísnosi
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
Více