Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1

strana: 2

Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 830.0 mm Støední polomìr Rm = 407.5 mm Min. tlouška stìny t.min = 11.7 mm Stáv.tlouška stìny t.stáv. = 15.0 mm S T A T I C K É V Ý P O Č T Y R A Ž E N Ý C H P O T R U B Í Dle smìrnice DVGW GW312, resp. smìrnice DWA A161, 03/2014 Statický výpoèet bezvýkopových potrubí typu Trouba z tvárné litiny s cementovou vložkou DIN EN 598 Protokol zadání: Rozměry a parametry trouby: Jmenovitý prùmìr DN 800 Vnìjší prùmìr Da = 830.0 mm Vnitøní prùmìr Di = 800.0 mm Tlouška stìny t = 15.0 mm Hloubka lemu v oblasti spoje trub: ext. delta.t = 2 mm int. delta.t = 0 mm Materiálové parametry: Spec.tíha materiálu trouby Modul pružnosti trouby Výpoètové napìtí v ohybu spec.tíha.r = 70.500 kn/m3 E.R = 170000 N/mm2 sigma.r = 550.0 N/mm2 strana: 3

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 2 Součinitele dílčí bezpečnosti: ----------------------------- Návrhová hodnota pro stálé úèinky gamma.g = 1.35 Návrhová hodnota pro promìnné úèinky gamma.q = 1.35 Dílèí souèinitel pro beton (concrete) gamma.c = 1.50 Dílèí souèinitel pro výztuž (steel) gamma.s = 1.15 Faktor pro èasový pokles pevnosti(t) betonu alpha.d = 0.85 Souèinitel materiálu pro únosnost gamma.r = 1.35 Pøi posouzení únavy se používají: Dílèí souèinitel pro úèinky gamma.f,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro nejistoty modelu gamma.ed,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro výztuž gamma.s,fat = 1.15 Spáry trub: ---------- Plánovaná bezvýkopová trasa je pøímá. Ražba probíhá pøi souèasném peèlivém zamìøování a øízení trasy tak pøesnì, že dodavatel stavby zaruèuje protlak s plnì tlaèenými sparami, tj. bez možnosti výskytu rozevírání spar (z/da >= 1.0). NÁVRH MINIMÁLNÍ VÝZTUŽE (vázaná přetvoření ve stavebním stavu) Celkem M.Opìra = -45.0 * Rm2 Celkem M.Vrchol = 45.0 * Rm2 Celkem M.Dno = 45.0 * Rm2 Celkem N.Opìra = -270.0 * Rm Celkem N.Vrchol = -135.0 * Rm Celkem N.Dno = -135.0 * Rm 1.0 > z/da >= 1.00 strana: 4

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 3 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! 150.00! 150.00! 150.00 Ohybový modul (cm3/m)! 37.50! 37.50! 37.50 Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky Momenty (knm/m): Suma M.q=(celk.zatížení)! -7.47! 7.47! 7.47 Normálové síly (kn/m): Suma N.q=(celk.zatížení)! -110.03! -55.01! -55.01 Posudek návrhových napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -199.3! 199.3! 199.3 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 199.3! -199.3! -199.3 Sigma.N = N/A! -7.3! -3.7! -3.7 stáv.sigma vnitrní z N+M! -206.6! 195.6! 195.6 stáv. Sigma vnejší z N+M! 191.9! -202.9! -202.9 dov. Beta.BZR! 550.0! 550.0! 550.0 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 2.40! 2.44! 2.44 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Provádění: Ukládání bezvýkopových potrubí se provádí podzemní technologií. Bezvýkopové trouby se postupnì øadí v pracovní šachtì za øezný nástroj a zasouvají tlakovou silou lisu. Pro pøenos hnací síly se do spár trub vkládají døevìné vyrovnávací prstence. Pro smìrování potrubí se pøes spáry trub pøetahují manžety. Vytyèení a pøesné øízení, jakož i peèlivé odtìžování zeminy jsou pøedpokladem pro následující výpoèet. Pøi provádìní je tøeba respektovat: smìrnici DVGW W304, resp. smìrnici ATV A125: bezvýkopová potrubí a obdobné technologie RESPEKTOVAT TECHNOLOGII PROVÁDÌNÍ: ---------------------------------- Pøedpokladem pro použití níže spoètených a navržených ražených trub je: - soustavná aplikace bentonitového maziva bìhem ražby - zalisování oblasti prstence mezi protlaèovanou troubou a zeminou - po dokonèení ražby strana: 5

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 4 ÚDAJE k zemině a ražbě ve STAVEBNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: --------------- Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = 20.00 kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = 11.00 kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = 0.400 pod vrcholem trub K2 ve st. stavu = 0.400 Úhel vnitøního tøení Phi' = 32.50 Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = 16.25 Hutnost ve stavebním stavu D = 0.40 1. Faktor pro deformaèní modul f1 = 0.40 2. Faktor pro deformaèní modul ve SS f2 = 1.00 Deformaèní modul ve stavebním stavu E.B = 20.00 N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby ve stavebním stavu Kappa = 0.881 Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení ve stavebním stavu Kappa.0 = 0.771 strana: 6

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 5 VÝPOČET STAVEBNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží Typ doprav. za. Neexistuje podzemní voda Trubní vedení prázdné h = 1.60 m = zatìžovací model LM1 ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou nezohl. Vztlak Svislé za.zeminou q0 = 35.2 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 17.4 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = 40.04 kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.20 Dynam. souèinitel phi0 = 1.20 Pùsobící staticky pv = 48.0 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 6.9 kn/m2 Maximál.celkové zatížení qv = 83.3 kn/m2 qh = 24.3 kn/m2 strana: 7

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 6 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! 150.00! 150.00! 150.00 Ohybový modul (cm3/m)! 37.50! 37.50! 37.50 Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! -0.077! 0.067! 0.124 M.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! 0.000 M.ev = (svislé za. zeminou)! -0.977! 0.977! 0.977 M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.483! -0.483! -0.483 M.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! 0.000! 0.000 M.pV = (svislé dopravní)! -1.995! 1.995! 1.995 M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.285! -0.285! -0.285 M.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! 0.000! 0.000 M.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! 0.000 Suma M.q=(celk.zatížení)! -2.281! 2.271! 2.328 M.Gk (suma stálé zatížení)! -0.571! 0.562! 0.618 M.Qk (suma promìnná za.)! -1.710! 1.710! 1.710 M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! -0.771! 0.758! 0.834 M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! -2.308! 2.308! 2.308 M.Ed = M.Gd + M.Qd! -3.079! 3.066! 3.143 Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! -0.677! 0.108! -0.615 N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! 0.000 N.ev = (svislé za. zeminou)! -9.576! -4.781! -4.781 N.eh = (vodorov.za.zeminou)! -2.363! -4.733! -4.733 N.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! 0.000! 0.000 N.pV = (svislé dopravní)! -19.579! 0.000! 0.000 N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! -2.795! -2.795 N.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! 0.000! 0.000 N.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! 0.000 Suma N.q=(celk.zatížení)! -32.194! -12.201! -12.924 N.Gk (suma stálé zatížení)! -12.616! -9.406! -10.129 N.Qk (suma promìnná za.)! -19.579! -2.795! -2.795 N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! -17.031! -12.698! -13.674 N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! -26.431! -3.773! -3.773 N.Ed = N.Gd + N.Qd! -43.462! -16.471! -17.447 strana: 8

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 7 Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -60.8! 60.6! 62.1 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 60.8! -60.6! -62.1 Sigma.N = N/A! -2.1! -0.8! -0.9 stáv.sigma vnitrní z N+M! -63.0! 59.8! 61.2 stáv. Sigma vnejší z N+M! 58.7! -61.4! -62.9 Posudek návrhových napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -82.1! 81.8! 83.8 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 82.1! -81.8! -83.8 Sigma.N = N/A! -2.9! -1.1! -1.2 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -85.0! 80.7! 82.6 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 79.2! -82.9! -85.0 dov. Beta.BZR! 550.0! 550.0! 550.0 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 5.83! 5.98! 5.83 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek srovnávacích napìtí ve stavebním stavu Poèáteèní data: Podélná tlaková pevnost beta.ld = 550.0 N/mm2 Podélná tahová pevnost sigm.z = 100.0 N/mm2 Ohybová tahová pevnost sigm.r = 550.0 N/mm2 Dílèí souèinitel pro axiální odolnost prvku gamm.axl = 1.35 Dílèí souèinitel pro lom v pøíèném smmìru gamma.a = 1.11 max. návrhové podélné tlakové napìtí sigm.max.l.d = 407.41 N/mm2 max. pøíslušející tangenciální napìtí sigm.max.r.d = 82.64 N/mm2 Výpočet posudku : Srovnávací napìtí max. dov. srovnávací napìtí sigm.vge.d = 373.02 N/mm2 sigm.zk/gamm.axl= 74.07 N/mm2 sigm.vge.d/(sigm.zk/gamm.axl)= 373.02/74.07 = 5.036 Stupeò využití srovnávacího napìtí = 503.6 % >> Posudek sigm.vge.d/(beta.ld/gamm.axl) <= 1 NEVYHOVUJE strana: 9

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 8 Krátkodobá deformace trouby (s dopravním zatížením) Krátkodobý modul pružnosti! E-Rohr =170000. N/mm2 Tuhost trouby! SR = 0.707 N/mm2 Tuhost lože! SBh = 12.000 N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina! VRB = 0.059 Prùhyb trouby! delta-d = 2.76 mm pøi maximálním zatížení! delta-d = 0.34 % dovolený prùhyb! zul.delta = 3.0 % W*** Kappa1: Delta_v = 0.34 nepøípustné; výpoèet se provede s 1.0 strana: 10

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 9 Posudek stability dle kapitoly 9.4.4 (Bezpeènost vyboulení) Souèinitel prùrazu(diagram D10 ) alpha-d = 6.431 Redukèní faktor (diagram D11 ) kappa-nue2 = 0.832 Redukèní faktor (diagram D12 ) kappa-a2 = 0.829 Redukèní faktor (diagram D13 ) kappa-a1 = 0.890 Redukèní faktor kappa-a=kappa-a1*kappa-a2 = 0.738 Obvodová pevnost S0 trouby = 0.088 N/mm2 Výpoètová tuhost trouby S.R = 0.707 N/mm2 Krit.boulící napìtí, zemina! krit.qv = 4847.7 kn/m2 Krit.boulící napìtí, voda! krit.pw = 0.0 kn/m2 Celk.zatížení (pøi max.vodì)! massg.qv = 83.3 kn/m2 Tlak ve výšce dna! vorh.pe = 0.0 kn/m2 Stáv.bezpeènost vyboulení! vorh.gamma = 58.2 Nut. bezpeènost vyboulení! erf.gamma = 2.5 ÚDAJE k zemině a ražbě v PROVOZNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: --------------- Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = 20.00 kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = 11.00 kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = 0.400 pod vrcholem trub K2 v provozním stavu = 0.463 Úhel vnitøního tøení Phi' = 32.50 Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = 16.25 Hutnost v provozním stavu D = 0.40 1. Faktor pro deformaèní modul f1 = 0.40 2. Faktor pro deformaèní modul v PR f2 = 1.00 Deformaèní modul v provozním stavu E.B = 20.00 N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby v provozním stavu Kappa = 0.881 Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení v provozním stavu Kappa.0 = 0.771 strana: 11

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 10 VÝPOÈET PROVOZNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží Typ doprav. za. Neexistuje podzemní voda h = 1.60 m = zatìžovací model LM1 ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou nezohl. Vztlak Svislé za.zeminou ev = 28.2 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 16.9 kn/m2 Tlak reakce lože (ev - eh) * k* = eh* = 7.6 kn/m2 Se zohlednìním gama.vztlak až po min hladinu vody s k* = 0.668 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = 40.04 kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.20 Dynam. souèinitel phi0 = 1.20 Pùsobící staticky pv = 48.0 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 7.9 kn/m2 Tlak reakce lože pv * k* = ph* = 32.1 kn/m2 Maximál.celkové zatížení qv = 76.2 kn/m2 qh = 24.8 kn/m2 qh* = 39.7 kn/m2 strana: 12

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 11 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! 150.00! 150.00! 150.00 Ohybový modul (cm3/m)! 37.50! 37.50! 37.50 Korek. souèinitel alpha.ki! 1.01! 1.01! 1.01 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.99! 0.99! 0.99 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! -0.077! 0.067! 0.124 M.w = (zavodnìní/podz.voda)! -0.148! 0.130! 0.239 M.ev = (svislé za. zeminou)! -1.170! 1.170! 1.170 M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.701! -0.701! -0.701 M.eh*= (tlak reakce lože)! 0.261! -0.227! -0.227 M.pV = (svislé dopravní)! -1.995! 1.995! 1.995 M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.329! -0.329! -0.329 M.ph*= (reak.lože, dopravní)! 1.109! -0.965! -0.965 M.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! 0.000 Suma M.q=(celk.zatížení)! -0.990! 1.140! 1.306 M.Gk (suma stálé zatížení)! -0.433! 0.440! 0.605 M.Qk (suma promìnná za.)! -0.557! 0.700! 0.700 M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! -0.585! 0.593! 0.817 M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! -0.751! 0.946! 0.946 M.Ed = M.Gd + M.Qd! -1.336! 1.539! 1.762 Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! -0.677! 0.108! -0.615 N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.357! 1.038! 1.305 N.ev = (svislé za. zeminou)! -11.485! 0.000! 0.000 N.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.000! -6.879! -6.879 N.eh*= (tlak reakce lože)! 0.000! -1.776! -1.776 N.pV = (svislé dopravní)! -19.579! 0.000! 0.000 N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! -3.233! -3.233 N.ph*= (reak.lože, dopravní)! 0.000! -7.547! -7.547 N.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! 0.000 Suma N.q=(celk.zatížení)! -31.384! -18.290! -18.745 N.Gk (suma stálé zatížení)! -11.805! -7.509! -7.965 N.Qk (suma promìnná za.)! -19.579! -10.780! -10.780 N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! -15.937! -10.137! -10.753 N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! -26.431! -14.554! -14.554 N.Ed = N.Gd + N.Qd! -42.368! -24.691! -25.306 strana: 13

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 12 Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -26.4! 30.4! 34.8 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 26.4! -30.4! -34.8 Sigma.N = N/A! -2.1! -1.2! -1.2 stáv.sigma vnitrní z N+M! -28.5! 29.2! 33.6 stáv. Sigma vnejší z N+M! 24.3! -31.6! -36.1 Posudek návrhových napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -35.6! 41.0! 47.0 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 35.6! -41.0! -47.0 Sigma.N = N/A! -2.8! -1.6! -1.7 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -38.5! 39.4! 45.3 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 32.8! -42.7! -48.7 dov. Beta.BZR! 550.0! 550.0! 550.0 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 12.88! 11.61! 10.18 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Dlouhodobá deformace trouby (s dopravním zatížením) Dlouhodobý modul pružnosti! E-Rohr =170000. N/mm2 Tuhost trouby! SR = 0.707 N/mm2 Tuhost lože! SBh = 12.000 N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina! VRB = 0.059 Prùhyb trouby! delta-d = 2.40 mm pøi maximálním zatížení! delta-d = 0.30 % dovolený prùhyb! zul.delta = 3.0 % W*** Kappa1: Delta_v = 0.30 nepøípustné; výpoèet se provede s 1.0 strana: 14

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 13 Posudek stability dle kapitoly 9.4.4 (Bezpeènost vyboulení) Souèinitel prùrazu(diagram D10 ) alpha-d = 6.431 Redukèní faktor (diagram D11 ) kappa-nue2 = 0.832 Redukèní faktor (diagram D12 ) kappa-a2 = 0.829 Redukèní faktor (diagram D13 ) kappa-a1 = 0.890 Redukèní faktor kappa-a=kappa-a1*kappa-a2 = 0.738 Obvodová pevnost S0 trouby = 0.088 N/mm2 Výpoètová tuhost trouby S.R = 0.707 N/mm2 Krit.boulící napìtí, zemina! krit.qv = 4847.7 kn/m2 Krit.boulící napìtí, voda! krit.pw = 0.0 kn/m2 Celk.zatížení (pøi max.vodì)! massg.qv = 76.2 kn/m2 Tlak ve výšce dna! vorh.pe = 0.0 kn/m2 Stáv.bezpeènost vyboulení! vorh.gamma = 63.6 Nut. bezpeènost vyboulení! erf.gamma = 2.5 strana: 15

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 14 Pøípustná hnací síla F.j dle DWA-A 161: 2013 Počáteční údaje: --------------- Èíslo segmentu: Poèítá se segment 1. trasy ve smìru od lisu Geometrie trasy: Tento segment trasy je pøímý Geometrie trouby: Délka jedné trouby = 3.000 [m] Vnìjší prùmìr Da = 830.0, nejmenší da.min = 826.0 [mm] Vnitøní prùmìr Di = 800.0, nejvìtší di.max = 800.0 [mm] Tlouška stìny t = 0.0150, nejmenší t.min = 0.0130 [m] na konci hrotu t.ror = 0.0130 [m] Minimální plocha A.R = 0.0332 [m2] Materiál trouby: E-Modul v podélém smìru E.axl = 100000.0 [N/mm2] Podélná tlaková pevnost f.k = 550.0 [N/mm2] Støední tahová pevnost f.tm = 100.0 [N/mm2] Výpoètová pevnost f.d = 407.4 [N/mm2] Dílèí souèinitel odolnosti prvku v podélém smìru Gamma.M.axl = 1.35 Tlakový pøenosový prstenec (DUER): Poèet DUERs na spáru trouby n_duer = 1 Vnìjší prùmìr DUER Da.duer = 826. [mm] Vzdálenost DUER trouba.vnì.min a.a = 0. [mm] Vnitøní prùmìr DUER Di.duer = 805. [mm] Vzdálenost DUER trouba.vnit.max a.i = 2. [mm] DUER-šíøka t.duer = 0.011 [m] DUER-Plocha A.duer = 0.027 [m2] 1. DUER: è.materiálu 1, Tlouška s_d() = 20.0 [mm] Zadané poèáteèní zatížení = 1. % je prioritní, pokud > 0 Stavební provedení: Souèinitel dílèí bezpeènosti pro úèinky pøi zatížení podél osy a doèasnou návrhovou situaci (tab. 12) gama.f.axl = 1.15 Hnací síla, odhad V_estim = 20000. [kn] Mìøené nebo zaruèené úhlové odchylky, pokud >= 0: žádné zadání strana: 16

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 15 Výpočet -------- Úhlová odchylka ze zakøivení trasy phi.r = 0.000 [ ] úhlová odchylka vlivem smìrování phi.st0 = 0.150 [ ] phi.st = 0.213 [ ] Maximální odchylka vnitøního prùøezu trouby od ortogonálnosti d.a.cal = 4.0 [mm] z toho úhlová odchylka z výrobní tolerance phi.d.a.cal = 0.277 [ ] Celková výpoèetní úhlová odchylka na spáru phi.ges = 0.392 [ ] (Vzdálenost DUER ke stìnì trouby)/t.min: vnìjší a.a/t.min = at.a = 0.0000 [mm] vnitø. a.i/t.min = at.i = 0.1923 [mm] støed at.m = 0.0962 [mm] Souèinitel dle obr. 15 kappa.r1 = 0.0600 Souèinitel dle obr. 16 kappa.r2 = 0.0695 Maximální souènitel kappa.r = 0.0695 Souèinitel pro max.dov.sigma alfa.dt = 1.0000 t.rohr.min/t.duer kappa.t = 1.2381 max.dov.sigma trouby sigm_cal = 504.41 [N/mm2] Tlakové napìtí trouby sigm.max = 407.41 [N/mm2] Souèinitel alfa.b = 0.6377 Souèinitel alfa.phi = 0.0000 Deformaèní faktor kappa.ab = 0.5000 Deformace trouby delta.sr = 6.11 [mm] strana: 17

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 16 Iterace n_iter = 0: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 743.48 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 =1486.95 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 100.00 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 100.00 [%] DUER Nr. 1 Tlouška 20.00 [mm] Materiál Masiv.døevo E-Modul 127788.01 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 8028.54 [N/mm2] Deformaèní podíl 1.26 Celková deformace DUER delta.sd = 1.3 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 1.304 von 1.0 Integrál = 0.0063 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.65 Odhadovaná hnací síla V_estim = 20000.0 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 4437.4 [kn] Iterace n_iter = 1: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 454.22 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = 908.43 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 100.00 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 100.00 [%] DUER Nr. 1 Tlouška 20.00 [mm] Materiál Masiv.døevo E-Modul 127788.01 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 8028.54 [N/mm2] Deformaèní podíl 1.26 Celková deformace DUER delta.sd = 1.3 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 1.304 von 1.0 Integrál = 0.0063 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.65 Odhadovaná hnací síla V_estim = 12218.7 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 4437.4 [kn] strana: 18

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 17 Iterace n_iter = 2: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 164.96 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = 329.91 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 65.41 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 65.41 [%] DUER Nr. 1 Tlouška 20.00 [mm] Materiál Masiv.døevo E-Modul 59966.88 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 5499.80 [N/mm2] Deformaèní podíl 1.83 Celková deformace DUER delta.sd = 1.8 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 1.406 von 1.0 Integrál = 0.0063 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.65 Odhadovaná hnací síla V_estim = 4437.4 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 4437.4 [kn] Výsledek po 2 iteracích: Odhadovaná hnací síla VPRES = 20000.0 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 4437.4 [kn] Míra rozevøení spáry z_k = 1.000 von 1.0 Poè.zatížení DUER VBi = 65.41 [%] Number of errors: W = 2, E = 0, F = 0 Program DURO: konec výpoètu vstupního souboru _DURO.DUR strana: 19