Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996)

Technická univerzita v Liberci Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996) Zpracoval: doc. Ing. Ludvík Prášil, CSc. Liberec 00

V textu jsou velmi stručně popsány jen nejzákladnější kriteria, kterými se hodnotí únosnost šnekového soukolí podle DIN 3996 bez hlubší analýzy mechanických vlastností používaných materiálů a podrobné tepelné bilance šnekové převodovky. Hodnotící kriteria únosnosti šnekového soukolí Únosnost šnekového soukolí odpovídá výkonu, který může soukolí přenášet bez poškození zubů po dobu stanovené životnosti šnekového soukolí. Její hranice jsou určeny zejména únavovým poškozením povrchu boků zubů jamkovou korozí (pittingem) a lomem zubů šnekového kola. K hodnotícím pevnostním kriteriím patří také kontrola průhybu hřídele šneku a teploty mazacího oleje. Odolnost proti vzniku únavového poškození boků zubů jamkovou korozí pittingem Pevnostní kontrola únavového poškození boků zubů jamkovou korozí (pittingem) se provádí jenom pro boky zubů šnekového kola, protože jsou zpravidla vyrobeny z materiálů o menší tvrdosti. Součinitel bezpečnosti proti vzniku únavového poškození boků zubů S = σ / σ S =, () H HG Hm H min kde jeσ HG mezní napětí v dotyku a σ Hm střední skutečné dotykové napětí. Mezní napětí v dotyku σ = σ Z ZZZ, () HG H T h v s oil kde značí: σ - mezní (itní) napětí v dotyku pro únavové poškození boku zubů, (tab. ) H T Z - součinitel životnosti Z h h v =, L h se dosazuje v [h] /6 (5000 / Lh), 6 Z - součinitel rychlosti Z v ( v ) = 5/ 4+ ; Z s - součinitel velikosti Zs k ( a) = 3000 / 900 + Z oil - součinitel maziva Z oil =, 0 pro syntetické oleje na bázi polyglykolů Z = 0,89 pro minerální oleje. oil Skluzová rychlost (podél zubů) na roztečné kružnici šnekového kola ve střední rovině π nd π nqm vk 000 cosγ 000 cosγ Střední dotykové napětí = = x. (3) σ Hm 3 4 pm 0 m j KA Ered = 3 π a 0,5, (4) Norma ISO 45Gear - Calculation of load capacity of wormgaers není doposud zveřejněna; stále probíhá její schvalování..

Tabulka Označení veličin Pozn. Součinitele označené symbolem Y platí zpravidla pro lom zubu a součinitele označené symbolem Z pro opotřebení otěrem nebo poškozeni pittingem. Index platí pro šnek, index pro šnekové kolo. Indexy F, resp. H, rozlišují výpočet pro lom v patě zubu, resp. poškození povrchu boků zubů. Zdroj: DIN 3996 Symbol Význam Jednotky a vzdálenost os mm b délka (závitu) šneku mm b H účinná čelní šířka šnekového kola mm c hlavová vůle d roztečný průměr mm d a hlavový průměr mm d f patní průměr mm f zm střední součinitel tření v ozubení šnekového soukolí - f 0T základní součinitel tření pro zkušební referenční ozubené šnekové soukolí - h výška zubu mm h a výška hlavy zubu mm h f výška paty zubu mm h součinitel tloušťky mazací vrstvy - l vzdálenost radiálních ložisek šneku mm m x osový modul šneku mm n otáčky (frekvence otáčení) min - p parametr středního Hertzova napětí - m p x osová rozteč mm p z stoupání závitu mm q součinitel průměru šneku - s ft střední tloušťka paty zubu šnekového kola v čelním řezu mm s střední tloušťka zubu na roztečném průměru šnekového kola mm s K tloušťka věnce šnekového kola (pod patní kružnicí) mm s x tloušťka zubu šneku v osovém řezu mm t M provozní teplota maziva t o teplota okolního prostředí t s provozní teplota oleje vpřevodovce t s mezní (itní) teplota oleje u převodové číslo - v k skluzová rychlost na roztečné kružnici šnekového kola ve střední rovině m.s - x jednotková korekce posunutím tvořícího profilu - z počet zubů - E modul pružnosti materiálu v tahu N.mm - E red redukovaný modul pružnosti v tahu N.mm - F t obvodová síla na roztečné kružnici N K A součinitel vnějších dynamických sil - L h doba životnosti h M j jmenovitý točivý moment N.m N L počet cyklů napětí u šnekového kola - S F součinitel bezpečnosti proti ulomení zubu - S H součinitel bezpečnosti proti vzniku jamkové koroze (pittingu) - S F min minimální součinitel bezpečnosti pro ohyb - 3

S H min minimální součinitel bezpečnosti pro dotyk - S t teplotní součinitel bezpečnosti - S δ součinitel bezpečnosti průhybu hřídele šneku - Y F součinitel tvaru - Y G součinitel tvaru (geometrie) - Y K součinitel tloušťky věnce šnekového kola - Y NL součinitel životnosti - Y R součinitel drsnosti - Y S součinitel velikosti - Y W součinitel materiálu - Y ε součinitel dotyku (vlivu záběru profilu) - Y γ součinitel stoupání šroubovice - Z h součinitel životnosti - Z oil součinitel maziva - Z S součinitel velikosti - Z v součinitel rychlosti - α o osový úhel základního profilu α n normálný úhel základního profilu γ úhel stoupání boční křivky (šroubovice) na roztečném průměru šneku δ průhyb hřídele šneku mm δ mezní (itní) průhyb hřídele šneku mm µ Poissonovo číslo (součinitel) - ν 40 kinematická viskozita maziva při 40 C mm.s - ν M kinematická viskozita maziva při provozní teplotě mm.s - σ H dotykové napětí N.mm - σ H T mez únavy v dotyku pro zkušební referenční kolo N.mm - σ Hm střední dotykové napětí N.mm - σ HG mezní hodnota středního napětí v dotyku N.mm - τ F smykové napětí v patě zubu N.mm - τ FG itní hodnota smykového napětí v patě zubu N.mm - τ F T mez únavy ve smyku (střihu) pro zkušební referenční kolo N.mm - kde značí: p m - parametr středního Hertzova tlaku pro šneky typu A, I, K, N, platí rovnice x b q q 50 ( u )/ u H p,03 + + m = 0,4 + + 0,0 z 0,083 + +, u mx 6,9 5,9 + 37,5 q (5) význam symbolů v rovnici(5): x jednotkové posunutí tvořícího profilu šnekového kola, u - převodové číslo; u = z / z, z počet chodů šneku, z počet zubů šnekového kola, b H - účinná šířka zubu šnekového kola, Šnek typu: A rovnoboký osový profil (Archimedova šroubová plocha), I evolventní šroubová plocha, vytvořená tvořící přímkou v tečné rovině základního válce, K - helikoid, vytvořený pomocí dvojkuželového brousícího kotouče nebo frézovacího nástroje, který má konvexní profily v osové rovině, N přímkový profil v normální rovině ke šroubovici mezery závitu. 4

m x - osový modul šneku, q součinitel průměru šneku, M j - jmenovitý točivý moment na šnekovém kole, K A součinitel vnějších dynamických sil, a - vzdálenost os šnekového soukolí, E red - redukovaný modul pružnosti v tahu E red = µ / E + µ / E. (6) ( ) ( ) Tabulka Mezní (itní) napětí v dotyku ) pro únavové poškození boku zubůσ Materiál věnce šnekového kola H T CuSn CuSnNi CuAl0Ni H T Perlitická tvárná litina R m = 400 MPa Šedá litina R m = 50 MPa σ [N/mm ] 45 50 660 ) 490 ) 350 ) ) hodnoty mezního únavového napětí v dotyku platí pro zkušební referenční ozubené kolo (index T), při poškození boku zubu kola jamkovou korozí (pittingem) na 50% plochy ) hodnoty platí pro skluzovou rychlost v k < 0,5 m/s. Tabulka 3 Moduly pružnosti a Poissonova čísla pro materiály šnekových kol a redukované moduly pružnosti pro kombinace s ocelovým šnekem (E =,.0 5 MPa, µ = 0,3) Materiál věnce šnekového kola CuSn CuSnNi CuAl0Ni Perlitická tvárná litina R m = 400 MPa Šedá litina R m = 50 MPa E [N/mm ] 88 300 98 00 600 75 000 98 00 µ [-] 0,35 0,35 0,35 0,3 0,3 E red [N/mm ] 40 4 50 66 74 053 09 790 46 955 Pevnost paty zubu Zuby šnekového kola mohou být trvale deformovány nebo ulomeny v důsledku vysokého napětí v patě zubu. Dojde-li však k lomu zubu šnekového kola, je to většinou iniciováno jiným poškozením (opotřebením nebo pittingem). Nejedná se tedy o typický únavový lom od ohybového zatížení. Výpočet podle DIN je založen na hypotéze smykového napětí. Součinitel bezpečnosti proti lomu zubu SF = τfg / τf SF min =,, (7) kde mezní smykové napětí v patě zubu τfg = τf T YNL. (8) Hodnoty mezního únavového smykového napětí τ FT pro různé materiály věnců šnekových kol jsou v tabulce 4 a hodnoty součinitele životnosti Y NL v závislosti na počtu cyklů změn napětí N L šnekového kola, materiálu a stupni přesnosti jsou uvedeny v tabulce 5. Jmenovité smykové napětí v patě zubu Ft τ F = YYFYYK. (9) b m ε γ H x 5

Tabulka 4 Mezní únavové smykové napětí τ FT ) pro různé materiály věnců šnekových kol Materiál věnce šnekového kola CuSn CuSnNi CuAl0Ni Perlitická tvárná litina R m = 400 MPa Šedá litina R m = 50 MPa τ FT [N/mm ] 9 00 8 5 70 ) hodnoty mezního únavového smykového napětí platí pro zkušební referenční ozubené kolo (index T) Tabulka 5 Součinitel životnosti Y NL v závislosti na počtu cyklů napětí N L šnekového kola, materiálu a stupni přesnosti ozubení Součinitel životnosti Y NL Počet cyklů napětí N L Materiál/ stupeň přesnosti ozubení,5 < 8,3 0 5 CuSn a CuSnNi / (3 0 6 /N L ) 0,6 8,3 0 5 N L 3 0 6 stupeň přesnosti DIN 8,0 > 3 0 6,5 <,3 0 5 CuSn a CuSnNi / (3 0 6 /N L ) 0,6,3 0 5 N L 3 0 6 stupeň přesnosti DIN 9,0 > 3 0 6,75 < 9,5 0 4 CuSn a CuSnNi / (3 0 6 /N L ) 0,6 9,5 0 4 N L 3 0 6 stupeň přesnosti DIN 0,0 > 3 0 6,0 < 4 0 4 CuSn a CuSnNi / (3 0 6 /N L ) 0,6 4 0 4 N L 3 0 6 stupeň přesnosti DIN,0 > 3 0 6,5 < 0 4 CuSn a CuSnNi / (3 0 6 /N L ) 0,6 0 4 N L 3 0 6 stupeň přesnosti DIN,0 > 3 0 6 (3 0 6 /N L ) 0,09 4 0 4 N L 3 0 6 CuAl0Ni / -,0 < 4 0 4,0 > 3 0 6,5 < 0 4 perlitická tvárná litina (3 0 6 /N L ) 0,09 0 4 N L 3 0 6 R m = 400 MPa / -,0 > 3 0 6,0 < 0 3 šedá litina (3 0 6 /N L ) 0,6 0 3 N L 3 0 6 R m = 50 MPa / -,0 > 3 0 6 Součinitel dotyku (vlivu záběru profilu) zavádí do výpočtu rozložení zatížení současně zabírajících zubů Y ε = 0,5. Charakter rozložení zatížení po čelní šířce, zvláště přetížení v oblasti čelních stran šnekového kola a zvýšení zatížení následkem opotřebení u paty zubu zahrnuje do výpočtu součinitel tvaru zubu Y F,9 mx,9 mx YF = =, (0) s, 06s ft f ( f ) s s s + d d tg α / cosγ. f 0 6

Přibližná jmenovitá tloušťka zubu šnekového kola ve střední rovině s 0,5π mx, (neuvažuje se zmenšení tloušťky zubu o axiální boční vůli). Velikost úbytku tloušťky zubu otěrem pro požadovanou životnost se odhaduje; s 0,3m x. Součinitel stoupání šroubovice Y γ = / cosγ () zahrnuje vliv úhlu stoupání šroubovice a přetížení v pásmu vůle při rozběhu soukolí Součinitel tloušťky věnce YK = pro sk,5 mx a YK =, 5 pro sk <,5m x. () Průhyb hřídele šneku Příliš velké a zvláště průběžně se měnící průhyby hřídele šneku mohou způsobovat interference (kolize) při záběru šneku a šnekového kola, což může zvětšovat opotřebení zubů. Součinitel bezpečnosti průhybu hřídele šneku je definován vztahem δ S δ =. (3) δ max Na základě provozních zkušeností mezní (itní) průhyb hřídele šneku je - pro šneky netvrzené δ = 0,0m x, - pro šneky tvrzené (cementované a kalené) δ = 0,004m x. Pro výpočet skutečného maximálního průhybu hřídele šneku uvádí norma DIN tyto rovnice: - pro nesymetrické umístění ložisek hřídele šneku vzhledem k valivému bodu, ve kterém působí výsledná síla mezi zuby šneku a šnekového kola tan ( γ + arctan f ) 5 zm + tan α0 / cos γ δmax 3, 0 ll Ft, (4) 4 dl - pro symetrické umístění ložisek hřídele šneku vzhledem k valivému bodu tan ( γ + arctan f ) 6 3 zm + tan α0 / cos γ δ max 0 lf t, (5) 4 d kde značí l vzdálenost os radiálních ložisek šneku, l, resp. l, vzdálenost valivého bodu šnekového soukolí od levého, resp. od pravého, ložiska. Pro střední součinitel tření v ozubení šnekového soukolí platí rovnice fzm = f0t YS YGYW YR, (6) kde značí f 0T základní součinitel tření pro zkušební normalizované referenční ozubené šnekové soukolí. Pro minerální oleje f0t = 0, 08 + 0, 06 0, a (7) 0.76 ( vk + 0,7) pro syntetické oleje na bázi polyglykolů fz T = 0,0 + 0,0 0,094, (8) 0.97 ( vk + 0, ) kde je v K [m/s] skluzová rychlost z rov. (3). Součinitel velikosti 3 zavádí do výpočtu vliv osové vzdálenosti a. Vypočítá se z rovnice 3 Rovnice pro výpočet součinitele tření,součinitele velikosti a součinitele tvaru zubu (geometrie) jsou převzaty z FVA: Forschungsvorhaben Nr. /III. Versuche zum Einfluß der Baugröße auf Wirkungsgrad und Flankentragfähigkeit von Schneckengetrieben unter Berücksichtigung der Schmierstoffviskosität. Abschlußbericht Nr. 3 (990) 7

0,5 00 Y S =. (9) a Pro a < 65 mm se dosazuje a = 65 mm nebo pro a > 50 mm je a = 50 mm. Součinitel tvaru (geometrie) zavádí do výpočtu vliv tvaru ozubení na tloušťku mazací vrstvy. Platí vztah 0,5 0.07 Y G =, (0) h kde součinitel tloušťky mazací vrstvy h pro šneky typu A, I, K, a N q x u b q H h = 0, 08 + + + +. () 7,86( q+ z) z 0 36300 370, 4mx 3,9 Součinitel materiálu zavádí Y 4 W do výpočtu vliv materiálu šnekového kola Tabulka 6 Součinitel materiálu Y W Materiál věnce šnekového kola CuSn CuSnNi CuAl0Ni Perlitická tvárná litina R m = 400 MPa Šedá litina R m = 50 MPa Y W,0 0,95,,3,4 Součinitel drsnosti 5 zavádí do výpočtu vliv drsnosti povrchu Ra boku zubu šneku a vypočítá se z rovnice Ra Y 4 R =. () 0,5 Teplotní součinitel bezpečnosti S rostoucími teplotami se očekávaná životnost maziva rychle snižuje urychleným rozkladem přísad a dochází k poškození těsnících kroužků. Provozní teplota v převodovce závisí na velikosti ztrát třením a na konstrukčním provedení skříně. Není-li k dispozici více údajů pro výpočet je možné postupovat následovně. Teplotní součinitel bezpečnosti pro mazání ostřikem při brodění šneku v olejové náplni je S = t t S =. (3) t S S tmin, Mezní hodnoty teplot pro různé druhy mazacích olejů pro převodovky jsou: - pro minerální oleje ts 90 - pro syntetické oleje na bázi polyglykolů ts 00 0. Uvedený výpočet teploty oleje ve skříni převodovky t s je možné použít za těchto předpokladů: - osová vzdálenost šnekového soukolí je v rozsahu 63 mm a 400 mm, - - - frekvence otáčení šneku je v rozsahu 60 min n 3000 min, - převodové číslo je v rozsahu 0 u 40 - skříň je odlita z šedé litiny a je vhodně opatřena žebry pro zvětšení plochy vnějšího povrchu skříně. 4 Viz kniha: Niemann, G., Winter, H.: Maschinenelemente Bd. III. Berichtigter Nachdruck, Springer-Verlag (986) 5 Viz Simon, M.: Messung von elastohydrodynamischen Parametern und ihre Auswirkung auf die Grübchentragfähigkeit vergüteter Scheiben und Zahnräder. Diss. TU München, 984. 8

Provozní teplota oleje ve skříni převodovky se může určit z následujících přibližných rovnic s odchylkou ± 0 C, nebo dokonce i více: KAM j ts = t0 + c + c 3 0, (4) ( a 63) kde jsou součinitele pro skříně - s ventilátorem na hřídeli šneku 0,34 0,7 3,9 n ν 40 0, 0,34 c = u ( a 48) 00 + 60 00, (5) 0,7 0,4 8, n ν 40 0,63 c0 = 0,3 ( a 3) 00 + 60 00, (6) - bez ventilátoru 0,43 0,636 3, 4 n ν 40 0,8 0,6 c = 0, 0,8 u ( a 0,4) 00 + 60 00, (7) c 0,68 0,037 5, 3 n ν 40 0,95 0 = + 0, 8, 03 ( a+,36) Příklad 00 60 00. (8) Šnekové soukolí s evolventním šnekem typu I a šnekovým kolem s globoidním věncem má osový modul šneku m x = 5 mm, počet chodů šneku z =, normálný úhel profilu zubu - αn = αo = 0 a součinitel průměru šneku q = 0. Frekvence otáčení šneku n = 945 min a - šnekového kola n = 45 min. Na hřídeli šnekového kola je požadován výkon P = 5 kw. Ložiska hřídele šneku jsou umístěna symetricky k poloze valivého bodu l = 50 mm. Tloušťka věnce šnekového kola s K = mm. Šnek je vyroben z cementační oceli 6MnCr5, cementované a kalené zuby jsou broušeny, jejich drsnost na povrchu boku zubu Ra = 0, 4 µ m a věnec šnekového kola je vyroben z bronzu CuSn. Požadovaná doba životnosti nepřetržitého provozu L h = 5000 h. Teplota okolního prostředí t0 = 0 C. Mazání převodu je syntetickým olejem na bázi polyglykolů s kinematickou viskozitou ν 40 = 0 mm /s a ν 00 = 37 mm /s. Vypočítejte: (a) rozměry šnekového převodu (b) součinitele bezpečnosti proti vzniku únavového poškození boků zubů, (c) součinitel bezpečnosti proti lomu zubu, (d) součinitel bezpečnosti průhybu hřídele šneku, (e) teplotu maziva při provozu a teplotní součinitel bezpečnosti pro mazání při brodění šneku v olejové náplni bez ventilátoru na hřídeli šneku. (f) účinnost šnekového převodu. Řešení: (a) Převod (převodové číslo) i n 945 = u = = = n 45 ; 9

Počet zubů šnekového kola z = uz = = 4; Rozměry šneku a šnekového kola: roztečný průměr šneku: d = qm x = 0 5 = 50 mm ; roztečný průměr šnekového kola: d = m z = 5 4 = 0 mm ; osová vzdálenost 0,5( 50 0) 30 mm x a = + = ; axiální rozteč px = πmx = π 5 = 5, 7079 mm ; výška hlavy zubu šneku a šnekového kola (ve střední rovině) ha, ha = mx = 5 mm ; výška paty zubu šneku a šnekového kola (ve střední rovině) hf, hf =, mx = 6 mm ; výška zubu h, h =, m = mm ; průměr hlavové kružnice šneku da = d + ha = 50+ 0= 60 mm; průměr patní kružnice šneku d f = d hf = 50 = 38 mm; průměr hlavové kružnice šnekového kola ve střední rovině da = d + ha = 0 + 0 = 0 mm ; průměr patní kružnice šnekového kola ve střední rovině d f = d hf = 0 = 98 mm ; hlavová vůle c = 0, m x = 0, 5 = mm ; stoupání závitu pz = πmx z = π 5 = 3, 46 mm. Roztečný úhel stoupání boční křivky závitu šneku p 3, 46 γ = arctan z arctan,3099 πd = π 50 = ; délka závitu šneku b mx z + = 5 4 + =65, 6 mm ; účinná čelní šířka věnce šnekového kola bh 0, 45( da + 4mx ) = 0, 45( 60 + 4 5) = 36 mm. (b) Z tab. mezní (itní) napětí v dotyku pro únavové poškození boku zubů šnekového kola pro použitý bronz CuSn σ H T = 45 MPa. Součinitel životnosti pro 5000h je Z h =. Obvodové rychlosti na roztečném válci šneku v, resp. šnekového kola v, d π 945 50 v = π n = =,474 m.s, 000 30 000 π n d π 45 0 v = = = 0,495 m.s. 60 000 30 000 Skluzová rychlost z rov. (3) v, 474 vk = = =,53 m.s. cosγ cos,30993 součinitel rychlosti Zv = 5 / ( 4 + vk ) = 5 / ( 4 +,53) = 0.875; součinitel velikosti Z ( a) ( ) s = 3000 / 900 + = 3000 / 900 + 30 = 0,995 ; součinitel maziva pro syntetické oleje na bázi polyglykolů Z oil =, 0 ; Z rov. () mezní napětí v dotyku σhg = σh T ZZZZ h v s oil = 45 0,875 0,995 = 370 MPa 0

Parametr středního Hertzova tlaku pro šnek typu I z rov. (5) pro jednotkové posunutí tvořícího profilu x = 0 q 50 ( u )/ u b q + + H pm =,03 0,4 + 0,0 z 0,083 + + = mx 6,9 5,9 37,5 q + 36 0 0 + 50 ( + )/ =,03 0,4 + 0,0 4 0,083 + + =,037. 5 6,9 5,9 + 37,5 0 3 Z rov. (4) střední dotykové napětí po dosazení za M = P 0 π n, K = a E red z tab. 3 j 6 0,5 6 0,5 4 pp m (0 ) E 4 red,037 5 (0 ) 404 60 Hm = 3 = 3 = π πna / 60 π π 45 30 σ 333,7 MPa. Součinitel bezpečnosti proti vzniku únavového poškození boků zubů z rov. () σ HG 370 SH = = =,. σ Hm 333,7 (c) Z tab. 4 je hodnota mezního únavového smykového napětí τ F T = 9 MPa. 6 Pro počet cyklů změn napětí N = 60n L = 60 45 5000 = 67,5 0 z tab. 5 je součinitel L životnosti v závislosti na počtu cyklů změn napětí šnekového kola Y NL =. Z rov. (8) je mezní smykové napětí v patě zubu τ FG = 9 MPa. Součinitel vlivu záběru profiluy ε = 0,5. Součinitel tvaru Y F z rov. (0),9 mx YF = =,06, 7m + d d tan α / cosγ ( x ( f ) O ) h,9 5 = =,65., 06(, 7 5 + ( 0 98) tan0 / cos,3099 ) Součinitel úhlu stoupání šroubovice z rov. () Y γ = / cosγ = / cos,3099 =, 0. Z rov. () součinitel tloušťky věnce Y K =, ( sk,5 mx ). Z rov. (9) smykové napětí v patě zubu Ft 00 τ F = YYYY F K = 0,5,65,0 = 36, MPa. bhm ε γ x 36 5 Součinitel bezpečnosti proti lomu zubu z rov. (7) τ FG 9 SF = = =,54. τ F 36, (d) Základní součinitel tření pro standardní referenční ozubené šnekové soukolí pro syntetické oleje na bázi polyglykolů z rov. (8) je f zt = 0,0. Součinitel velikosti z rov. (9) je Y S = 0,877. Součinitel geometrie z rov. (0) a () Y G =,084. Součinitel materiálu z tab. 6 Y W =. Součinitel drsnosti z rov. () Y R = 0,946. A

Střední součinitel tření v ozubení šnekového soukolí z rov.(6) f zm = 0,089. Maximální průhyb hřídele šneku při symetrickém umístění ložisek vzhledem k valivému bodu šnekového soukolí je z rov. (5) je δ max 0,0047 mm. Mezní (itní) průhyb hřídele šneku je pro cementovaný a kalený šnek δ = 0,0 mm. Součinitel bezpečnosti průhybu hřídele šneku je z rov. (3) S δ = 4,. (e) Mezní hodnota teploty pro syntetické oleje na bázi polyglykolů ts 00 0. Součinitele rov. (4) pro skříň bez ventilátoru na hřídeli šneku jsou: 0,43 0,636 3, 4 945 0 0,8 0,6 c = + 0, 0,8 ( 30 0, 4) = 0, 056 ; 00 60 00 0,68 0,037 5,3 945 0 0,95 c0 = + 0,8,03 ( 30 +,36) = 39,35 00 60 00. Teplota oleje ve skříni převodovky z rov. (4) 06 t S = 0 + 0,056 + 39,35 = 66 C. ( 30 63) 3 Teplotní součinitel bezpečnosti při brodění šneku v olejové náplni je podle rov. (3) 00 S t = =, 5. 66 (f) Účinnost šnekového soukolí pro hnací šnek cosαn fzmtanγ cos 0 0, 089 tan,3099 η = = = 0,9. cosα + f cotγ cos 0 + 0, 089 cot,3099 n zm