Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Řešený příklad: Pružná analýa jednolodní rámové Je navržena jednolodní rámová vrobená válcovaných profilů podle E 993--. Příklad ahrnuje pružnou analýu podle teorie prvního řádu a všechna posouení prvků pro kombinace SÚ. 5,988 α 7,30 7,0 7,00 30,00 [m] Základní údaje elková délka : b 7,00 m Vdálenost rámů: s 7,0 m Ropětí : d 30,00 m Výška (max): h 7,30 m Sklon střech: α 5,0 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 : Příčné ajištění proti klopení
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Zatížení. Stálá atížení vlastní tíha nosníku střešní plášť s vanicemi G 0,30 k/m pro vnitřní rám: G 0,30 7,0, k/ml E 99--. Zatížení sněhem harakteristické hodnot atížení sněhem na střeše v [k/m] S 0,8,0,0 0,77 0,8 k/m² pro vnitřní rám: S 0,8 7,0,5 k/m s,5 k/m E 99--3 α 7,30 30,00 [m]
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 3 8.3 Zatížení větrem harakteristické hodnot atížení větrem v k/m pro vnitřní rám E 99-- ind direction Zone G: 9,8 Zone H: 5,5 Zone J: 5,5 Zone I: 5,5 Zone D:,59 Zone E: 3,8 e/0,, 30,00 3 Kombinace atížení 3. Parciální součinitele spolehlivosti Gmax,35 (stálá atížení) Gmin,0 (stálá atížení) Q,50 (nahodilá atížení) ψ 0 0,50 (sníh) ψ 0 0,0 (vítr) 0,0,0 3. Kombinace SÚ Kombinace 0 : Gmax G + Q Q s Kombinace 0 : Gmin G + Q Q E 990 E 990 Tabulka A. E 990 Kombinace 03 : Gmax G + Q Q s + Q ψ 0 Kombinace 0 : Gmin G + Q Q s + Q ψ 0 Q Kombinace 05 : Gmax G + Q ψ 0 Q s + Q Q Kombinace 0 : Gmin G + Q ψ 0 Q s + Q Q 3.3 Kombinace SP Kombinace a omeení b měl být specifikován v každém projektu nebo árodní přílohou E 990
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Průře. Sloup t f ávrh IPE 00 Třída oceli S75 Výška h 00 mm t Výška stěn Výška přímé části stěn h 5 mm h d 5 mm h Šířka b 0 mm Tloušťka stěn Tloušťka pásnice Poloměr aoblení t mm t f 9 mm r mm b Hmotnost, kg/m Plocha průřeu A 5 cm oment setrvačnosti / I 9080 cm oment setrvačnosti / I 338cm oment tuhosti v prostém kroucení I t 5, cm Výsečový moment setrvačnosti I 85500 cm Elastický modul průřeu / el, 309 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 35 cm 3 Elastický modul průřeu / el, 307,80 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 85,0 cm 3
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8. Příčel ávrh IPE 500 Třída oceli S75 Výška Výška stěn Výška přímé části stěn Šířka Tloušťka stěn Tloušťka pásnice Poloměr aoblení Hmotnost h 500 mm h 8 mm d mm b 00 mm t 0, mm t f mm r mm 90,7 kg/m Plocha průřeu A 5,50 cm oment setrvačnosti / I 800 cm oment setrvačnosti / I cm oment tuhosti v prostém kroucení I t 89,9 cm Výsečový moment setrvačnosti I 900 cm Elastický modul průřeu / el, 98 cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 9 cm 3 Elastický modul průřeu / el,, cm 3 Plastický modul průřeu / pl, 335,90 cm 3 5 Globální analýa Přípoje se předpokládají: kloubové v uložení sloupů tuhé v rámových roích. E 993-- 5. Rámová bla modelována v programu EFFEL.
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 5. Součinitel α cr Ab bla ověřena citlivost rámové na účink. řádu, je provedena analýa posuvnosti stčníků pro výpočet součinitele α cr, který vjadřuje výšení návrhového atížení při dosažení trát stabilit v pružném stavu, pro kombinaci s největším svislým atížením: max G + Q Q S (kombinace 0). Pro tuto kombinaci je součinitel α cr,57 Tvar deformace je náorněn dále. E 993-- 5.. Ted: α cr,57 > 0 ůže být proveden výpočet podle teorie. řádu. 5. Vliv imperfekcí Globální počáteční vodorovné imperfekce mohou být určen E 993-- 5.. (3) E 993-- 5.3. (3) 3 φ φ 0 α h α m 0,70 0,8 3,0 0 00 kde φ 0 /00 α h 0, 70 h 7,30 α m 0,5( + ) 0, 8 m m (počet sloupů) Vodorovné imperfekce mohou být anedbán, pokud H 0,5 V. Počáteční vodorovné imperfekce mohou být nahraen ekvivalentními vodorovnými silami: H eq φ V v kombinaci, kde H < 0,5 V E 993-- 5.3. ()
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 7 8 ásledující tabulka udává reakce v podporách. Komb. SÚ. Levý sloup Pravý sloup elkem H, V, H, V, H V k k Kn k k k 0,5 V 0-5,5-7, 5,5-7, 0-3,70 5,70 0 95, 80,7 -,7 58,9 70,9 38,9 0,83 03-7,0-9,77 89,8-05,3, -97, 9,5 0-3,59-73,03 77,0-8,5, -59, 3,93 05 3,97,97,7-0,57 70,9,0 0, 0 5, 30,7,5 8,7 70,9 38,88 5,83 Vodorovné imperfekce mají být uvažován jen pro kombinaci 0: V H eq φ.v k k 7, 0,55 odelování s H eq pro kombinaci 0 5.3 Výsledk pružné analý 5.3. ení stav použitelnosti Kombinace a omeení b měl být specifikován pro každý projekt nebo v árodní příloe. V tomto případě jsou deformace obdržené modelu následující: E 993-- 5.3. (7) E 993-- 7 a E 990 Svislé průhb: G + Sníh: D mm L/ Poue sníh: D 73 mm L/08 Vodorovné posun: Posun hlav sloupu poue od větru D x 8 mm h/
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 8 5.3. ení stav únosnosti Průběh momentu v km Kombinace 0: Kombinace 0: Kombinace 03: Kombinace 0:
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 9 8 Kombinace 05: Kombinace 0: Posouení sloupu Profil IPE 00 - S75 (ε 0,9) Posouení sloupu je provedeno pro kombinaci 0 :,5 k (uvažována konstantní po délce sloupu) V, k (uvažována konstantní po délce sloupu) 755 km (ve vrcholu sloupu). Klasifikace průřeu Stěna: Štíhlost stěn c / t,83 d 500 75 t f 8,9mm d + d 5 + 8,9 α 0,58 > 0,50 d 5 E 993-- 5.5 39 0,9 Omeení pro třídu je : 39ε / (3α ) 59, 9 3 0,58 Potom : c / t,83 < 59,9 Stěna je tříd.
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 0 8 Pásnice: Štíhlost pásnice je c / t f 80 / 9,7 Omeení pro třídu je : 9 ε 9 0,9 8,8 Potom: c / t f,7 < 8,8 Pásnice je tříd Průře je ted tříd. Posouení prvku bude aloženo na plastické únosnosti průřeu.. Únosnost průřeu Únosnost ve smku Smková plocha : A v A - bt f + (t +r)t f > η.h.t η může být konervativně uvažováno rovno A 500 0 9 + ( + ) 9 8380mm > η.h.t 7 mm v E 993--.. (3) V pl,rd A v (f / 3) / 0 (8380 75/ 3).0-3 V pl,rd 330 k V / V pl,rd,0/330 0,09 < 0,50 Vliv smkové síl na ohbovou únosnost může být anedbán. Únosnost v prostém tlaku pl, Rd A f / 0 (500 75/,0).0-3 pl,rd 90 k,5 k < 0,5 pl, Rd 90 x 0,5 073 k 0,5ht f 0,5 5 75 a,5 k < 97, 3k 000 Vliv normálové síl na ohbovou únosnost může být anedbán Únosnost v ohbu pl,,rd pl, f / 0 (35 75/,0).0-3 pl,,rd 95,8 km, 755 km < pl,,rd 95,8 km 0 E 993--.. E 993--..8 () E 993--..5
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8.3 Vpěr a klopení Únosnost sloupu je dostačující, pokud jsou splněn následující podmínk (sloup není ohýbán v rovině menší tuhosti,, 0): χ χ Rk Rk + k + k, χ, χ,rk,rk E 993--.3.3 Součinitele k a k se vpočítají podle Příloh A E 993--. Rámová není citlivá na účink druhého řádu (α cr,57 > 0). Potom se vpěrná délka pro vbočení v rovině rámu může uvažovat rovna sstémové délce. E 993-- 5.. (7) L cr, 5,99 m Ponámka: U jednolodních smetrických rámových konstrukcí, které nejsou citlivé na účink druhého řádu není obvkle posouení vpěru v rovině rohodující. Rohodující pro návrh sloupu bude odolnost příčného řeu e vrcholu sloupu. o se týče vbočení rovin sloupu, prvk jsou ajištěn jen na obou koncích. Potom : L cr, 5,99 m pro vbočení kolmo k měkké ose L cr,t 5,99 m pro vbočení v krutu a L cr, 5,99 m pro klopení Vbočení kolmo k L cr, 5,99 m Křivka vpěrné pevnosti : a (α 0,) EI 0000 9080 0000 cr, π π 5390k L 5990 000 cr, 500 75 3 5390.0 cr, Af λ 0,8 E 993--.3.. () Tabulka. E 993--.3..3 ()
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 [ + α( λ 0,) + ] [ ( ) ] 0,5 + 0, 0,8 0, 0, φ 0,5 λ + 8 0,59 χ φ 0,59+ 0,59 0,8 + φ λ Vbočení kolmo k L cr, 5,99 m Křivka vpěrné pevnosti : b (α 0,3) EI 0000 338 0000 cr, π π 95 k L 5990 000 Af λ cr, 500 75 3 95.0 cr,,8 0,983 [ + α ( λ 0,) + ] [ ( ) ] 0,5 + 0,3,8 0,, φ 0,5 λ + 8,8 χ φ,8 +,8,8 + φ λ 0,395 E 993--.3.. () E 993--.3.. () Tabulka. E 993--.3..3 () E 993--.3.. () Klopení L cr, 5,99 m cr Křivka vpěrné pevnosti : c (α 0,9) Průběh momentu je lineární : ψ 0,77 cr π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI π 0000 338 0000,77 5990 0 cr 35 km Z t 85500.0 338.0 5990 80770 5,.0 + π 0000 338.0 E 993--.3..3 Tabulka.5 I S003 λ cr 3 35.0 75 35.0 pl,,5 f [ + α ( λ λ,0 ) ] φ 0 + βλ S hodnotami λ,0 0, 0a β 0,75 0,855 E 993--.3..3 ()
χ Dokument: SX09a-Z-EU Strana 3 8 [ + 0,9( 0,855 0,) + 0,75 0,855 ] 0, 877 φ 0,5 φ 0,877 + 0,877 0,75 0,855 + φ βλ 0,735 k c 0, 759,33 0,33ψ f 0,5 ( k λ (ψ 0) [ ( ) ] 0, [ ( 0,855 0,8) ] 0, 875 c ) 8 f 0,5 ( 0,759) < χ χ,mod 0,735 0, 8388 < f 0,875 Výpočet součinitelů k a k podle Příloh A E 993--,5 cr, μ 5390 0,9999,5 χ 0,983 5390 cr, E 993--.3..3 () Tabulka. E 993-- Annex A cr, μ χ cr,,5 95,5 0,395 95 0,97 pl, 35, <,5 309 el, E 993-- Annex A pl, 85,,578 >,5,5 307,8 el, Kritické břemeno pro vbočení kroucením cr,t A ( GIt I 0 π + L EI cr,t Pro dvojose smetrický průře, ) I I + I + ( + ) A 9080 + 338 95 cm 0 0 0 I S003
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 cr, T 500 0000 85500.0 80770 5,.0 + π 95.0 000 5990 cr,t 89 k cr,0 π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I S003 cr,0 je kritický moment pro výpočet λ 0 pro konstantní ohbový moment podle Příloh A cr,0 π 0000 338.0 5990 0 85500.0 338.0 5990 80770 5,.0 + π 0000 338.0 73, 3km cr, o f 3 pl, 35.0 75 λ 0,5 cr,o 73,3.0 E 993-- Příloha A λ, 0 lim 0, ( )( ) cr, cr,tf kde cr,tf cr,t (dvojose smetrický průře),5 95,5 89 λ 0 lim 0,,77 ( )( ) 0,58 λ λ 0 > 0lim m ε a m,0 + ( m,0), + ε a kde, A ε 3,7 (třída ) a el, a I t 0,998 I
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8 Výpočet součinitele m,0 + ψ + ψ m,0 0,79 0, 0,3( 0,33) ψ 0 cr, cr, m,0 0,79 0, 88 0,789 E 993-- Příloha A Tabulka A Výpočet součinitelů m a m, : m m,0 + ( m,0 ε a ) + ε a 3,7 0,998 m 0,789 + ( 0,789) 0,9 + 3,7 0,998 m m ( a cr, )( cr,t ) E 993-- Příloha A 0,998 0,9 m 0,983 <,5,5 ( )( ) 95 89 m Výpočet součinitelů a :,, + ( )[( mλmax mλmax) npl b] el, pl, E 993-- Příloha A n 500 500 75/ pl Rk / 0,0375, 0 b 0 a d 0 λ, 80 max λ,, + (, ) [( 0,9,8 0,9,8 ) 0,0375],, el, 309 0,989 > 0, 8739 35 pl,
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 + ( )[( 5 mλmax) npl d] 0, el, pl, + (, )[( 0,9,8 ) 0,0375 ] 0,938 5, el,, 309 0, 938 > 0, 0, 0, 579,5 35 pl, Výpočet součinitelů k a k : k m m μ cr, E 993-- Příloha A k 0,9999 0,9,5 0,989 5390 0,988 k μ mm 0, cr, 0,97, k 0,9 0, 0,538,5 0,938,50 5390 Posouení podle vorce pro interakci χ Rk + k, χ,rk E 993--.3.3 500 755.0 + 0,988 500 75 0,983 35.0 0,8388 VYHOVÍ 3 75 0,953 < χ Rk + k, χ,rk
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 7 8 500 755.0 + 0,538 500 75 0,395 35.0 0,8388 VYHOVÍ 3 0,587 < 75 Sloup namáhaný kombinací vpěrného tlaku a ohbu ted vhoví. 7 Posouení příčle 7. Klasifikace Případ maximální tlakové síl v příčli: (Kombinace 0) Stěna: h 8 mm t 0, mm c / t,7 c mm 3 k 3000 d 8, 5mm t f 0, 75 d + d + 8,5 α 0,557 > 0,5 d 39ε 39 0,9 c / t,7 < 58, 38 třída 3α 3 0,557 E 993-- 5.5 Pásnice b 00 mm t f mm r mm c / t f, c 7 mm tlačená část c / t f < 9ε 8,8 (S75 ε 0,9 ) c / t f, třída Průře je ted tříd. Posouení prvku bude aloženo na plastické únosnosti průřeu.
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 8 7. Únosnost příčného řeu Posouení na maximální moment působící v prvku IPE 500: Kombinace 0 aximální síla v IPE 500 na kraji náběhu: 3,00 k V 8,50 k, 39,0 km 39,0 km 75,98 km 305,3 km Kombinace 0: Průběh ohbového momentu v příčli Únosnost ve smku V 8,50 k A v A - bt f + (t +r)t f η A 550 00 + (0, + ) 5985 mm v A v > η.h.t 8 0, 77mm V pl, Rd A v (f / 3) / 0 5985 75/ 3 /000 950,3 k V / V pl, Rd 8,5/950,3 0,5 < 0,50 jeho vliv na ohbovou únosnost může být anedbán! Únosnost v prostém tlaku pl, Rd 550 x 75/000 37 k 3 k < 0,5 pl, Rd 37 0,5 79, k a 3 k < 0,5h t 0 f 0,5 8 0, 75 000 5,k jeho vliv na ohbovou únosnost může být anedbán! E 993--. E 993--..8 () E 993--.. E 993--..8 ()
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 9 8 Únosnost v ohbu pl,,rd 9 75/000 03, km, 39,0 km < pl,,rd 03, km E 993--..5 7.3 Vpěr a klopení Primatické prut namáhané kombinací ohbu a vpěrného tlaku: Posouení podle interakčních vtahů: χ Rk + k χ,,rk, a + k χ Rk,Rk χ E 993--.3.3 Vbočení v rovině rámu - kolmo k : Pro určení vpěrní délk pro vbočení v rovině je provedena stabilitní analýa pro výpočet součinitele α cr pro kombinaci s největším svislým atížením s fiktivním příčným podepřením ve vrcholu sloupu: Kombinace 0 α cr 37,37 E 993--.3.. () Tabulka. E 993--.3..3 () Křivka vpěrné pevnosti : a (h/b>) α 0, α 37,37 3 508k cr, cr λ Af 550 75 3 508.0 cr, 0,790 E 993--.3.. () Tabulka.
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 0 8 + α ( λ ) 0, [ + 0, ( 0,790 0,) 0, ] φ 0,5 + λ φ 0,5 + 790 0,875 χ φ 0,875 + 0,875 0,790 + φ λ Vbočení rovin rámu kolmo k : 0,80 Pro vbočení kolmo k ose a pro kroucení je vpěrná délka uvažována jako vdálenost příčně ajištěných bodů: L cr,00m Ponámka: meilehlé vanice posktují příčné ajištění poue pro horní pásnici. Jejich vliv b mohl být uvažován, ale v dalším výpočtu je konervativně anedbán. Vbočení prutu L cr,,00 m cr, EI π π L cr, Zkroucení prutu L cr,t,00 m A π EI cr,t ( GI t + ), I L 0 kde o 0 a o 0 cr,t 0000 0000 33k 000 000 (dvojose smetrický průře) I I + I + ( + ) A 899 + 5030 cm 0 0 0 E 993--.3..3 I S003 cr,t 550 (80770 89,9.0 + π 5030.0 000 cr,t 3305 k 0000 9370.0 000 ) cr min ( cr, ; cr,t ) 33 k Af λ 550 75 3 33.0 cr,05 E 993--.3..3 ()
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Křivka vpěrné pevnosti : b α 0,3 [ + α ( λ 0, ) ] [ + 0,3 (,05 0,), ] φ 0 + λ,5 φ 0,5 + 05,07 χ φ,07 +,07,05 + φ λ Klopení : L cr,,00 m Křivka vpěrné pevnosti : c α 0,9 0,303 E 993--.3.. () Tabulka. E 993--.3..3 Tabulka.5 Průběh momentu v příčli mei bod příčného ajištění: Kombinace 0 Výpočet kritického momentu: I ψ - 0,87 S003 q - 9,5 k/m ql μ 8-0,3,75 cr π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I cr π 0000 0,75 000 0 cr 59 km 900.0.0 000 80770 89,9.0 + π 0000.0
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 χ λ cr 3 95.0 75 59.0 pl,,5 f [ + α ( λ λ,0 ) ] φ 0 + βλ, kde λ,0 0, 0 a β 0,75 0,75 [ + 0,9 ( 0,75 0,) + 0,75 0,75 ] 0, 770 φ 0,5 φ 0,770 + 0,770 0,75 0,75 + φ β λ k c 0,9 f 0,5 ( ) λ k c [ ( 0,8) ] [ ( 0,75 0,8) ] 0, 955 f 0,5 ( 0,9) < 0,85 E 993--.3..3 () E 993--.3..3 () Tabulka. χ 0,85 χ,mod 0, 8503 f 0,955 < Kombinace 0 3 k tlak, 39,0 km, 0 Průře tříd Δ, 0 et Δ, 0 χ Rk + k, χ,rk χ Rk + k, χ,rk E 993--.3.3
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 3 8 cr, μ χ cr, 3 508 3 0,80 508 0,99 E 993-- Příloha A cr, μ χ cr, 3 33 3 0,303 33 0,908 pl, 9,38 <,50 98 el, E 993-- Příloha A pl, 335,9,59 >,50,5, el, cr,0 π EI L Z cr, I I Z cr, L GI + π EI Z t I S003 cr,0 je kritický moment pro výpočet λ 0 pro konstantní ohbový moment podle Příloh A. π 0000.0 cr,0 000 0, 5km cr, o 900.0.0 000 80770 89,9.0 + π 0000.0 f 3 pl, 95.0 75 λ 0,9 cr,o,5.0 λ, kde,75 0 lim 0, ( )( ) cr, cr,tf E 993-- Příloha A a cr,tf cr,t ( dvojose smetrický průře) 3 33 3 3305 λ 0 lim 0,,75 ( )( ) 0,387 λ 0,9 > λ 0lim 0,387
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 m ε a m,0 + ( m,0), + ε a E 993-- Příloha A, A 39,0.0 550 kde ε 5,38 (třída ) 3 3000 98 0 el, a I t 89,9 a 0,998 I 800 Výpočet součinitele m,0 Průběh momentu v příčli: E 993-- Příloha A Tabulka A 30m, maximální moment v příčli 755km δ maximální průhb příčle 79mm π EI δ x m,0 + L, cr, π 0000 800 0 79 3 m,0 + 0,9803 30000 755 0 508 Výpočet součinitelů m a m, : m m,0 + ( m,0 ε a ) + ε a 5,38 0,998 0,9803 + ( 0,9803) + 5,38 0,998 m 0,99
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 5 8 m m ( a cr, )( cr,t ) E 993-- Příloha A 0,998 m 0,99,07 > 3 3 ( )( ) 33 3305 Výpočet součinitelů a n,, + ( )[( mλ max mλ max ) npl b] 3000 550 75/ pl Rk / 0,08 el, pl, E 993-- Příloha A, 0 b 0 a d 0 λ 05 max λ,,, + (,38 )[( 0,99,05 0,99,05 ) 0,08],38,38 0,977 + ( )[( 5 mλ max ) npl d] 0, + (,38 )[( 0,99,05 ) 0,08] 0,90 5,38 el, pl, Výpočet součinitelů k a k : k m m μ cr, E 993-- Příloha A k 0,99 0,99,07 3 0,977 508,
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 k μ m m 0, cr, 0,908,38 k 0,99,07 0, 0,5859 3 0,90,50 508 Posouení podle vorce pro interakci χ Rk + k, χ,rk 3000 39,.0 +, 550 75 0,80 9.0 0,8503 VYHOVÍ 3 75 0,83 < E 993--.3.3 (.) χ Rk + k, χ,rk (.) 3000 39,.0 + 0,5859 550 75 0,303 9.0 0,8503 VYHOVÍ 3 75 0,5385 < 8 Posouení náběhu Pro posouení náběhu příčle je samostatně uvažována tlačená část příčného řeu se vpěrnou délkou pro vbočení kolmo k ose rovnou 3,00 m (vdálenost mei vrcholem sloupu a prvním příčným ajištěním). aximální síl a moment v náběhu: 39, k V 5,3 k 755 km
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 7 8 arakteristik celého průřeu: Výpočet pružných charakteristik průřeu je přibližný, je anedbána vnitřní pásnice. Plocha A 0,80 cm oment setrvačnosti / I 3050 cm oment setrvačnosti / I cm Pružný průřeový modul / el, 0 cm 3 Pružný průřeový modul / el, cm 3 000 mm 00 mm harakteristik tlačené části: Průře ve střední části náběhu včetně / výšk stěn Plocha A cm oment setrvačnosti / I 55 cm oment setrvačnosti / I 08 cm 08 i, 93cm 00 mm Lf 3000 λ i λ 9,30 8,39 0,70 Vpěr svařovaného průřeu I s poměrem h/b > : křivka d α 0,7 [ + α ( λ 0,) + ] 0,5 [ 0,7 ( 0,70 0,) 0,70 ] + + 0, 9397 φ 0,5 λ χ φ 0,9397 + 0,9397 0,70 + φ λ 0,0
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 8 Tlak v dolní pásnici: 00 755000 000, f 39, + 00 70k 3 080 0.0 000 Posouení vpěrné únosnosti dolní pásnice:,f χ Rk 70000 0,98< VYHOVÍ 0,0 00 75
Příklad: Pružná analýa jednolodní rámové SX09a-Z-EU Qualit Record RESOURE TITLE Reference(s) Example: Elastic analsis of a single ba portal frame T703 ORIGIAL DOUET ame ompan Date reated b Valérie LEAIRE TI 5/0/05 Technical content checked b Alain BUREAU TI /0/05 itorial content checked b Technical content endorsed b the folloing STEEL Partners:. UK G Oens SI 0//0. France A Bureau TI 0//0 3. Seden B Uppfeldt SBI 0//0. German uller RTH 0//0 5. Spain J hica Labein 0//0 Resource approved b Technical oordinator G Oens SI 8/9/0 TRASLATED DOUET This Translation made and checked b: J. Dolejš TU in Prague 5//07 Translated resource approved b: T. Vraný TU in Prague 8/8/07 ational technical contact: F. ald TU in Prague Page 9