RIB Softwae SE FERMO V19.0 Build-N. 22052019 Typ: Pefabikát Soubo: Filigánová-deska.Fex Systémové infomace Nomy: ČSN EN 1992-1-1:2016 Návh Výpočet: spolupůsobící šířky se zohledňují Duh stavby: běžné pozemní stavby Předpětí: Předpětí ve fomě Návhová situace: tvalá Třída postředí: honí XC1 dolní XC1 Třída požání odolnosti: R60 Ohoření: 3-stanné Půřezy, geometie Pefabikát (C50/60) Geometie pefabikátu Půřez bw [cm] hw [cm] bh [cm] dh [cm] bd [cm] dd [cm] Ac Iy [cm⁴] zs [cm] F120mm 272.0 12.0 3264.0 39168 6.0 Dobetonávka (C35/45) Geometie monolitické desky Souř. x Délka hdo [cm] bdo [cm] ΔhDo [cm] e [cm] 0 8.400 272.0 0.0 0.0 Mateiál Beton Beton Ecm ν C35/45 34100 0.20 C50/60 37300 0.20 fck fcm 35.0 43.0 50.0 58.0 fcd fctm 23.3 3.2 33.3 4.1 εc2 [ ] εcu2 [ ] -2.0-3.5-2.0-3.5 Kamenivo Cement Quazit 32,5 R Quazit 52,5 R γc αcc αct 1.50 1.00 1.00 1.50 1.00 1.00 γ [kn/m³] αt [1/K] 25.0 1.0E-05 25.0 1.0E-05 stana:1/19
Beton.výztuž Beton.výztuž Es fyk ftk B450S 200000 450 486 B500S 200000 500 540 fyd εud [ ] Duktilita Zpevnění 391 B (vysoká) ANO 435 25.0 B (vysoká) ANO γs σrsk d 28 σrsk d>28 1.15 150.0 150.0 1.15 162.5 162.5 γ [kn/m³] 78.5 78.5 B500S: podélná a třmínková výztuž B450S: výztuž smykové spáy Předpjatá výztuž Předpjatá výztuž ST1660/1860 Duh/Typ Soudžnost Lana okamžitá fp01,k fp01,d 1600 1391 fpk fpd 1860 1617 Ep ΔσRSK(N*) 195000 185 γinf γsup 0.95 1.05 γp lpt 1.15 0.75 Øvni Øvně 0 0 k [ /m] µ s Rmin 0.0 0.0 σpo/fpk 60% 70% 80% 0.0 0.0 0.0 Časová osa Pefabikát Efektivní stáří betonu ve dnech f cm(t) Půměná hodnota tlakové válcové pevnosti, ze kteé se dopočítává efektivní stáří betonu; předpoklad f cm(t)>0 Spřažený P Efektivní stáří betonu ve dnech Časová osa ve dnech Posudek Pefabik át Spřažený P fcm(t) Stáří betonu Statické schéma Vlastní tíha / předpětí 1 ANO - - 41.00 4 Dílenské schéma Zahájení dobetonávky ANO 30 - - 30 Pomocné stojky Aktivace spřažení / ANO - 31-31 Povozní schéma uvolnění pomocných stojek Vystojení konstukce / ANO - 32-32 Povozní schéma užitná zatížení too ANO - 36500-36500 Povozní schéma Statická schémata Statické schéma Podpoa x Typ cx [kn/m] cz [kn/m] ba [cm] h [cm] Dílenské schéma A 1.20 - tuhé tuhé tuhé volně B 7.20 - volně tuhé volně volně Pomocné stojky 2.80 - volně tuhé volně volně 5.60 - volně tuhé volně volně Povozní schéma A 0.20 přímé tuhé tuhé tuhé volně 0.0 0.0 B 8.20 přímé volně tuhé volně volně 0.0 0.0 Dílenské schéma: cφx [knm] cφy [knm] Šířka [cm] Ozub Zavěšení [ ] Pomocné stojky: Povozní schéma: stana:2/19
Zadaná výztuž Podélná výztuž Výztuž honí HH-dobeton HH-pefa DH-HP* HH dobetonávky HH pefabikátu DH honí pásnice pefabikátu Výztuž dolní HH-DP* DH-pefa Typ HH dolní pásnice pefabikátu DH pefabikátu Typ výztuže va / fix* e Rozteče putů vztažené k ose symetie xz-xk Oblast ozmístění )* fix: vstvy výztuže se v návhu sice zohledňují, avšak nenavyšují, a to ani v ežimu "Návh" va: výztuž se v ežimu "Návh" navhuje a vstvy výztuže se stejnou efeencí se vnitřně slučují do jedné vstvy v težišti slučovaných vstev Vstva Počet ϕs As Typ e [cm] z [cm] z od efeence xz xk 1 14 8 va 20.0 3.5 HH dobetonávky 0 8.400 2 14 8 va 20.0 3.5 DH pefabikátu 0 8.400 Předpjatá výztuž Okamžitá soudžnost Typ Mateiál předpjaté výzuže ζ Pomě soudžnosti předpjatá výztuž/měkká výztuž A p Plocha předpjaté výztuže jednoho kabelu z p Svislá excenticita předpínacího kabelu od HH ΣA p Součet ploch předpjaté výztuže po vstvách vlevo/vpavo Délky sepaace zleva/zpava p Jmenovitý půmě předpjaté výztuže P max Max. předpínací síla po lanech e Vodoovná ozteč předp. výztuže σ pmax Max. napětí po předpínacích lanech 4.0 % Kátkodobá elaxace při tepelné úpavě Vstv a Typ np Ap ΣAp p ζ e [cm] zp [cm] Pmax σpmax Sepaace np vlevo vpavo a ST1660/1860 27 0.93 25.22 12.5 0.60 7.5 130.3 1395 0 0 0 Zatížení Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 0 Vlastní tíha (pefabikát) 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1 Vlastní tíha (dobetonávka) 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Dobetnávka 3 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Vystojení 4 Střechy (Užitné H) 1.50 0.70 0.20 Technologie 5 Sníh 1.50 0.50 0.20 Sníh 10 Předpětí (pefabikát) 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Předpětí Zatěžovací stav 0 (vlastní tíha pefabikátu): xz xk qzz [kn/m] qzk [kn/m] 0 8.400 8.16 8.16 Vlastní tíha Vlastní tíha stana:3/19
Zatěžovací stav 3 (Vystojení): Zatížení ve směu z Zatížení v ovině XZ Typ Vztah Smě a k začátku ql/ml qp/mp ey ez ez Délka [kn,knm] [kn,knm] [cm] [cm] Vztah Spojité zatížení Nosník z 0 4.10 4.10 0.0 OK 8.400 Zatěžovací stav 4 (Technologie): Zatížení ve směu z bl bp Zatížení v ovině XZ Typ Vztah Smě a k začátku ql/ml qp/mp ey ez ez Délka [kn,knm] [kn,knm] [cm] [cm] Vztah Spojité zatížení Nosník z 0 2.72 2.72 0.0 OK 8.400 Zatěžovací stav 5 (Sníh): Zatížení ve směu z bl bp Zatížení v ovině XZ Typ Vztah Smě a k začátku ql/ml [kn,knm] qp/mp [kn,knm] ey [cm] ez [cm] ez Vztah Délka Spojité zatížení Nosník z 0 2.10 2.10 0.0 OK 8.400 bl bp stana:4/19
Výsledky Předpětí Vnitřní účinky, předpětí (časově závislé) Nomálové síly Ohybové momenty [knm] Reakce ZS 1,2,... Základní zatěžovací stav EXTR Extém hodnoty Q Užitná zatížení (chaakteisticky) EQU Stabilita polohy (cha.) A Mimořádné účinky ZK Základní kombinace ΣG Stálá zatížení MK Mimořádná kombinace ΣP Předpětí t SK Seizmická kombinace Podpoa, povozní stav A B ZS Č./název EXTR Ax Az Mx [knm] My [knm] Bx Bz Mx [knm] My [knm] 0 34.27 34.27 1 8.36 8.36 3 17.22 17.22 4 11.42 11.42 5 8.82 8.82 9 20.20 20.20 Součet G 80.05 80.05 Q (UZH) max Az 11.42 11.42 Sníh max Az 8.82 8.82 EQU min Az 72.05 72.05 ZK max Az 133.30 133.30 ZK min Az 80.05 80.05 1 Pomocná stojka 20.20 20.20 Vnitřní účinky Přehled vnitřních účinků Pole max MyEd min MyEd max VzEd max MtEd max NxEd min NxEd [knm] [knm] [knm] 253.26-0.63 126.95 stana:5/19
Návh Návhové kombinace dle EN 1990 Posudky Rozhodující Ed po třídu postředí XC1 Duktilitní chování chaakteistická Únosnost Základní kombinace STR/GEO Stabilita polohy (cha.) Základní kombinace EQU Dekompese kvazistálá Omezení šířky thlin častá w k = 0.20 mm Napětí betonu chaakteistická kvazistálá Napětí měkké výztuže chaakteistická Napětí předpjaté výztuže kvazistálá Únava častá Defomace uživatelsky Požání odolnost mimořádná Kombinované vnitřní účinky Základní kombinace M yd [knm] Základní kombinace V zd Chaakteistická návhová kombinace M yd [knm] stana:6/19
Častá návhová kombinace M yd [knm] Kvazistálá návhová kombinace M yd [knm] Nulové body ohybových momentů Oblast záponých návhových momentů na MSÚ Tlak v dolním vláknu Tah v honím vláknu od začátku od konce od začátku od konce 0.20 0.20 0.21 0.21 Ohybová výztuž Maximální využití: 0.76 Místo = 4.200 m Posudek vyhovuje. Návh na smyk Maximální využití: 0.08 Místo = 0.200 m Posudek vyhovuje. Návh smykové spáy Maximální využití: 0.08 Posudek vyhovuje. Minimální výztuž na ovnoměné thliny x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1 σc,o2 σc,u2 ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd 0 4 0 30 0 31 0 32 0 36500 0.070 4-0.18-1.46-0.82-4.50-4.56 50 0.070 30-0.15-1.25-0.70-5.38-5.46 4.61 0.070 31 0.35-1.10-0.40 3.21-3.77-5.05 11.73 0.070 32 0.35-1.09-0.40 3.21-3.76-5.04 11.74 0.070 36500 0.150 4-0.38-3.14-1.76-6.37-6.44 50 0.150 30-0.34-2.90-1.62-7.20-7.29 4.61 0.150 31 0.82-2.53-0.93 3.21-4.78-6.12 0.150 32 0.82-0.93 3.21-6.12 As,fh As,fd stana:7/19
x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1 σc,o2 σc,u2 ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd -2.52-4.78 0.150 36500 0.53-1.62-0.59 3.21-4.13-5.43 10.77 0.200 4-0.51-4.20-2.35-7.53-7.61 50 0.200 30-0.45-3.94-2.19-8.34-8.43 4.61 0.200 31 1.11-3.43-1.26 3.21-5.42-6.80 0.200 32 1.11-3.42-1.26 3.21-5.41-6.79 0.200 36500 0.81-2.47-0.91 3.21-4.74-6.07 0.250 4-0.62-5.25-2.94-8.70-8.79 50 0.250 30-1.03-4.50-2.77-9.48-9.58 0.250 31 1.22-4.15-1.59 3.21-6.06-7.47 0.250 32 1.21-4.11-1.59 3.21-6.06-7.47 0.250 36500 0.90-3.12-1.23 3.21-5.35-6.72 8.18 0.330 4-0.81-6.95-3.88-10.56-10.67 50 0.330 30-1.96-5.42-3.69-11.30-11.43 0.330 31 1.38-5.31-2.12 3.21-7.09-8.55 0.330 32 1.38-5.21-2.12 3.21-7.08-8.55 0.330 36500 1.05-4.17-1.73 3.21-6.33-7.76 0.420 4-1.00-8.87-4.94-12.66-12.78 50 0.420 30-2.98-6.47-4.73-13.36-13.50 0.420 31 1.58-6.62-2.72 3.21-8.24-9.77 0.420 32 1.58-6.46-2.72 3.21-8.23-9.76 0.420 36500 1.22-5.35-2.31 3.21-7.44-8.93 0.840 4-1.61-16.55-9.08 50 0.840 30-7.33-10.24-8.79-21.40-21.60 0.840 31 2.21-11.61-12.75-14.53 0.840 32 2.22-11.18-12.75-14.53 0.840 36500 1.78-9.81-4.55 3.21-11.77-13.50 1.050 4-1.36-16.80-9.08 50 1.050 30-8.90-8.69-8.79-21.42-21.62 1.050 31 1.59-11.02-12.76-14.54 1.050 32 1.59-10.47-12.76-14.55 1.050 36500 1.16-9.12-4.57 3.21-11.80-13.53 1.200 4-1.15-17.01-9.08 50 1.200 30-9.96-7.64-8.80-21.43-21.63 1.200 31 1.16-10.62-12.76-14.55 1.200 32 1.16-9.98-5.07 3.21-12.77-14.55 1.200 36500 0.74-8.65-4.58 3.21-11.82-13.55 1.260 4-1.37-16.79-9.08 50 1.260 30-10.37-7.24-8.80-21.43-21.63 1.260 31 1.00-10.47-5.07 3.21-12.76-14.55 1.260 32 1.00-9.80-5.07 3.21-12.77-14.56 1.260 36500 0.58-8.47-4.58 3.21-11.83-13.56 1.680 4-2.80-15.35-9.08 50 1.680 30-13.00-4.63-8.82-21.46-21.66 1.680 31-0.06-9.47-5.07 3.21-12.78-14.57 1.680 32-0.05-8.60-5.08 3.21-12.80-14.58 As,fh As,fd stana:8/19
x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1 σc,o2 σc,u2 ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd 1.680 36500-0.47-7.31-4.61 3.21-11.88-13.62 2.100 4-4.02-14.14-9.08 50 2.100 30-15.23-2.43-8.83-21.48-21.68 2.100 31-0.96-8.63-5.08 3.21-12.79-14.58 2.100 32-0.95-7.58-12.82-14.60 2.100 36500-1.35-6.33-4.63 3.21-11.92-13.66 2.520 4-5.01-13.15-9.08 50 2.520 30-17.05-0.63-8.84-21.50-21.70 2.520 31-1.69-7.93-12.80-14.59 2.520 32-1.68-6.75-5.10 3.21-12.83-14.62 2.520 36500-2.07-5.53-4.65 3.21-11.96-13.70 2.800 4-5.55-12.61-9.08 50 2.800 30-18.04 0.35-8.84-21.51-21.71 2.800 31-2.09-7.56-12.81-14.59 2.800 32-2.07-6.29-5.10 3.21-12.84-14.62 2.800 36500-2.46-5.09-4.66 3.21-11.98-13.72 2.940 4-5.78-12.38-9.08 50 2.940 30-18.46 0.78-8.84-21.51-21.71 2.940 31-2.26-7.40-12.81-14.60 2.940 32-2.24-6.10-5.11 3.21-12.84-14.63 2.940 36500-2.63-4.90-4.66 3.21-11.99-13.73 3.360 4-6.33-11.83-9.08 50 3.360 30-19.48 1.77-8.85-21.53-21.73 3.360 31-2.66-7.02-12.82-14.60 3.360 32-2.65-5.64-5.11 3.21-12.85-14.64 3.360 36500-3.03-4.46-4.67 3.21-12.01-13.75 3.780 4-6.66-11.49-9.08 50 3.780 30-20.08 2.37-8.86-21.54-21.74 3.780 31-2.91-6.79-5.10 3.21-12.82-14.61 3.780 32-2.89-5.37-5.11 3.21-12.86-14.65 3.780 36500-3.27-4.19-4.68 3.21-12.02-13.76 4.200 4-6.77-11.39-9.08 50 4.200 30-20.29 2.57-8.86-21.54-21.74 4.200 31-2.99-6.71-5.10 3.21-12.82-14.61 4.200 32-2.97-5.27-5.12 3.21-12.86-14.65 4.200 36500-3.35-4.10-4.68 3.21-12.02-13.77 4.620 4-6.66-11.49-9.08 50 4.620 30-20.08 2.37-8.86-21.54-21.74 4.620 31-2.91-6.79-5.10 3.21-12.82-14.61 4.620 32-2.89-5.37-5.11 3.21-12.86-14.65 4.620 36500-3.27-4.19-4.68 3.21-12.02-13.76 5.040 4-6.33-11.83-9.08 50 5.040 30-19.48 1.77-8.85-21.53-21.73 5.040 31-2.66-7.02-12.82-14.60 5.040 32-2.65-5.64-5.11 3.21-12.85-14.64 5.040 36500-3.03-4.67 3.21-13.75 As,fh As,fd stana:9/19
x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1 σc,o2 σc,u2 ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd As,wh As,wd ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd -4.46-12.01 5.460 4-5.78-12.38-9.08 50 5.460 30-18.46 0.78-8.84-21.51-21.71 5.460 31-2.26-7.40-12.81-14.60 5.460 32-2.24-6.10-5.11 3.21-12.84-14.63 5.460 36500-2.63-4.90-4.66 3.21-11.99-13.73 5.600 4-5.55-12.61-9.08 50 5.600 30-18.04 0.35-8.84-21.51-21.71 5.600 31-2.09-7.56-12.81-14.59 5.600 32-2.07-6.29-5.10 3.21-12.84-14.62 5.600 36500-2.46-5.09-4.66 3.21-11.98-13.72 5.880 4-5.01-13.15-9.08 50 5.880 30-17.05-0.63-8.84-21.50-21.70 5.880 31-1.69-7.93-12.80-14.59 5.880 32-1.68-6.75-5.10 3.21-12.83-14.62 5.880 36500-2.07-5.53-4.65 3.21-11.96-13.70 6.300 4-4.02-14.14-9.08 50 6.300 30-15.23-2.43-8.83-21.48-21.68 6.300 31-0.96-8.63-5.08 3.21-12.79-14.58 6.300 32-0.95-7.58-12.82-14.60 6.300 36500-1.35-6.33-4.63 3.21-11.92-13.66 6.720 4-2.80-15.35-9.08 50 6.720 30-13.00-4.63-8.82-21.46-21.66 6.720 31-0.06-9.47-5.07 3.21-12.78-14.57 6.720 32-0.05-8.60-5.08 3.21-12.80-14.58 6.720 36500-0.47-7.31-4.61 3.21-11.88-13.62 7.140 4-1.37-16.79-9.08 50 7.140 30-10.37-7.24-8.80-21.43-21.63 7.140 31 1.00-10.47-5.07 3.21-12.76-14.55 7.140 32 1.00-9.80-5.07 3.21-12.77-14.56 7.140 36500 0.58-8.47-4.58 3.21-11.83-13.56 7.200 4-1.15-17.01-9.08 50 7.200 30-9.96-7.64-8.80-21.43-21.63 7.200 31 1.16-10.62-12.76-14.55 7.200 32 1.16-9.98-5.07 3.21-12.77-14.55 7.200 36500 0.74-8.65-4.58 3.21-11.82-13.55 7.350 4-1.36-16.80-9.08 50 7.350 30-8.90-8.69-8.79-21.42-21.62 7.350 31 1.59-11.02-12.76-14.54 7.350 32 1.59-10.47-12.76-14.55 7.350 36500 1.16-9.12-4.57 3.21-11.80-13.53 7.560 4-1.61-16.55-9.08 50 7.560 30-7.33-10.24-8.79-21.40-21.60 7.560 31 2.21-11.61-12.75-14.53 7.560 32 2.22-11.18-12.75-14.53 7.560 36500 1.78-9.81-4.55 3.21-11.77-13.50 As,fh As,fd stana:10/19
x Čas [dny] σc,chaakt,h σc,chaakt,d 7.980 4-1.00-8.87 7.980 30-2.98-6.47 7.980 31 1.58-6.62 7.980 32 1.58-6.46 7.980 36500 1.22-5.35 8.070 4-0.81-6.95 8.070 30-1.96-5.42 8.070 31 1.38-5.31 8.070 32 1.38-5.21 8.070 36500 1.05-4.17 8.150 4-0.62-5.25 8.150 30-1.03-4.50 8.150 31 1.22-4.15 8.150 32 1.21-4.11 8.150 36500 0.90-3.12 8.200 4-0.51-4.20 8.200 30-0.45-3.94 8.200 31 1.11-3.43 8.200 32 1.11-3.42 8.200 36500 0.81-2.47 8.250 4-0.38-3.14 8.250 30-0.34-2.90 8.250 31 0.82-2.53 8.250 32 0.82-2.52 8.250 36500 0.53-1.62 8.330 4-0.18-1.46 8.330 30-0.15-1.25 8.330 31 0.35-1.10 8.330 32 0.35-1.09 8.330 36500 8.400 4 8.400 30 8.400 31 8.400 32 8.400 36500 Omezení šířky thlin Metodika Dovolená šířka thlinyw k Čas vzniku thlin t A Duh přetvoření Návhová Ed N Ed,M yed x cii σ s,effii A ct,eff ρ eff Rovina napětí při vzniku thliny σc,s σc,o1 σc,u1-4.94-12.66-4.73-13.36-2.72 3.21-8.24-2.72 3.21-8.23-2.31 3.21-7.44-3.88-10.56-3.69-11.30-2.12 3.21-7.09-2.12 3.21-7.08-1.73 3.21-6.33-2.94-8.70-2.77-9.48-1.59 3.21-6.06-1.59 3.21-6.06-1.23 3.21-5.35-2.35-7.53-2.19-8.34-1.26 3.21-5.42-1.26 3.21-5.41-0.91 3.21-4.74-1.76-6.37-1.62-7.20-0.93 3.21-4.78-0.93 3.21-4.78-0.59 3.21-4.13-0.82-4.50-0.70-5.38-0.40 3.21-3.77-0.40 3.21-3.76 - σc,o2 σc,u2-12.78-13.50-9.77-9.76-8.93-10.67-11.43-8.55-8.55-7.76-8.79-9.58-7.47-7.47-6.72-7.61-8.43-6.80-6.79-6.07-6.44-7.29-6.12-6.12-5.43-4.56-5.46-5.05-5.04 - ds,wh ds,wd σs,wh σs,wd 50 50 50 50 50 50 50 As,wh As,wd 8.18 4.61 4.61 10.77 4.61 11.73 11.74 7.64 14.40 Přímý výpočet šířky thlin po ovnoměné ozdělení thlin a stabilní thliny 0.20 mm 28 d Silové zatěžování častá Návhové vnitřní účinky bez P di Tlačená zóna s thlinou, těsnost efektivní napětí výztuže, nelineáně efektivní plocha tažené zóny Efektivní stupeň vyztužení + mod napětí výztuže z důvodu ozdílných paametů soudžnosti efektivní hodnoty příslušejí k výpočtové šířce thliny w k Tahová pevnost betonu f ct,eff Předpětí inf/ sup d s,wh,d s,fh d s,wd,d s,fd A s,wh,a s,fh A s,wd,a s,fd w k,h,w k,d....,max/min ds,fh ds,fd σs,fh σs,fd As,fh As,fd N/mm² Součinitel ozptylu 0.95/1.05 Honí mezní půmě stojina, pásnice Dolní mezní půmě stojina, pásnice nut. honí výztuž na šířku thlin; stojina, pásnice nut. dolní výztuž na šířku thlin; stojina, pásnice max. výpočtová šířka thliny, ov. 7.8 Hodnoty vztaženy na max/min Ed stana:11/19
Omezení napětí Chaakteistická kombinace Kvazistálá kombinace σ pm0 (t0) Beton Beton.výztuž Beton Předpjatá výztuž Předpjatá výztuž 0.70 f ck(t=4) = 0,60 f ck(t=31) = 0,60 f ck(t=32) = 0,60 f ck(t=36500) = 0,80 f yk = -28.70 N/mm² -3 N/mm² -21.00 / -3 N/mm² -21.00 / -3 N/mm² 40 N/mm² 0,45 f ck(t=4) = -18.45 N/mm² 0,45 f ck(t=31) = -22.50 N/mm² 0,45 f ck(t=32) = -15.75 / -22.50 N/mm² 0,45 f ck(t=36500) = -15.75 / -22.50 N/mm² 0,75 f pk = 136 N/mm² 0,85 f p01k (t0) = 136 N/mm² 0,75 f pk (t0) = 1395.00 N/mm² σ c,kvazist > 0,45 f ck(t) Nelineání dotvaování se zohledňuje automaticky dle kap 3.1.4 E cm = 37300 N/mm² honí / dolní honí / dolní f ctm = 4.10 N/mm² honí / dolní honí / dolní Maximální využití: 0.88 Místo = 4.200 m Posudek vyhovuje. Chaakteistické tlakové napětí betonu, t Kvazistálé tlakové napětí betonu, t stana:12/19
Tabelání požání odolnost Posudek po převážně ohybově namáhané nosníky dle tabulky 5.5 nebo jednosměně ohýbyné desky dle tabulky 5.8 Systém Třída požání odolnosti Ohoření As,stáv./As,nut. Třída stojiny μ fi x μfi θs,c [ C] statický učitý R60 3-stanné automaticky WA M Ed,fi/M Ed θp,c [ C] θ s,c; θ p,c b w h w,min b min a min a sd * Kitická teplota měkké; předpjaté výztuže Min. šířka půřezu nosníku v těžišti Min. výška nosníku Min. šířka nosníku v těžišti výztuže Min. osové kytí v těžišti tažené výztuže Min. boční osové kytí betonářské výztuže Min. plocha půřezu 2b 2 min dle ov. 5.12 nevyhovuje bw [cm] hw,min [cm] bmin [cm] amin [cm] asd [cm] a [cm] Vystáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. stáv. stáv. nut. užití 0.070 0.60 500.0 0.0 272.0 22.0 16.0 272.0 30.0 3.5 2.5 2.5 0.73 1.200 0.60 649.3 551.0 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.36 1.260 0.60 647.6 546.8 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.36 1.680 0.60 636.7 532.2 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.37 2.100 0.60 627.4 519.8 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.40 2.520 0.60 619.8 509.7 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.42 2.800 0.60 615.7 504.2 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.44 2.940 0.60 613.9 501.9 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.44 3.360 0.60 609.7 496.2 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.45 3.780 0.60 607.1 492.9 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.46 4.200 0.60 606.3 491.7 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.46 4.620 0.60 607.1 492.9 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.46 5.040 0.60 609.7 496.2 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.45 5.460 0.60 613.9 501.9 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.44 5.600 0.60 615.7 504.2 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.44 5.880 0.60 619.8 509.7 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.42 6.300 0.60 627.4 519.8 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.40 6.720 0.60 636.7 532.2 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.37 7.140 0.60 647.6 546.8 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.36 7.200 0.60 649.3 551.0 272.0 1 22.0 8.0 272.0 272.0 3.0 1.0 1.0 0.36 8.330 0.60 500.0 0.0 272.0 22.0 16.0 272.0 30.0 3.5 2.5 2.5 0.73 Maximální využití: 0.73 Místo = 0.070 m Posudek vyhovuje. Omezení půhybů Metodika Defomace nelineáně Čas Součinitel dotvaování Souč.smšťování t 1 = 32 d φ = 0.59 ε cs = -11.8e-05 t = 36500 d φ = 1.80 ε cs = -49.7e-05 E cm = 37300 N/mm² f ctm = 4.10 N/mm² Výpočet půhybu po "uživatelsky návhová kombinace", se zadanou, esp. spočtenou nutnou výztuží As l eff/250 l eff/500 l eff/250 Kombinace zatížení dovolený půhyb pole dovolený půhyb pole (Δt = t - t 1) po defomačně citlivé vestavěné pvky dovolený půhyb konzoly Ed Kombinace 1 ZS0*1.00+ZS1*1.00+ZS3*1.00+ZS10*0.95+ZS5*+ZS4* x 0 0 0 0 4.200 4.200 4.200 4.200 8.400 8.400 8.400 8.400 leff Čas 0.200 před t1 po t1 t Δt=t -t1 8.000 před t1 po t1 t Δt=t -t1 0.200 před t1 po t1 t Δt=t -t1 min wlinea 0.3-0.2-0.5 4.4 11.1 17.9 0.3-0.2-0.5 max wlinea 0.3-0.2-0.5 0.3 4.4 11.1 17.9 6.8 0.3-0.2-0.5 0.3 min wnonlin -1.7-2.1-2.5 30.8 35.1 44.9-1.7-2.1-2.5 max wnonlin -1.7-2.1-2.5 0.4 30.8 35.1 44.9 9.8-1.7-2.1-2.5 0.4 leff/w leff/500 [-] 115 96 80 476 0.4 260 227 178 814 16.0 115 96 80 475 0.4 IAB [-] 2.17 2.60 3.13 0.53 0.96 1.10 1.40 0.61 2.17 2.60 3.13 0.53 Maximální využití: 3.13 Místo = 0 m Posudek nevyhovuje. stana:13/19
Půhyb před t1 lineáně Půhyb t lineáně Půhyb před t1 nelineáně Půhyb t nelineáně Návh kotevní oblasti Metodika Vyovnávací délka Předpínací síla Smyková síla Součinitel k Výztuž na štěpení Výpočet výztuže na štěpení po předpětí ve fomě l disp Z p = 1.35 max. předpínací síla T = (Z p+n d+n p) (Z p+n h+n p), řez bezpostředně nad předpínací výztuží se intepoluje v závislosti na její výškové poloze mezi 1/3 a 1/2 A sw = k T / f yd ozmístit na 0.75 l disp Vyovnávací délka Podíly síly v betonu Svislá výztuž na štěpení od x po x ldisp Nh Nd Np Zp T k Asw 0.76 0.76-2158.3-2590.9 0.0 4749.2 2590.9 0.46 27.31 7.64 8.40 0.76-2158.3-2590.9 0.0 4749.2 2590.9 0.46 27.31 stana:14/19
Posouzení kotevní oblasti předpětí ve fomě Čas předpětí t = 4 dnů max σ h,max σ d F EdI F Ed F sd x thl l pt1 l pt2 l bpd Napětí a pokytí tahů max.napětí kaj.vlákna na MSÚ(elasticky) M Ed/z Rozhodující po pokytí tahů Síla ve výztuži (F Ed-F pd) Začátek poušené oblasti Délka přenosové oblasti (0,80 l pt) Délka přenosové oblasti (1,20 l pt) Délka kotevní oblasti * F EdII F pd A s,eq x posun l x As = max σ > f ct,0.05 = 2.87 N/mm² M Ed/z + 0.5 V Ed (cotθ-cotα) Předpínací síla Přídavky výztuže x thl s pavidlem posunu půběhu M Ed/z Délka oblasti bez thlin Rozhodující návhový řez x max σh max σd FEdI FEdII FEd Fpd Fsd 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.070-0.04-0.11-0.2 0.2-0.2 241.9 0.0 0.150-0.29-0.74-1.2-0.6-1.2 518.4 0.0 0.200-0.43-1.13-2.3 54.5-2.3 691.1 0.0 0.250-0.80-1.25 38.9 101.5 38.9 863.9 0.0 0.330-1.36-1.42 107.6 169.0 107.6 1140.4 0.0 0.420-1.97-1.63 184.2 244.2 184.2 1451.4 0.0 0.840-4.55-2.71 514.7 568.0 514.7 2902.8 0.0 1.050-5.32-2.32 665.3 715.3 665.3 3508.6 0.0 7.350-5.32-2.32 665.3 715.3 665.3 3508.6 0.0 7.560-4.55-2.71 514.7 568.0 514.7 2902.8 0.0 7.980-1.97-1.63 184.2 244.2 184.2 1451.4 0.0 8.070-1.36-1.42 107.6 169.0 107.6 1140.4 0.0 8.150-0.80-1.25 38.9 101.5 38.9 863.9 0.0 8.200-0.43-1.13-2.3 54.5-2.3 691.1 0.0 8.250-0.29-0.74-1.2-0.6-1.2 518.4 0.0 8.330-0.04-0.11-0.2 0.2-0.2 241.9 0.0 8.400 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Přenosové a kotevní délky f ctm(t) = 2.95 N/mm² α 1 = 1.00 Typ a: Typ b: Typ c: f ctd(t) = 1.38 N/mm² η p1 = 3.20 f bpt = 4.41 N/mm² η p2 = 1.40 Bez vzniku thlin v kotevní oblasti Bez vzniku thlin podél přenosové délky Vznik thlin uvnitř přenosové délky f ctm = 4.10 N/mm² η 1 = 1.00 f ctd = 1.91 N/mm² Vstva -n Vstva -i xthl f bpd = 2.68 N/mm² xposun nesepaovaná část sepaovaná část Vstva xzač xkon lpt1 lpt2 Typ Typ dp α2 σpm0 σpmn σpd Zač Kon a -i 8.40 0.60 0.90 a a 12.5 0.19 1395.0 1236.7 1391.3 xzač Pokytí tahů Přenosová oblast xlpt2 xlbpd Předpětí Stav: IIZ=tah,thliny; ID=tlak,bez thlin 0.90 1.04 3517.9 ID ID ID 8.40 7.50 7.36 3517.9 ID ID ID Zp Začátek lpt2 lbpd xthl xposun xzač xlpt2 xas l FEdI FEdII FEd Fpd Fsd As,eq 0.90 1.04 657.8 708.0 657.8 3508.6 0.0 8.40 7.50 7.36 657.8 708.0 657.8 3508.6 0.0 stana:15/19
Rekapitulace Přehled posudků Statika spojitého nosníku s lineáním výpočtem vnitřních účinků Návh dle ČSN EN 1992-1-1:2016 běžné pozemní stavby Posudek pobíhá nomativně MSÚ Posudek MSP Posudek MS únavy Posudek Předvídatelnost ANO Dekompese neřešeno Únava na ohyb neřešeno Ohybová únosnost vyhovuje Omezení šířky thlin vyhovuje Únava na posouvající sílu neřešeno Smyková únosnost vyhovuje Omezení napětí vyhovuje Únosnost smykových spá vyhovuje Omezení defomací nevyhovuje Konst. požání odolnost vyhovuje Stabilita na klopení neřešeno Ozuby neřešeno Posudek tlakového napětí betonu se dle čl. 7.2 (2) vyžaduje jen u tříd postŕedí XD, XF a XS. Výztuž Schéma vyztužení Vysvětlivka Výztuž Vztah Vstv Popis a A sf,1 HH-pefa Pásni Výztuž honí pásnice pefabikátu ce A sw,1 HH-pefa Stojin Honí výztuž stojiny pefabikátu a A sf,2 DH-pefa Pásni Výztuž dolní pásnice pefabikátu ce A sw,2 DH-pefa Stojin a Dolní výztuž stojiny pefabikátu A sf,3 A sf,4 DH honí pásnice HH dolní pásnice Pásni ce Pásni ce Dolní výztuž honí pásnice pefabikátu (jen při vaiantě vyztužení 1) Honí výztuž dolní pásnice pefabikátu (jen při vaiantě vyztužení 1) A sf,5 HH-dobeton Pásni Výztuž honí pásnice dobetonávky ce A sw,5 HH-dobeton Stojin a Honí výztuž stojiny dobetonávky Smyková výztuž a s,w Třmínková výztuž ve stojině dvojstřižná, spřažený půřez a s,fh / a s,fd Součet výztuže styku stojina-pásnice honí spřažený půřaz / dolní a s,th / a s,td Tozní třmínky v pásnici honí / dolní 2-střižné Dodatečná podélná výztuž na koucení ozmístěna po obvodě A s,tl Δa sj Dodatečná výztuž symové spáy a s,w p zadaná (povided) výztuž..f.. /..w.. /..j.. Pásnice (flange) / stojina (web) / spáa (joint) nutná (equied) výztuž..1/..2/../3../4../5 Vstvy výztuže + Zadaná výztuž je menší než staticky nutná x p 0 p 0.070 p 0.150 p 0.200 p 0.250 p 0.330 p 0.420 p 0.840 p 1.050 p 1.200 p Podélná výztuž honí Podélná výztuž dolní AsTL Dobetonávka Pefabikát Pefabikát Asw,5 Asf,5 Σhoní Asw,1 Asf,1 Asf,3 Σhoní Asw,2 Asf,2 Asf,4 Σdolní 11.75 10.77 11.75 10.77 + + + + + + + + + + + + + + + + stana:16/19
x p Podélná výztuž honí Podélná výztuž dolní AsTL Dobetonávka Pefabikát Pefabikát 1.260 p 1.680 p 2.100 p 2.520 p 2.800 p 2.940 p 3.360 p 3.780 p 4.200 p 4.620 p 5.040 p 5.460 p 5.600 p 5.880 p 6.300 p 6.720 p 7.140 p 7.200 p 7.350 p 7.560 p 7.980 p 8.070 p 8.150 p 8.200 p 8.250 p 8.330 p 8.400 p Asw,5 Asf,5 Σhoní Asw,1 Asf,1 Asf,3 Σhoní Asw,2 Asf,2 Asf,4 Σdolní 10.77 11.75 10.77 11.75 7.64 + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + 7.64 + 14.42 + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + 14.42 + x p Dobetonávka Smyková výztuž [cm²/m] Pefabikát 0 p 0.070 p 0.150 p 0.200 p 0.250 p 0.330 p 0.420 p 0.840 p 1.050 p 1.200 p 1.260 p 1.680 p 2.100 p 2.520 p 2.800 p 2.940 p as,fh as,w Δasj as,fh as,fd as,th as,td stana:17/19
x p Dobetonávka Smyková výztuž [cm²/m] Pefabikát 3.360 p 3.780 p 4.200 p 4.620 p 5.040 p 5.460 p 5.600 p 5.880 p 6.300 p 6.720 p 7.140 p 7.200 p 7.350 p 7.560 p 7.980 p 8.070 p 8.150 p 8.200 p 8.250 p 8.330 p 8.400 p Vykytí tahů as,fh as,w Δasj as,fh as,fd as,th as,td stana:18/19
Nutná podélná výztuž Nutná podélná výztuž dobetonávky Spotřeba mateiálu Mateiál Objem [m³] Hmotnost [kg] Beton pefabikátu Beton dobetonávky Beton.výztuž Předp.výztuž ve fomě Předp.výztuž dodatečná C50/60 C35/45 B500S ST1660/1860 2.742 2.285 0.022 0.021 6854 5712 171 166 Teoetická spotřeba mateiálu z výsledků návhů bez další konstuktivní výztuže, přídavků a stykovacích délek. stana:19/19