Závěsné sálavé panely

Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Závěsné sálavé panely Ing. Ondřej Hojer, Ph.D. www.kotrbaty.cz www.sabiana.it www.bokigroup.cz 1

www.fraccaro.it www.zehnder-online.de Konstrukce www.bokigroup.cz Konstrukce 2

BOKI-GROUP ZEHNDER KOTRBATÝ Konstrukce www.fraccaro.it Konstrukce 3

Snižování konvekční složky výkonu panelů Funkce Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 4

Návrh Teorie vs. Praxe Rozdělení objektu horizontálně výškou zavěšení Tepelná bilance pro osálané stěny (3 rovnice podlaha, spodek stěny, vršek stěny a strop) Tepelná bilance vnitřního vzduchu (2 rovnice spodní a vrchní část) Rovnice tepelné pohody Výsledek 6 rovnice o 6 neznámých (povrchové teploty stěn podlahy, střechy, teploty vzduchu horní a spodní části a povrchová teplota panelů) Výpočtem určíme tepelný příkon panelů Q p (kontroluje se podle rovnice pro tepelnou ztrátu) Návrh 1. Odhad rozmístění panelů dle možností zavěšení a doporučených odstupů od výrobce 2. Rozdělení objektu na části ochlazované stejným způsobem 3. Výpočet tepelné ztráty standardními postupy (teplota pod podlahou 10 C, venkovní teplota pro výpočet infiltrace t e = t ev - 8 C, teplotní gradient 0,5 K/m, zátopová přirážka 0,1 až 0,2 ) 4. Výpočet požadovaného výkonu z tepelných ztrát koeficienty podle výšky zavěšení (naklopení, zavěšení) 5. Podělení požadovaného výkonu uvažovanou délkou panelů, volba teplotního spádu podle zdroje tepla 6. Kontrola maximální intenzity sálání 7. Výpočet hydrauliky 8. Návrh větrání, zdroje tepla, čerpadlo, směšovací uzel, ejektor, regulace Návrh - Rozmísťování Návrh Kotrbatý: Stavebnicová otopná soustava pro velkoprostorové objekty navrhování. Prospekt 2005. 5

Návrh Výpočet požadovaného výkonu Q kor = Q z. f 1 Q kor [W] výkon panelu korigovaný Q p [W] tepelná ztráta f 1 [ -] korekční součinitel výška zavěšení, negativní vliv H (m) f 1 (-) 6 1,00 8 1,08 10 1,12 12 1,18 15 1,25 20 1,30 do H = 6 m Q kor = Q z. f 2 Q kor = Q z. f 1. f 2 Q kor [W] Q z [W] f 2 [ -] nad H = 6 m výkon panelu korigovaný tepelná ztráta korekční součinitel výška zavěšení, pozitivní vliv h / (H - 1) L / B 2 2 5 5 1,00 1,000 1,000 1,000 0,95 0,967 0,981 0,989 0,90 0,935 0,963 0,979 0,85 0,904 0,944 0,969 0,80 0,874 0,927 0,959 0,75 0,845 0,910 0,949 0,70 0,817 0,839 0,939 0,65 0,790 0,877 0,930 0,60 0,764 0,861 0,920 0,55 0,739 0,845 0,911 0,50 0,715 0,830 0,902 0,45 0,692 0,816 0,893 0,40 0,670 0,802 0,884 Kotrbatý: Stavebnicová otopná soustava pro velkoprostorové objekty navrhování. Prospekt 2005. Návrh Výpočet požadovaného výkonu Při šikmém osazení panelů se s ohledem na zvýšení konvekční složky musí zvýšit tepelný výkon aplikací korekčního součinitele f 4 : a = 30 f 4 = 1,10 a = 45 f 4 = 1,15 Q kor = Q f 4 [ W ] z Kotrbatý: Stavebnicová otopná soustava pro velkoprostorové objekty navrhování. Prospekt 2005. 6

Návrh Stanovení instalovaného výkonu Experimentálně stanovená závislost měrného výkonu na teplotním spádu Údaje výrobce stanovené zkušebnou n q0 = 1,1 K t [ W / m] tm 1 + tm2 t = ti [ K] 2 š [mm] K [W/mK^n] n [-] 300 1,52 1,18 450 2,17 1,18 600 2,67 1,19 750 3,24 1,19 900 3,78 1,19 1050 4,32 1,19 1200 4,85 1,19 Kotrbatý: Stavebnicová otopná soustava pro velkoprostorové objekty navrhování. Prospekt 2005. Návrh Stanovení instalovaného výkonu Tepelné výkony panelů dle EN 14037 t Šířka panelu (mm) t Šířka panelu (mm) 300 450 600 750 900 1050 1200 300 450 600 750 900 1050 1200 (K) (W/m) (W/m) (W/m) (W/m) (W/m) (W/m) (W/m) (K) (W/m) (W/m) (W/m) (W/m) (W/m) (W/m) (W/m) 30 93 131 166 201 237 272 307 62 219 309 395 478 561 644 727 32 101 141 180 218 256 294 332 63 223 315 402 487 572 657 741 35 112 157 200 242 284 327 369 65 232 327 418 506 594 682 769 38 123 173 220 267 313 360 407 68 244 345 441 533 626 719 812 40 131 184 234 284 333 383 432 70 253 357 456 552 648 744 840 42 139 195 248 301 353 406 458 75 274 387 495 599 704 808 912 43 143 201 255 309 363 417 471 80 296 418 535 647 760 872 985 45 150 212 270 326 383 440 497 85 318 449 575 696 817 937 1058 47 158 223 284 344 404 464 523 90 340 481 615 745 874 1003 1132 48 162 228 291 352 414 475 537 95 362 512 656 794 932 1070 1208 50 170 240 306 370 434 499 563 100 385 544 698 844 991 1137 1283 52 178 251 320 388 455 523 590 105 407 577 739 895 1050 1205 1360 53 182 257 328 397 466 535 604 110 430 609 781 946 1110 1274 1437 55 190 268 342 414 487 559 631 115 453 642 824 997 1170 1343 1515 57 199 280 357 432 508 583 658 120 477 676 867 1049 1231 1412 1594 58 203 286 365 441 518 595 672 125 500 709 910 1101 1292 1483 1673 60 211 297 380 460 540 620 700 130 524 743 953 1154 1354 1553 1753 Kotrbatý: Stavebnicová otopná soustava pro velkoprostorové objekty navrhování. Prospekt 2005. 7

Vliv chladné stěny Horizontální rozdělení v hale Metoda 1958 Okrajová zóna ovlivněná chladnými stěnami a menšími poměry osálání 1 Chladný konvektivní proud 2 Infiltrace 3 Chladné sálání oknem 4 Chladná konvekce A Okrajová zóna B Střední zóna C Vnitřní zóna 8

Vliv poměrů osálání ϕ m ω = max Střed (-) 360 ωmin ϕe = Okraj 360 B (m) Šířka budovy ( ) t ( ω g max B ) = 2, ( h 15) ( h 1, 5) h (m) Výška zavěšení sálavých panelů Střed ( C) B t g ( ω min ) = Okraj ( C ) ωmax ϕ = 360 ωmin 360 ω = ω max min ( ) Vliv poměrů osálání Poměr osálání v úzké hale Poměr osálání v široké hale 9

Horizontální rozdělení v hale ing. Kotrbatý - Metoda 2009 Určení šířky zóny h = 3,5; 5,4 m; 6,0; 7,2 m Einstrahlzahlen Horizontální rozdělení v hale ing. Kotrbatý - Metoda 2009 Určení šířky zóny h = 9,0; 10,5 m Einstrahlzahlen 10

Příklady určení zón Jednolodní hala s přístavkem P Jednolodní hala bez přístavku Jednolodní hala s přístavkem P a jednou vnitřní stěnou S Dvoulodní hala s přístavkem P a jednou vnitřní stěnou S Rovnoměrné rozmístění otopných ploch Fi = 328 040 W FHL,i = 322 655 W Lo = 684 m; qo = 479 W/m; w = 600 mm Vypočtená tepelná ztráta (Fi) a instalované výkony (FHL,i) v jednotlivých zónách Pokud je čidlo umístěno v zóně: 1; 2; 3; 5; 7; 9; 10 Zóna: 4; 6; 8 Přetápění Pokud je čidlo umístěno v zóně: 4; 6; 8 Zóna: 1; 2; 3; 5; 7; 9; 10 nedostatečné vytápění 11

Rovnoměrné rozmístění otopných ploch Zóna F i l F HL,i η [W] [m] [W] [%] 1 17 280 24 12 036 69.7 2 56 340 90 45 270 80.4 3 12 729 24 12 024 94.5 4 31 871 90 45 045 141.3 5 25 458 48 24 060 94.5 6 63 742 180 90 315 141.7 7 12 729 24 12 024 94.5 8 31 871 90 45 045 141.3 9 17 280 24 12 036 69.7 10 56 340 90 45 270 80.4 Σ 325 640 684 343 125 Postup při návrhu sálavých panelů 1. Předpokládané rozmístění Sálavých panelů a určení zón a) sudý počet pásů b) sériové zapojení pásů podél vnitřní zdi 12

Návrh panelů v krajní lodi 1 3 z F i l q 0 η 1 Dθ 1 θ 1 / θ 2 θ 2 q i w F HL,i [-] [W] [m] [W/m] [%] [K] [ºC / ºC] [K] [W/m] [mm] [W] 1 17 280 24 720 14,62 5,85-79,5 751 900 18 024 2 56 340 90 626 47,65 19,05-79,5 640 750 57 600 1 + 2 73 620 - - 62,23 24,90 110 / 85 79,5 - - 75 624 3 12 729 24 530 10,77 4,32-59,5 532 900 12 768 4 31 871 90 354 26,96 10,78-59,5 374 600 33 660 3 + 4 44 600 - - 37,53 15,10 85 / 70 59,5 - - 46 428 1 4 118 220 - - 100,00 40,00 110 / 70 - - - 122 052 2 ti = 20 C 4 Fi,1 (W) tepelná ztráta zóny č. 1 l1 (m) délka sálavých panelů v zóně č. 1 qo (W/m) měrný výkon sálavých panelů η1 (%) procentní podíl teplotního rozdílu [%] 4 η1 = Φ / i, 1 i,n 100 = 17280 / 118220 100 = 14, 62 Φ n= 1 Δ θ1 (K) teplotní rozdíl v zóně č. 1 [K] (110-70) x (14,62 / 100) = 5,85 K R (t1/t2) teplotní spád v zóně č. 1 100,4 / 94,6 C ( ) % Návrh panelů v krajní lodi 1 3 z F i l q 0 η 1 Dθ 1 θ 1 / θ 2 θ 2 q i w F HL,i [-] [W] [m] [W/m] [%] [K] [ºC / ºC] [K] [W/m] [mm] [W] 1 17 280 24 720 14,62 5,85-79,5 751 900 18 024 2 56 340 90 626 47,65 19,05-79,5 640 750 57 600 1 + 2 73 620 - - 62,23 24,90 110 / 85 79,5 - - 75 624 3 12 729 24 530 10,77 4,32-59,5 532 900 12 768 4 31 871 90 354 26,96 10,78-59,5 374 600 33 660 3 + 4 44 600 - - 37,53 15,10 85 / 70 59,5 - - 46 428 1 4 118 220 - - 100,00 40,00 110 / 70 - - - 122 052 2 ti = 20 C 4 Δθ1+2 (K) teplotní rozdíl v zónách 1 a 2 Δθ = 110/85 (73 620 / 118 220) = 0,623 (110,0 70,0) x 0,623 = 24,9 K (110,0 24,9) = 85,1 C Δθ2 (K) teplotní rozdíl mezi střední teplotou teplonosné látky a teplotou prostoru qi(w/m) měrný výkon sálavých panelů Δθ1 (K) teplotní rozdíl v zóně č. 1 [K] w (mm) šířka pásu F HL,i (W) instalovaný tepelný výkon 13

Návrh panelů ve vnitřní lodi 5 z F i l q 0 η 1 Dθ 1 θ 1 / θ 2 θ 2 q i w F HL,i [-] [W] [m] [W/m] [%] [K] [ºC / ºC] [K] [W/m] [mm] [W] 5 25 458 48 530 28,54 11,42-72 571 750 27 408 6 63 742 180 354 71,46 28,58-72 369 450 66 420 5 + 6 89 200-110 / 70 93 828 6 KOMPLEXNÍ NÁVRH SÁLAVÝCH PANELŮ V TROJLODNÍ HALE 14

Návrh Poznámky k návrhu Sálavá účinnost Qs ηs = Q + Q s k Kotrbatý, M.: Zvyšování hospodárnosti vytápění průmyslových hal zavěšenými sálavými panely. VVI (x) 2008. Návrh Poznámky k návrhu Závislost sálavého podílu r (sálavé účinnosti) na teplotním rozdílu a šířce sálavého panelu Kotrbatý: Stavebnicová otopná soustava pro velkoprostorové objekty navrhování. Prospekt 2005. 15

Návrh - Zapojování 1. Panely 2. Pasy Doporučeno pro nízký teplotní spád (krátké délky) Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 Návrh - Zapojování 1. Panely 2. Pasy Nevhodné zapojení sálavých pasů v krajní lodi při velkém teplotním rozdílu otopného media (130 / 70 C) Tepelné ztráty Q 1 = 73 600 W (krajní polovina) Q 2 = 44 400 W (vnitřní polovina) Q c = 118 000 W Osazení Q 1 = 59 940 W (krajní polovina) Q 2 = 59 940 W (vnitřní polovina) Q c = 119 880 W Volit sudý počet pasů! Návrh Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 16

Návrh - Zapojování 1. Panely 2. Pasy Správné zapojení sálavých pásů v krajní lodi při velkém teplotním rozdílu otopného media (130 / 70 C) Tepelné ztráty Q 1 = 73 600 W (krajní polovina) Q 2 = 44 400 W (vnitřní polovina) Q c = 118 000 W Osazení Q 1 = 73 332 W (krajní polovina) Q 2 = 47 196 W (vnitřní polovina) Q c = 120 528 W Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 Návrh - Zapojování 1. Panely 2. Pasy SHRNUTÍ Krajní loď - zapojení sálavých pásů při velkém teplotním rozdílu teplonosné látky (130 / 70 C) Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 17

Návrh - Zapojování 1. Panely 2. Pasy Správné zapojení sálavých pásů ve vnitřní lodi při velkém teplotním rozdílu teplonosné látky (130 / 70 C) Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 Návrh - Zapojování 1. Panely 2. Pasy Správné zapojení sálavých pásů v krajní lodi při malém teplotním rozdílu teplonosné látky (90 / 70 C) Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 18

Návrh - Zapojování 1. Panely 2. Pasy Rozmístění a zapojení sálavých pasů v hale 60 x 54 x 8 m Horká voda 135 / 130 / 70 C Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 Návrh - Zapojování 1. Panely 2. Pasy Rozmístění a zapojení sálavých pasů v hale 60 m x 54 m x 8 m Teplá voda 95 / 90 / 70 ºC Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 19

Návrh - Kontrola maximální intenzity sálání Hygienické požadavky Intenzita osálání temena hlavy nesmí překročit 200 W/m 2 I S Qp ηs = A kde h s je sálavá účinnost nebo také sálavý podíl sálavého panelu daný střední teplotou teplonosné látky Kotrbatý: Stavebnicová otopná soustava pro velkoprostorové objekty navrhování. Prospekt 2005. Návrh - Kontrola maximální intenzity sálání Kotrbatý: Stavebnicová otopná soustava pro velkoprostorové objekty navrhování. Prospekt 2005. 20

Návrh - Odvzdušnění a vypouštění Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I-IVX). Seriál Sálavé článků www.tzb-info.cz. a průmyslové vytápění 2006 až 2007 Návrh - Větrání Vertikální vypouštění vzduchu v rovině panelů dralové vyústě Horizontální vypouštění vzduchu při podlaze velkoplošné vyústě Dvě varianty dohřevu Zvýšený výkon panelů Ohřívač v rekuperační jednotce 21

Návrh - Poznámky Čím větší šířka, tím menší tepelná ztráta konvekcí Stejný výkon panely větší šířky je úspornější Při potřebě zvýšit výkon do nějaké části haly je možné Zvýšit šířku Změnit zapojení Přidat sálavé panely Doporučuje se minimalizovat počet armatur do prostoru pod stropem Jeden regulační uzel Panely vodorovně, potom podmínka minimální rychlosti v potrubí panelu w = 0,15 m/s Od regulačního uzlu k panelům by mělo kvůli odvzdušnění potrubí stoupat Od panelů do místa nad regulační uzel také stoupat Doporučuje se izolovat komplet potrubí přívodní i zpětné Co všechno může ovlivnit výsledný návrh: Finance!!! Požadavky na provoz Směnnost Typ pracoviště Vytížení pracoviště Otevírání dveří Technologie Vnitřní zisky Konstrukce haly Vazníky Střecha Světlíky Výška Na co nezapomenout! Regulace (čidla) Hydraulika (odvzdušnění) Větrání Kotelna, Výměníková stanice 22

Návrh - Shrnutí 1. Odhad rozmístění panelů dle možností zavěšení a doporučených odstupů od výrobce 2. Rozdělení objektu na části ochlazované stejným způsobem 3. Výpočet tepelné ztráty standardními postupy (teplota pod podlahou 10 C, venkovní teplota pro výpočet infiltrace t e = t ev - 8 C, teplotní gradient 0,5 K/m, zátopová přirážka 0,1 až 0,2 ) 4. Výpočet požadovaného výkonu z tepelných ztrát koeficienty podle výšky zavěšení (naklopení, zavěšení) 5. Podělení požadovaného výkonu uvažovanou délkou panelů, volba teplotního spádu podle zdroje tepla 6. Kontrola maximální intenzity sálání 7. Výpočet hydrauliky 8. Návrh větrání, zdroje tepla, čerpadla, ejektoru Montáž Výkony Fe 300/2 Fe 450/3 Fe 600/4 Fe 750/5 Fe 900/6 Fe 1050/7 Fe 1200/8 W/m W/m W/m W/m W/m W/m W/m 210 300 385 465 550 625 710 Al 300/2 Al 450/3 Al 600/4 Al 750/5 Al 900/6 Al 1050/7 Al 1200/8 W/m W/m W/m W/m W/m W/m W/m 210 300 385 465 545 620 700 Hmotnosti Fe 300/2 Fe 450/3 Fe 600/4 Fe 750/5 Fe 900/6 Fe 1050/7 Fe 1200/8 Hmotnost kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m Montážní 7,8 10,9 14,6 17,1 20,5 26,5 29,1 Provozní 9,4 14,2 17,7 21,0 25,2 31,6 35,0 Al 300/2 Al 450/3 Al 600/4 Al 750/5 Al 900/6 Al 1050/7 Al 1200/8 Hmotnost kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m Montážní 4,5 6,4 8,4 10,3 12,3 14,3 16,2 Provozní 5,5 7,9 10,4 12,8 15,3 17,8 20,2 Montáž 23

Montáž Náročnost montážních prací spočívá také v kompletnosti dodávky: IZOLACE Zabudovaná X Instalovaná montážní firmou na staveništi SPOJOVÁNÍ PANELŮ Lisování X Svařování TLAKOVÉ PODMÍNKY Úspora montážních časů cca 10 až 30 % ve prospěch lisování Lisování Svařování 10 bar resp. 16 bar Do 25 bar Montáž Příklady instalace Agrostroj, Pelhřimov 24

Příklady instalace Richmont, Týn nad Vltavou Příklady instalace ČVUT v Praze, Praha 25

Příklady instalace ZSNP, Žiar nad Hronom, Slovensko Příklady instalace HLC Wood Products, Needham, Velká Británie 26

Příklady instalace Manag, Kolín Příklady instalace Ziegler Automotive, Nýřany 27

Zdroj tepla kotelna, směšovací uzel SITUACE 1 decentralizované zásobování teplem halové objekty : přímotopná zařízení ostatní: samostatný kotel + soustava 1 100 % S Zdroj tepla kotelna, směšovací uzel SITUACE 2 plyn jako palivo ve zdroji tepla 1 2 3 4 100 % Z PS S Ztráty: 1 ve zdroji tepla vlivem účinnosti spalování 4 5 % druh kotlů 2 ve zdroji tepla vlivem tepelných ztrát na zařízení 2 3 % voda x pára 3 ve venkovní síti rozvodu tepla 5 7 % voda x pára 4 v předávací stanici tepla 2 4 % voda x pára 5 elektro ve zdroji tepla a předávací stanici 1 2 % voda x pára Celkem: 14 21 % Zdroj 28

www.ptas.cz Distribuce tepla CZT Soulad Zdroj tepla Nízká teplota zpětné vody Nízká teplota kondenzátu Vyšší teplota zpětné vody Vyšší teplota kondenzátu Síť Teplárna Proměnný průtok vody Proměnný průtok kondenzátu Výtopna Konstantní průtok zpětné vody Proměnný průtok kondenzátu Spotřebič Nízká teplota zpětné vody Nízká teplota kondenzátu Vyšší teplota zpětné vody Vyšší teplota kondenzátu Kotrbatý, M.: Hospodárné vytápění velkoprostorových objektů. Konference TZB 2006 Doprovodná Sálavé akce a průmyslové veletrhu Aquatherm vytápění 2006 29

Distribuce tepla CZT Regulátor tlakové diference Výměníková předávací stanice pára - voda Oblasti použití ejektoru Baelz 480 a směšovacího čerpadla Ejektorová regulační stanice Kotrbatý, M.: Hospodárné vytápění velkoprostorových objektů. Konference TZB 2006 Průdek, M.: Použití regulovatelných Sálavé ejektorů. a průmyslové Diplomová vytápění práce ČVUT v Praze, FS, U 12116 Princip Regulovatelný ejektor 30

Směšovací (Regulační) uzel Návrh Výrobci a dodavatelé: www.bokigroup.cz www.fraccaro.it www.kotrbaty.cz www.sabiana.it www.zehnder-online.de www.frenger.de www.kampmann.de 31

Děkuji za pozornost! Použitá literatura Cihelka, J.: Sálavé vytápění. 2. dopl. a přeprac. vydání. SNTL 1961. Praha. 376 str. Kotrbatý, M.: Sálavé vytápění sálavé panely, infrazářiče. Společnost pro techniku prostředí 1993. Praha. 39 str. Kotrbatý, M.; Seidl, J.: Průmyslové otopné soustavy. Společnost pro techniku prostředí 2000. České Budějovice. 64 str. Kolektiv: Topenářská příručka. 2001, Praha: GAS. 2 500. 80-86176-82-7 Brož, K.: Vytápění. Skripta ČVUT. Vydavatelství ČVUT 2002. Praha. 205 str. 205 Vít, M., Málek, B. a Z. Matthauserová: Měření mikroklimatických parametrů pracovního prostředí a vnitřního prostředí staveb. Věstník MZ. ČR, Editor. 2004, Ministerstvo Zdravotnictví. p. 16-28 ČNI: ČSN 73 0540-2 Tepelná ochrana budov část 2: Požadavky. 2005 Kotrbatý, M. a kol.: Vytápění průmyslových a velkoprostorových objektů (I- IVX). Seriál článků www.tzb-info.cz. 2006 až 2007 www.ptas.cz Pražská teplárenská 32