ČESKÁ TECHNICKÁ NOMA ICS 3.00.30 Říjn 006 Ntopné tlakové nádoby Část 3: Konstrukc a výpočt ČSN EN 13445-3 OPAVA 4 69 545 idt EN 13445-3:00/Cor.16:005-10 Corrigndum Tato oprava ČSN EN 13445-3:003 j čskou vrzí modiikac vropské normy EN 13445-3:00, vydané v souladu s solucí BT C57/00 pod násldujícím označním změnových stran v jjích záhlavích: Issu 16 (005-10). This Corrigndum to ČSN EN 13445-3:003 is th Czch vrsion o modiications EN 13445-3:00, issud in lin with rsolution BT C57/00 which ar idntiid with ollowing rrncs in th hadr o pags: Issu 16 (005-10). Vypracování opravy normy Zpracovatl: Chvss Enginring, s.r.o., Brno, IČ 6883473, Miroslav Patočka, dipl. tch. Tchnická normalizační komis: TNK 91 Tlakové nádoby a zařízní chmického průmyslu Pracovník Čského normalizačního institutu: Ing. Jan Jokš Čský normalizační institut, 006 76657 Podl zákona č. /1997 Sb. smějí být čské tchnické normy rozmnožovány a rozšiřovány jn s souhlasm Čského normalizačního institutu.
Opravují nbo doplňují s násldující články. 1 Přdmět normy Na konc článku s doplňuj POZNÁMKA: POZNÁMKA Tato část platí pro výpočt nádob přd uvdním do provozu. Můž být používána pro výpočt nbo analýzu běhm provozu po přijtí patřičného přizpůsobní. Normativní odkazy Doplňuj s odkaz: ISO 61:1998 Mtrické závity ISO pro všobcné používání Obcný přhld (ISO gnral purpos mtric scrw thrads Gnral plan) 3 Trmíny a dinic Článk 3.15 s nahrazuj články 3.15a a 3.15b 3.15a) njvyšší přípustný tlak pro normální provozní zatěžování (maximum prmissibl prssur or normal oprating load cass) tlak získaný analýzou tloušťky a při výpočtové tplotě pro danou komponntu s použitím příslušného výpočtového vzorc nbo postupu 3.15b) njvyšší přípustný tlak pro zatěžování při zkoušní (maximun prmissibl prssur or tsting load cass) tlak získaný s minimální možnou výrobní tloušťkou min při tplotě zkoušky pro danou komponntu s použitím příslušného výpočtového vzorc nbo postupu a s z = 1 Doplňuj s článk 3. 3. tloušťka nbzpčného průřzu koutového svaru (wld throat thicknss o a illt wld) výška vpsaného rovnoramnného trojúhlníku od tortického bodu kořn Tabulka 4-1 Značky, vličiny a zkratky Doplňuj s značka a a jjí popis a tloušťka nbzpčného průřzu svaru mm Článk 7.4.1 s upravuj takto 7.4.1 Podmínky platnosti Pravidla uvdná v 7.4. a 7.4.3 platí pro poměr /D n větší nž 0,16. Požadavky pro kulové pláště platí také pro kulové části skořpin, polokulová dna, střdové části torosérických dn a pro část kulového pláště použitého pro připojní k kužlu nbo k válci (anuloidový přchod s r/d i = 0,5). POZNÁMKA 1 Pravidla v 7.4. a 7.4.3 mohou být použita pro větší poměry v spojní s podrobnou únavovou analýzou. POZNÁMKA Tloušťka daná touto částí j minimální. Tato tloušťka můž být zvětšna u spojů s jinými komponnty nbo pro dosažní vyztužní u hrdl nbo u otvorů nbo pro přnášní ntlakových zatížní.
7.4. Válcové skořpiny Txt pod vzorcm (7.4-3) s upravuj: Pro danou gomtrii a pro případy normálního provozního zatěžování: Pod vzorc (7.4-3) s doplňuj txt: Pro případy zkušbního zatěžování s nahradí podl vhodnosti značky, z a a značkami tst, 1 a min podl dinic v 3.15b. 7.4.3 Kulové skořpiny Pod vzorc (7.4-5) s doplňuj txt: Pro danou gomtrii a pro případy normálního provozního zatěžování: Pod vzorc (7.4-6) s doplňuj txt: Pro případy zkušbního zatěžování s nahradí podl vhodnosti značky, z a a značkami tst, 1 a min podl dinic v 3.15b. 7.5.3.3 Únosnost Článk 7.5.3.3 s přsouvá pod obrázk 7.5-1 a jho první věta s doplňuj násldovně: Pro danou gomtrii a případy normálního provozního zatěžování bud P max njmnší z hodnot P s, P y a P b ; 7.6.3 Spciické značky a zkratky Doplňují s značky noc, a a r: noc, a r analyzovaná tloušťka kužlového pláště; poloměr anuloidového přchodu; 7.6.4 Kužlové skořpiny Pro danou gomtrii a pro případy normálního provozního zatěžování: Pod vzorc (7.6-4) s doplňuj txt: Pro případy zkušbního zatěžování s nahradí podl vhodnosti značky, z a con, a značkami tst, 1 a min podl dinic v 3.15b. 7.6.6.1 Podmínky platnosti Tnto článk s upravuj násldovně: 7.6.6.1 Podmínky platnosti Požadavky 7.6.6. a 7.6.6.3 platí za přdpokladu, ž jsou splněny všchny násldující podmínky: spoj j provdn tupým svarm, přičmž vnější a vnitřní povrchy přcházjí plynul do připojného kužlového a válcového pláště bz lokálních zmnšní tlouštěk stěn. POZNÁMKA Spciické přdpisy pro ndstruktivní kontrolu platí v EN 13445-5, když j konstrukc taková, ž tloušťka u svaru npřsahuj 1,4 j. 3
Obrázk 7.6-4 s nahrazuj násldujícím: Obrázk 7.6-4 Gomtri přchodu kužl-válc: malý konc 7.6.8.3 Únosnost První věta tohoto článku s doplňuj: Njvyšší přípustný tlak pro danou gomtrii a případy normálního provozního zatěžování musí být: (dál bz změny) Obrázk 7.6-5 Názv obrázku s mění: Obrázk 7.6-5 Přsazní kužl a pod obrázk s doplňuj: Lgnda 1 Přsazní os 8.5.3.8.1 Výztuha jiná nž plochá tyč Vzorc (8.5.3-6) s opravuj: 3 w 4d w 3w C = (8.5.3-6) r d w 3w i [ 6 d 6 w ( d )] w Obrázky 8.5-14 až 8.5-17 s nahrazují násldujícími: Obrázk 8.5-14 Vnější výztuha s I-proilm 4
Obrázk 8.5-15 Vnější výztuha s T-proilm Obrázk 8.5-16 Vnější výztuha s úhlníkm Obrázk 8.5-17 Vnitřní výztuha s T-proilm 8.6.4 Clkové zborcní kužlového pláště a polí Clý článk včtně vzorců s nahrazuj a doplňuj násldujícím zněním: 8.6.4 Clkové zborcní kužlového pláště a polí 8.6.4.1 Stjná tloušťka stěny skořpiny, stjná vlikost výztuh a polí 8.6.4.1.1 Všobcně Požadavky na dimnz výztužných prstnců pro zamzní klopní výztuh, ktré jsou dány pro válcové pláště v článku 8.5.3.8 s použijí bz úprav. Vnitřní výztuhy na kužlových skořpinách njsou těmito požadavky pokryty. 5
6 8.6.4.1. Lhké výztuhy Návrh lhkých výztuh na kužlch konstantní tloušťky podl obrázku 8.6-3 s provd podl mtody pro lhké výztuhy na válcích v 8.5.3.6 s násldujícími modiikacmi: ( ) s 3 max n 3 a g cos 1 cos L I E n E P = α α β (8.6.4-1) kd j β stanovno z obrázku 8.5-13 nbo z vzorc (8.5.3-5) kd j nahrazno n cos α. n a max musí odpovídat hodnotám dinovaným v obrázcích 8.6-4 až 8.6-5. = L L L L l l X L X L X A X A I cos 1 sin 1 3 a 3 3 a w s a s a w w α α (8.6.4-) L a " L musí být odvozno z 8.5.3.6.3 s = cosα i a n x (8.6.4-3), cos i a i s α L u = (8.6.4-4) kd i j střdní poloměr skořpiny měřný v místě výztuhy i. Pro výpočt maximálního napětí v výztuz s použij vzorc: ( ) ( ) g max ys s s 1 0,005 S S P P S S P n d E P P S S = σ σ (8.6.4-5) kd ( ) = N W A P δ α α ν α σ cos cos 1 / 1 cos i a m max a s ys (8.6.4-6) kd a i cos 18, = α δ (8.6.4-7) X d = (8.6.4-8) uší s národní poznámky na straně 61.
8.6.4.1.3 Těžké výztuhy Pro návrh těžkých výztuh na kužlích konstantní tloušťky, uvdných na obrázku 8.6-3, s použij mtoda pro těžké výztuhy na válcích v 8.5.3.7 s násldujícími modiikacmi: P H 3 E I = H 3 max cosα L sh max musí odpovídat hodnotě dinované v obrázcích 8.6-4 až 8.6-5. L sh j v souladu s tabulkou 8.5-1 I H = A X 3 a cos 1 L H a A w X w LH L α a L H H " L H musí být odvozno z 8.5.3.6.3 s a LH " ( X ) ( X ) s s l l w a sin 1 L α H 3 L H (8.6.4-8a) 3 (8.6.4-8b) a x = n (8.6.4-8c) i cosα Ls i u =, (8.6.4-8d) a cosα i a L s nahrazným L sh. Pro výpočt maximálního napětí v výztuz s použij vzorc: P s E d 0,015 P S S H S S σ σ = P ( ), ys (8.6.4-8) max PH P S S kd P ys j dáno vzorcm (8.6.4-6). 8.6.4. ůzné tloušťky stěny skořpiny, různé vlikosti výztuh a polí První věta článku s opravuj: Minimální tloušťky stěny skořpiny pro každou délku mzi rovinami robustních podpěr s musí stanovit s použitím postupu uvdného v 8.6.3. V třtím odstavci s odkaz na obrázk 8.6-4 mění na 8.6-6. Věta pod vzorcm (8.6.4-9) s opravuj násldovně: kd hodnota β musí být stanovna z obrázku 8.5-13 s L H n cosα místo L H nbo z vzorc (8.5.3-5) s n cosα místo. 8.6.5.1 oviny robustního vyztužní V první větě druhého odstavc s v závorc mění n = na n cyl =. 7
9.3. Značky V tabulc s opravují nbo doplňují násldující značky: b Dovolné namáhání matriálu hrdla MPa p Dovolné namáhání matriálu výztužného límc MPa l bi Délka části hrdla přsahující dovnitř skořpiny (tj. průchozí hrdlo) mm l bi Ektivní vyztužující délka části hrdla přsahující do skořpiny mm l bo Maximální vyztužující délka vnější části hrdla mm 9.4.8 Otvory v blízkosti tupého svaru skořpiny Obrázky 9.4.1 až 9.4.13 s nahrazují násldujícími: Obrázk 9.4.1 Válcová skořpina s osamocným otvorm a zvětšnou tloušťkou stěny Obrázk 9.4. Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a zvětšnou tloušťkou stěny 8
Obrázk 9.4.3 Válcová skořpina s osamocným otvorm a výztužným límcm Obrázk 9.4.4 Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a výztužným límcm Obrázk 9.4.5 Válcová skořpina s osamocným otvorm a výztužným prstncm, s vnější zaslpovací přírubou B 9
Obrázk 9.4.6 Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a výztužným prstncm, s vnitřní zaslpovací přírubou B Obrázk 9.4.7 Válcová skořpina s osamocným otvorm a nasazným hrdlm Obrázk 9.4.8 Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a vsazným hrdlm 10
Obrázk 9.4.9 Válcová skořpina s osamocným otvorm, zvětšnou tloušťkou stěny a vsazným hrdlm Obrázk 9.4.10 Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm. Kombinované vyztužní skořpinou, hrdlm a výztužným límcm Obrázk 9.4.11 Válcová skořpina s osamocným otvorm a vyhrdlním s tupým svarm (viz X) nbo vylmovanou skořpinou (vizy) 11
Obrázk 9.4.1 Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a vylmovanou skořpinou s vnitřní zaslpovací přírubou B Obrázk 9.4.13 Kužlová skořpina s osamocným otvorm. Kombinované vyztužní skořpinou a hrdlm 9.6.5 Vyztužní s výztužným účinkm výztužného prstnc Vypouští s vzorc (9.5-38.) Posldní věta tohoto článku s upravuj: J-li uzávěr otvoru umístěn uvnitř prstnc (viz obrázk 9.4-6), hodnota třtí části vzorc (9.5-) s rovná 0. 9.5.7.1 txt nad vzorcm (9.5-40) s mění: Pro přčnívající hrdla platí podmínka: Vypouští s vzorc (9.5-44). Vzorc (9.5-45) s opravuj: b, 5 ib ( l ) Ap = 0 d (9.5-45) b a,s 9.5.8.1.3 txt pod vzorcm (9.5-48) s opravuj: ii) pro válcové a kužlové skořpiny v příčném řzu s r ms a δ dinovanými podl (9.5-7) a (9.5-8): 1
Obrázk 9.5.1 s nahrazuj obrázkm násldujícím: Obrázk 9.5.1 Válcová skořpina s šikmým hrdlm v podélném řzu Obrázky 9.5- až 9.5-4 s nahrazují násldujícími: Obrázk 9.5- Válcová skořpina s šikmým hrdlm v příčném řzu Obrázk 9.5-3 Kulová skořpina s nradiálním hrdlm 13
Obrázk 9.5-4 Poloha otvorů, hrdl a výztužných límců na klnutých dnch Obrázky 9.6-1 až 9.6-6 s nahrazují násldujícími: Lgnda 1 směr tvořící přímky POZNÁMKA Řz uvdný na tomto obrázku přdstavuj případ při Φ = 0 Obrázk 9.6-1 Kontrola můstku přilhlých kolmých hrdl na válcové skořpině 14
POZNÁMKA Řz uvdný na tomto obrázku přdstavuj případ při Φ = 0 Obrázk 9.6- Kontrola můstku přilhlých šikmých hrdl na kužlové skořpině Obrázk 9.6-3 Kontrola můstku přilhlých kolmých hrdl na kulové skořpině 15
Obrázk 9.6-4 Kontrola můstku přilhlých šikmých hrdl na kulové skořpině Obrázk 9.6-5 Clková kontrola přilhlých hrdl na válcové skořpině 16
Obrázk 9.6-6 Clková kontrola přilhlých hrdl na kulové skořpině nbo klnutém dnu 10.5.1.3 tnto článk včtně vzorc (10.5-1) s ruší. 10.5. Plochá dna s úzkým těsněním Článk s opravuj a doplňuj násldovně: 10.5..1 Minimální tloušťka uvnitř těsnění musí být stanovna podl: kd { } = max (10.5-) A ; p ( C G) 3 W A = CF (10.5-3) π G A p ( 3 υ) 3 G = G 3 b m 3 4 ( C G) P (10.5-4) = tb C F max ; 1 (10.5-4a) 6 1a d b m 0,5 V výš uvdných vzorcích j 1a analyzovaná tloušťka přírubového okraj, kdžto d B j vnější průměr šroubu, C j průměr roztčné kružnic šroubů, m j součinitl těsnění, G j průměr rakční síly v těsnění, b j účinná šířka těsnění a W j konstrukční zatížní šroubů v podmínkách montáž jak j dinováno v kapitol 11. POZNÁMKA Vzorc (10.5-3) a (10.5-4) platí příslušně pro podmínky montáž a provozu. Vzorc (10.5-4) platí rovněž pro podmínky zkoušní, kd j P nahrazno P T a j nahrazno tst. 17
10.5.. vzorc (10.5-6) s nahrazuj násldujícím: G P P 1 = 3C F b m( C G) (10.5-6) 4 Doplňuj s poznámka: POZNÁMKA Vzorc (10.5-3) a (10.5-4) platí příslušně pro podmínky montáž a provozu. Vzorc (10.5-4) platí rovněž pro podmínky zkoušní, kd j P nahrazno P T a j nahrazno tst. 10.5.3. znění článku s upravuj: 10.5.3. Minimální tloušťka přírubového okraj j dána vzorcm: 1 = 0, 8 (10.5-8) Zmnšná tloušťka přírubového okraj musí být omzna mzikružím jhož vnitřní průměr nní mnší nž 0,7 C. Doplňuj s nový článk 10.5.4. 10.5.4 Plochá dna s nrovnoměrně rozmístěnými šrouby Plochá kruhová dna s nrovnoměrně rozmístěnými šrouby mohou být počítána jako plochá kruhová dna s rovnoměrně rozmístěnými šrouby za přdpokladu, ž v všch výpočtch bud zohldněn kvivalntní počt šroubů n EQ, získaný z násldujícího vzorc: n EQ πc =, (10.5-9) t Bmax kd t Bmax j njvětší roztč šroubů pro použití rovněž v vzorci (10.5-4a) místo t B. n EQ nmusí být clé číslo. 11.3 Spciické značky a zkratky Doplňuj s značka d n : d n jmnovitý průměr šroubu Popis značky M s opravuj: M momnt působící na jdnotku délky příruby, dinovaný v 11.5.4.1. 11.4.3 názv článku a jho znění s opravuj násldovně: 11.4.3 Šroubové spojní 11.4.3.1 Šrouby Musí být použity njméně čtyři šrouby. Šrouby musí být rozmístěny rovnoměrně. Příruby s šrouby rozmístěnými nrovnoměrně mohou být počítány jako příruby s šrouby rozmístěnými rovnoměrně za přdpokladu, ž v všch násldujících odstavcích s plocha šroubů použitá pro porovnání s A Bmin zvýší s ohldm na skutčnou plochu šroubů nahrazním skutčného počtu šroubů kvivalntním počtm šroubů n EQ, získaným z násldujícího vzorc: n EQ πc =, (11.4-1) δ B max kd δ Bmax j maximální roztč šroubů; v vzorci (11.5-0) musí být rovněž hodnota δ B mahrazna hodnotou δ Bmax. N EQ nmusí být clé číslo. V případě šroubů malých průměrů musí být použit momntový klíč nbo jiný prostřdk pro zamzní nadměrného zatížní šroubu. 18
Spciální prostřdky mohou být požadovány pro ověřní, ž u šroubů s jmnovitým průměrm větším nž 38 mm bylo dosažno přiměřného přdpětí. Dovolné namáhání šroubů pro stanovní minimálního průřzu v 11.5. musí být: pro uhlíkové a jiné naustnitické ocli mnší z hodnot p0, /3 při konstrukční tplotě a m /4 při pokojové tplotě; pro austnitické ocli m /4 při konstrukční tplotě. 11.4.3. Matic Matic musí mít stanovny hodnoty smluvního zatížní, ktré njsou nižší nž minimální hodnoty smluvního zatížní šroubů, na ktrých jsou namontovány. Matic s normalizovaným stoupáním závitů (tj. vlká roztč) vyhovují těmto požadavkům, jstliž mají: výšku njméně 0,8 d n, mz kluzu nbo jakostní třídu njméně jako šrouby. Pokud tyto podmínky njsou splněny, musí být výška matic njméně rovna hodnotě: 0,8d n p,šroub p,matic POZNÁMKA p j p0, pro ocli naustnitické a p1,0 pro ocli austnitické. 11.4.3.3 Závitové otvory Zasouvací délka závitů v závitových otvorch v komponntách nsmí být mnší nž: 0,8d n p,šroub p,komponnta POZNÁMKA p j p0, pro ocli naustnitické a p1,0 pro ocli austnitické. 11.5.4. Limity napětí Druhý odstavc tohoto článku s upravuj: Dovolná namáhání musí být získána v souladu s kapitolou 6 s tou výjimkou, ž pro austnitické ocli podl 6.4 j dovolné namáhání pro normální provozní zatěžování dáno pouz článkm 6.4.1a) a pro zkušbní zatěžování 6.4.a). Čtvrtý odstavc s opravuj: Jstliž B 1 000 mm, potom k = 1,0. Jstliž B 000 mm, potom k = 1,333. Dál bz změny. 13.4.3 Značky Doplňuj s popis násldujících značk: k c k s okrajový momnt na jdnotku délky potřbný k pootoční okraj komory o jdnotkový úhl, daný tabulkou 13.4.4-1; okrajový momnt na jdnotku délky potřbný k pootoční okraj pláště o jdnotkový úhl, daný tabulkou 13.4.4-1; W max maximální konstrukční zatížní šroubů příruby pro podmínky montáž, dané vzorcm (13.4.4-11); 19
13.5.3 Značky Doplňuj s popis násldujících značk: k c k s okrajový momnt na jdnotku délky potřbný pro natoční okraj komory o jdnotkový úhl, daný vzorcm(13.5.4-15); okrajový momnt na jdnotku délky potřbný pro natoční okraj pláště o jdnotkový úhl, daný vzorcm(13.5.4-13); 13.6.3 Značky Doplňuj s značka F m F m součinitl daný vzorcm (13.6.5-); Doplňuj s popis značk k c a k s k c k s okrajový momnt na jdnotku délky potřbný pro natoční okraj komory o jdnotkový úhl, daný vzorcm (13.6.4-11); okrajový momnt na jdnotku délky potřbný pro natoční okraj pláště o jdnotkový úhl, daný vzorcm (13.6.4-10); 15.6.. Výztuhy přivařné průběžně Opravují s násldující značky a nahrazuj s obrázk 15.6-. I kvadratický momnt plochy složného průřzu b cw účinná šířka skutčného průřzu (tloušťka žbra nbo částčně provařných svarů, součt nbzpčných průřzů svarů, viz dinici 3., jstliž j mnší). PŮŘEZY VÝZTUH Obrázk 15.6-0
16.1.4 Tvary konstrukcí Odstavc b) s doplňuj násldovně: b) tvar konstrukc B: spojní konstrukc v oblasti anuloidového přchodu - obrázk 16.1-; 16.1.6. Ohybová napětí V odstavci 3) s úvodní věta doplňuj: Válcový nbo kužlový podstavc s úhlm sklonu 7 k os a přivařný přímo na klnuté dno v oblasti 0 γ 0;. Poměr tlouštěk stěn: 0,5 B / Z,5 ; Torosérická dna typů Kloppr nbo Korbbogn (jak jsou dinovány v 7.) nbo liptická dna mající tvarový poměr K (kd K dinováno v vzorci 7.5-18) a s tloušťkou njméně takovou, jako mají dna typu Korbbogn o stjném průměru; 3) pro dna typu Korbbogn nbo liptická dna, ktrá splňují požadavky 15.1.4b (s γ a = 40 ) Opravuj s vzorc (16.1-36): 4,335y α = 1,51861,7188 3,994 (16.1-36) 16.1.7 Podstavc (řz 4-4) Txt pod vzorcm (16.1-75) s doplňuj: m m Jsou-li σ 4p nbo σ 4q tlaková napětí, provd s kontrola stability. Nicméně vliv otvoru můž být zandbán, jstliž plocha odbraného matriálu v horizontálním řzu j kompnzována doplněným matriálm v tomto řzu, rovnoměrně rozmístěným kolm otvoru za přdpokladu, ž j splněna jdna z násldujících podmínk: 18.10.7 Únavové křivky Poznámka 1 s doplňuj: POZNÁMKA 1 Křivky byly odvozny z dat únavových zkoušk získaných na příslušných laboratorních vzorcích zkoušných při řízném zatížní nbo s použitím řízných dormací, ktré přkračovaly mz kluzu (nízkocyklová únava). Kontinuity při přchodu z nízkocyklového do vysokocyklového ržimu bylo dosažno vyjádřním nízkocyklových únavových dat v tvaru rozkmitů psudo-lastických napětí (tj. rozkmitm dormací vynásobným modulm pružnosti, a bylo-li to potřba korigovaným na plasticitu (viz 18.8)). Kritérim poškozní, na ktrém jsou tyto křivky založny, j prasknutí svaru nbo základního matriálu (v rozsahu, ž v tlakové komponntě dojd k ntěsnosti v měřitlném rozsahu).takováto data jsou kompatibilní s výsldky získanými při tlakových cyklických zkouškách na skutčných nádobách. 18.11. Clkový korkční součinitl pro nsvařované komponnty Txt pod vzorcm (18.11-10) s upravuj: kd s,, a m jsou dány podl vhodnosti v 18.11.1.1 až 18.11.1.3 a t* j dán v 18.10.6.. 18.11.3 Výpočtová data Poznámka 1 s doplňuj: POZNÁMKA 1 Křivky byly odvozny z dat únavových zkoušk získaných na bzvrubých lštěných ritických a austnitických válcovaných nbo kovaných oclových vzorcích při pokojové tplotě, při střídavém (střdní zatížní = 0) řízní zatížní nbo pro poměrnou dormaci přkračující mz kluzu (nízkocyklová únava) a řízní poměrné dormac. Kritérium poškozní, na ktrém jsou tyto křivky založny, j vznik makrotrhliny (s hloubkou trhliny přibližně 0,5 až 1,0 mm). 1
Příloha L (inormativní) Názv přílohy s upravuj: Základy pro výpočtová pravidla vztahující s na dodatčná ntlaková zatížní
Upozorně n í : Změny a doplňky, jakož i zprávy o nově vydaných normách, jsou uvřjňovány v Věstníku Úřadu pro tchnickou normalizaci, mtrologii a státní zkušbnictví.
ČSN EN 13445-3 OPAVA 4 Vydal: ČESKÝ NOMALIZAČNÍ INSTITUT, Praha Vytiskl: XEOX C, s.r.o. ok vydání 006, 4 stran Distribuc: Čský normalizační institut, Hornoměcholupská 40, 10 04 Praha 10 76657 Cnová skupina 41!5J0JG3-hgghh!