IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský záchranný zbor STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ

Podobné dokumenty
5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

Normálová napětí při ohybu - opakování

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006

KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka

STAVBA VEŘEJNĚ PŘÍSTUPNÉHO PŘÍSTŘEŠKU PRO SPORTOVIŠTĚ - 6A4. první statická s.r.o. parcela č. 806/3 v k. ú. Vrátkov, Vrátkov

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č Severní přístavba

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

Normálová napětí v prutech namáhaných na ohyb

1. TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÝ VÝPOČET

SLOUP NAMÁHANÝ TLAKEM A OHYBEM

Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2

F 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ

Předběžný Statický výpočet

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ

Smyková napětí v ohýbaných nosnících

PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE

NK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému

Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák

TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET

Objekt pro ubytování surikatů v ZOO Hodonín prosinec 12 Statický výpočet a technická zpráva 261/2012

Statický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy

Realizace výtahu v budově ÚZSVM ÚP Plzeň Americká 8/39, Plzeň

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů

D1_1_2_01_Technická zpráva 1

Základy Zateplením stávajícího objektu dojde k minimálnímu (zanedbatelnému) přitížení stávajících základů.

STATICKÝ VÝPOČ ET. OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za č erným mostem 1425, Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú.

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č.

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů

STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík

STATICKÝ VÝPOČET

OBSAH. 1. zastřešení 2. vodorovné nosné konstrukce 3. svislé nosné konstrukce 4. založení stavby

Investor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP

NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA

Uplatnění prostého betonu

Téma 7 Smyková napětí v ohýbaných nosnících

Statické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů

Rovnoměrně ohýbaný prut

VZOROVÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA

P E N T A s.r.o. S T R A K O N I C E

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015

Název Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce

D.1.2 a. STAVBA: MALOKAPACITNÍ UBYTOVACÍ ZAŘÍZENÍ - MIROŠOV U JIHLAVY na p.č. 1/1 k.ú. Mirošov u Jihlavy (695459)

Jihočeská stavebně-konstrukční kancelář s.r.o.

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

STATICKÝ POSUDEK Ocelová konstrukce výtahové šachty Architektonická projekční skupina A4L Smetanovo nám. 105, Litomyšl www. Atelier4l.

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)

STATICKÉ POSOUZENÍ A4 1) TECHNICKÁ ZPRÁVA 5 2) STATICKÝ VÝPOČET 6 3) ZÁVĚR 2 TP STATICKÉ TABULKY

STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE

1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU

1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil

Diplomová práce OBSAH:

příklad 16 - Draft verze pajcu VUT FAST KDK Pešek 2016

4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů.

D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

Řešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky

Statický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška

Ocelo-dřevěná rozhledna. Steel-timber tower

Schöck Isokorb typ QS

Řešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

STATICKÝ VÝPOČET původní most

Návrh fixace hydroizolační vrstvy ploché střechy systémem mechanického kotvení

Princip, pravidla a posouzení kotvení (stabilizace) prvního montovaného stěnového panelu k spodní stavbě

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

předběžný statický výpočet

pedagogická činnost

Řešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami

Stavebně konstrukční část

list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH

Klíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Nám. Bedřicha Smetany 1/1, Český Dub IČ DIČ CZ Datum: Paré: 1

Technická zpráva a statický výpočet

Atletická hala Vítkovice

TECHNICKÁ ZPRÁVA. OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za černým mostem 1425, Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú. Kyje

1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem

Program předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )

Přednáška 09. Smyk za ohybu

STAVEBNÍ KONSTRUKCE. Témata k profilové ústní maturitní zkoušce. Školní rok Třída 4SVA, 4SVB. obor M/01 Stavebnictví

Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky

Transkript:

IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský áchranný bor 36-8/13 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ vpracoval: ing. Robin Kulhánek kontroloval: ing. Ivan Holínka, aut. ing. datum: Září 2013 počet listů: 21+Příloh

Obsah: TCHNICKÁ ZPRÁVA a Popis svislých a vodorovných ocelových konstrukcí... 3 b Popis svislých a vodorovných dřevěných konstrukcí... 3 c Doplňkové ámečnické konstrukce a klempířské konstrukce... 3 d Zatížení konstrukce cvičné věže... 4 e Technologické podmínk postupu prací, ásad pro provádění stavebních prací, kontrola konstrukcí během užívání... 4 STATICKÉ POSOUZENÍ f Zatížení konstrukce... 5 f.1 Zatížení stálé... 5 f.2 Zatížení užitné... 5 f.3 Zatížení sněhem... 5 f.4 Zatížení větrem... 5 g Návrh a posudek ocelové konstrukce přístřešku... 7 g.1 Schéma konstrukce... 7 g.2 Návrh a posudek podlahového nosníku ON1... 8 g.3 Návrh a posudek sloupu OS1... 11 g.4 Návrh a posudek vpěr OVZ1... 13 g.5 Návrh a posudek ocelových diagonál OVZ2... 15 g.6 Návrh a posudek konol OK1 áchtného sstému... 16 h Posouení ákladových konstrukcí a jejich kotvení... 17 h.1 Kotvení ocelových segmentů věže... 18 h.2 Posouení kotvení vpěr... 19 i Použité norm, technické předpis a literatura... 21 j Příloh j.1 Příloha 1 Statický výpočet ocelové věže Strana 2

TCHNICKÁ ZPRÁVA Předmětem projektu je ocelová cvičná věž pro hasičský áchranný bor. Cvičná věž bude mít půdorsné roměr 4,2m x 2,5m a bude vsoká cca 14,5m nad terénem. Cvičná věž bude složena pěti segmentů. Čtři spodní segment představují každý jedno patro. Poslední segment je střešní. Výška spodních segmentů bude 3,3m. Výška posledního střešního segmentu bude 1,2m. Spodní segment se vžd skládají e čtř bočních stěn, podlah, příčníku pro kotvení schodiště a schodiště se ábradlím. Střešní segment se skládá e čtř stěn a střešní konstrukce. Součásti cvičné věže jsou také dvě vpěr, které ajišťují celou konstrukci proti vodorovným účinkům. Vpěr vedou mei 2.NP a 3.NP pod úhlem cca 45 o. Ztužující funkci budou plnit vpěr a ocelové diagonál ve stěnách jednotlivých segmentů. Celá konstrukce cvičné věže bude kotvena k předem připraveným ákladovým konstrukcím. a Popis svislých a vodorovných ocelových konstrukcí Nosná konstrukce cvičné věže je navržená ocelová. Výplně stěn a podlaha je navržena dřevěná. Hlavní nosné prvk (sloup příčník a podlahové nosník) jsou navržen uavřeného ocelového čtvercového profilu 120/120/4. Diagonál ve stěnách jsou navržen uavřeného ocelového čtvercového profilu 45/45/3. Vpěr jsou navržen uavřeného ocelového obdélníkového profilu 220/120/6,3. Rameno schodiště je navrženo plechu tl. 10mm stupně budou pororoštu výšk 30mm. Součástí věže je také áchtný bepečnostní sstém. Tento sstém bude v 2.NP. K bočním stěnám budou kotven konol profilu 120/120/4 s trubkou, na které bude přichcena áchranná síť. Jednotlivé stěn segmentů, podlah, schodiště a příčník budou k sobě šroubován a le je ted kdkoliv demontovat. Přesné kotvení bude provedeno vi. výkresová dokumentace. Prvk stěn (sloup příčle atd.), prvk podlah nebo prvk schodiště budou předem svařen. Tím vniknou stěnové nebo podlahové prvk o max. velikosti 4,0m x 3,3m. Tto prvk budou převeen na stavbu a budou nich smontován jednotlivé segment, které budou kotven na sebe. Spodní segment bude kotven do ákladových konstrukcí. V ákladové konstrukci budou připraven ocelové plotn s navařenými čtvercovými trubkami, na které se nasadí a sešroubuje celý spodní segment. Poté budou osaen a sešroubován blé segment. Celá konstrukce bude ajištěná vpěrami. K ákladové konstrukci bude vpěra kotvena chemickými kotvami 4xM24 + HIT-HY 200-A do hloubk 400mm. K ocelové věži budou vpěr kotven šroubovým spojem vi. výkresová dokumentace. Ocelové konstrukce jsou navržen oceli tříd S235. Veškeré ocelové konstrukce budou žárově poinkován. V ocelové konstrukci je nutné provést otvor pro odvod vod. Více popsáno vi výkresová dokumentace. Celá konstrukce bude uemněna. Ve spodní části budou ke konstrukci přišroubován emnící pásk. V horní části konstrukce bude přišroubován hromosvod. b Popis svislých a vodorovných dřevěných konstrukcí Čelní stěna mimo okna a podlaha je navržena fošen hoblovaných tl. 40 mm. Pruh mei okn navržen vodovdorné překližk tl.25 mm, e stran náběhu nalepena prž S2 s kanelurou. Výplň ábradlí navržen palubek min. tl.25 mm. Nosnou konstrukci krovu tvoří trámk 100/120, pod střešní krtinu navrženo bednění OSB desk tl. 25 mm. V rámci realiace je navržena dodávka deseti sad parapetu fošen tl. 50 mm hoblovaných o roměru 1100/400, be povrchové úprav. Kotvení prvku je popsáno ve výkresové dokumentaci. Dřevěné konstrukce jsou navržen dřeva tříd C24 a budou ošetřen proti dřevokaným organismům. Více vi výkresová dokumentace. c Doplňkové ámečnické konstrukce a klempířské konstrukce Tto konstrukce tvoří nenosné prvk madlo ábradlí a doplňkové výrobk, ochrana proti vstupu do prostoru cvičné věže, která je navržena tpově panelovým oplocením tpu V-line. Všechn konstrukce jsou žárově inkován. Strana 3

Oplechování střech včetně svodového sstému navrženo materiálu titan inek odpad sveden do přilehlé kanaliace s ohledem na malé množství srážkových vod je možné svedení do drenážního sstému vsaku. d Zatížení konstrukce cvičné věže Pro návrh konstrukce blo uvažováno atížení užitné svislé, atížení užitné vodorovné, atížení stálé, atížení větrem a atížení sněhem. Svislé stálé atížení blo uvažováno 1,0kNm -2 v každém podlaží. Svislé užitné atížení blo uvažováno 1,5kNm -2 v každém podlaží. Vodorovné užitné atížení blo uvažováno 0,5kNm -1 v každém podlaží. Zatížení sněhem blo uvažováno 1,0kNm -2 na střeše. Zatížení větrem blo uvažováno dle ČSN EN 1991-1-4 dle II. větrové oblasti, terénu kategorie III ákladním tlakem větru hodnotou q p = 0,76 kn/m 2. e Technologické podmínk postupu prací, ásad pro provádění stavebních prací, kontrola konstrukcí během užívání Stavební práce provádět dle platných ČSN a ČSN EN určené pro provádění jednotlivých tpů konstrukcí jednotlivých tpů materiálu. Nutno dodržovat požadavk dodavatelů konstrukcí. Při provádění je nutné dodržovat veškeré ásad a požadavk uváděné sstém použitých materiálu (Hilti atd..). Při provádění všech konstrukcí budou dodržován příslušné norm předpis a ažité postup vtahující se k danému tipu prováděné konstrukce. Během výstavb musí být dbáno všech platných výnosů a předpisů o bepečnosti při práci. V ásadě platí ákon č. 309/2006 Sb. a Naříení vlád o bližších min. požadavcích na bepečnost a ochranu draví při práci na staveništích č. 591/2006 Sb. V budoucím užívání konstrukce budou v pravidelných intervalech max. 2let kontrolován veškeré nosné konstrukce a přípoje jednotlivých prvků. V těchto intervalech bude prováděna také údržba konstrukce. Strana 4

STATICKÉ POSOUZENÍ f Zatížení konstrukce f.1 Zatížení stálé Svislé stálé atížení blo uvažováno 1,0kNm -2 v každém podlaží. f.2 Zatížení užitné Svislé užitné atížení blo uvažováno 1,5kNm -2 v každém podlaží. Vodorovné užitné atížení blo uvažováno 0,5kNm -1 v každém podlaží. f.3 Zatížení sněhem Předmětná lokalita se nacháí ve sněhové oblasti II. Tp krajin je uvažována normální. Tabulková hodnota charakteristické hodnot plošného atížení sněhem je 1,00 knm -2. Charakteristická hodnota atížení :s k = 1,00 knm -2 (kategorie I) Součinitel expoice: C e = 1,00 Tepelný součinitel: C t = 1,00 Tvarový součinitel: µ 1 = 1,00 Charakteristická hodnota atížení sněhem na půdorsnou plochu střech: s k = 1 µ C C s = 1,00 1,00 1,00 1,00 = 1,00 knm -2 e Výpočtová hodnota atížení: t k s = γ = 1,00 1,50 = 1,50 knm -2 d s k S f.4 Zatížení větrem Předmětná lokalita se nacháí ve větrné oblasti II, kategorie terénu III. Tabulková hodnota rchlosti větru je 25,00 m s -1. Délka objektu: l = 4,20 m Šířka objektu: b = 2,50 m Výška objektu: h = = 14,50 m f.4.1 Dnamický tlak větru Rchlost větru (oblast II): v b,0 = 25,00 m s -1 Součinitel směru větru: c dir = 1,00 Součinitel ročního období: c season = 1,00 Základní rchlost větru: vb = cdir cseason vb0 = 1,00 1,00 25,00 = 25,00 m s -1 Referenční výška: Kategorie terénu III: Součinitel terénu: h = = 14,50 m o = 0,30 m, oii = 0,05 m o k = 0,19 r oii 0,07 = 0,19 (0,30/0,05) 0,07 = 0,22 Součinitel drsnosti: c ( ) = k = 0,22 ln (14,50/0,30) = 0,84 r r ln Součinitel ortografie: c o () = 1,00 Charakteristická střední rchlost větru: v m ( ) c ( ) c ( ) v ( ) = 0 = 0,84 1,00 25,00 = 20,88 m s -1 r Intenita turbulence: b I v ( ) = c 0 ki = 1,00 / [1,00 (14,50/0,30)] = 0,26 0( ) ln 0 Strana 5

Maximální charakteristický tlak větru: q p 2 ( ) [ + 7 I ( ) ] 1/ 2 v = ρ = 0,5 [1+7 0,26] 1,25 20,88 2 = 0,76 kn m -2 1 v m f.4.2 Maximální tlak větru na stěn věže Součinitel tlaku bude bepečně uvažován jak součinitel tlaku pro reklamní tabule. C f = -1,80 Tlak větru na čelní stěn Bude uvažován 100%. Stěna je 4,2m široká. Ronášecí šířka pro 1 sloup je ted 2,1m. Plošné atížení w k = q c = 0,76 1,8 = 1,368 kn m -2 Liniové atížení na sloup w w 2, 1 = 1,368 2,1 = 2,87 kn m -1 k p = k Tlak větru na boční stěn Bude uvažován 50%. Stěna je 2,5m široká. Ronášecí šířka pro 1 sloup je ted 1,25m. Plošné atížení w q c 0, 5 = 0,76 1,8 0,5 = 0,684 kn m -2 k = p f Liniové atížení na sloup w w 1, 25 = 0,684 1,25 = 0,855 kn m -1 k = k f Strana 6

g Návrh a posudek ocelové konstrukce přístřešku Nosná konstrukce cvičné věže je navržená ocelová. Výplně stěn a podlaha je navržena dřevěná. Hlavní nosné prvk (sloup příčník a podlahové nosník) jsou navržen uavřeného ocelového čtvercového profilu 120/120/4. Diagonál ve stěnách jsou navržen uavřeného ocelového čtvercového profilu 45/45/4. Vpěr jsou navržen uavřeného ocelového obdélníkového profilu 200/120/5. Rameno schodiště je navrženo plechu tl. 10mm stupně budou pororoštu výšk 30mm. Součástí věže je také áchtný bepečnostní sstém. Tento sstém bude v 2.NP. K bočním stěnám budou kotven konol profilu 120/120/4 s trubkou, na které bude přichcena áchranná síť. Podrobný statický výpočet je součástí příloh č. 1. g.1 Schéma konstrukce Strana 7

9334 3300 3300 3300 3300 1200 3300 3300 3300 3300 1200 6600 2500 g.2 Návrh a posudek podlahového nosníku ON1 Onačení prvku: ON1 Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Třída oceli: S 235 Délka prvku: l = 2,50 m (délka pro statický výpočet) g.2.1 Zatížení konstrukce, vnitřní síl a vodorovný posun prvku Maximální normálová síla: N Ed,max = 38,87 kn Maximální ohbový moment: M Ed,max = 3,92 knm Maximální ohbový moment: M Ed,max = 0,00 knm Maximální posun směr :,max = 0,00 mm Maximální posun směr :,max = 8,30 mm Strana 8

g.2.2 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Průřeová plocha: A a = 1,84E+03 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 kn Součinitel materiálu ohb: γ M0 = 1,00 Součinitel materiálu vpěr: γ M1 = 1,00 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 2,50 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (4,12E+06/1,84E+03) = 47,26 mm cr, a λ = L / i = 2,50 1000/47,26 = 52,90 λ = E / f = 3,14 (1,00 10 3 /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 52,90/93,91 = 0,56 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,81 vi. obráek 6.4 (ČSN EN 1993-1-1) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 38,87 1,00 10 3 /(0,81 1,84E+03) = 26,14 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 3,92 1,00 10 6 /6,86E+04 = 57,14 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 = 26,14/235,00 + 57,14/235,00 = 0,35 < 1 vhoví Strana 9

Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 2,50 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (4,12E+06/1,84E+03) = 47,26 mm cr, a λ = L / i = 2,50 1000/47,26 = 52,90 λ = E / f = 3,14 (1,00 10 3 /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 52,90/93,91 = 0,56 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,81 vi. obráek 6.4 (ČSN EN 1993-1-1) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 38,87 1,00 10 3 /(0,81 1,84E+03) = 26,14 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 0,00 1,00 10 6 /6,86E+04 = 0,00 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 Posudek na průhb směr Maximální dovolený průhb: Posudek: = 26,14/235,00 + 0,00/235,00 = 0,11 < 1 vhoví dov = L / 300 = 2,50 10 3 / 300 = 8,33 mm max dov = 0,00 < 8,33 mm vhoví Posudek na průhb směr Maximální dovolený průhb: Posudek: dov dov = L / 300 = 2,50 10 3 / 300 = 8,33 mm max = 8,30 < 8,33 mm vhoví Strana 10

g.3 Návrh a posudek sloupu OS1 Onačení prvku: OS1 Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Třída oceli: S 235 Délka prvku: l = 3,30 m (délka pro statický výpočet) g.3.1 Zatížení konstrukce, vnitřní síl a vodorovný posun prvku Maximální normálová síla: N Ed,max = 86,85 kn Maximální ohbový moment: M Ed,max = 6,43 knm Maximální ohbový moment: M Ed,max = 1,75 knm Maximální posun směr :,max = 30,96 mm Maximální posun směr :,max = 10,50 mm g.3.2 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Průřeová plocha: A a = 1,84E+03 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 kn Součinitel materiálu ohb: γ M0 = 1,00 Součinitel materiálu vpěr: γ M1 = 1,00 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 3,30 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: i = I / A = (4,12E+06/1,84E+03) = 47,26 mm cr, a λ = L / i = 3,30 1000/47,26 = 69,83 Základní štíhlost: λ = E / f = 3,14 (1,00 10 3 /235,00) = 93,91 1 π Strana 11

Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 69,83/93,91 = 0,74 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,70 vi. obráek 6.4 (ČSN EN 1993-1-1) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 86,85 1,00 10 3 /(0,70 1,84E+03) = 67,56 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 6,43 1,00 10 6 /6,86E+04 = 93,73 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 = 67,56/235,00 + 93,73/235,00 = 0,69 < 1 vhoví Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 3,30 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (4,12E+06/1,84E+03) = 47,26 mm cr, a λ = L / i = 3,30 1000/47,26 = 69,83 λ = E / f = 3,14 (1,00 10 3 /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 69,83/93,91 = 0,74 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,70 vi. obráek 6.4 (ČSN EN 1993-1-1) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 86,85 1,00 10 3 /(0,70 1,84E+03) = 67,56 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 1,75 1,00 10 6 /6,86E+04 = 25,51 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 Posudek na průhb směr Maximální dovolený průhb: Posudek: = 67,56/235,00 + 25,51/235,00 = 0,40 < 1 vhoví dov = L / 300 = 3,30 10 3 / 300 = 48,33 mm max dov = 30,96 < 48,33 mm vhoví Posudek na průhb směr Maximální dovolený průhb: Posudek: dov = L / 300 = 3,30 10 3 / 300 = 11,00 mm max dov = 10,50 < 11,00 mm vhoví Strana 12

g.4 Návrh a posudek vpěr OVZ1 Onačení prvku: OVZ1 Navržen profil: 1 x JÄKL 120/220/6 Třída oceli: S 235 Délka prvku: l = 9,50 m (délka pro statický výpočet) g.4.1 Zatížení konstrukce, vnitřní síl a vodorovný posun prvku Maximální normálová síla: N Ed,max = 82,10 kn Maximální ohbový moment: M Ed,max = 0,00 knm Maximální ohbový moment: M Ed,max = 3,13 knm g.4.2 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 120/220/6 Moment setrvačnosti průřeu: I = 9,52E+06 mm 4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 2,44E+07 mm 4 Modul průřeu: W = 1,59E+05 mm 3 Modul průřeu: W = 2,22E+05 mm 3 Průřeová plocha: A a = 3,84E+03 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 kn Součinitel materiálu ohb: γ M0 = 1,00 Součinitel materiálu vpěr: γ M1 = 1,00 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 9,50 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (9,52E+06/3,84E+03) = 49,77 mm cr, a λ = L / i = 9,50 1000/49,77 = 190,87 λ = E / f = 3,14 (1,00 10 3 /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 190,87/93,91 = 2,03 Součinitel vpěrnosti: χ = 0,19 vi. obráek 6.4 (ČSN EN 1993-1-1) Strana 13

Napětí od normálové síl: N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 82,10 1,00 10 3 /(0,19 3,84E+03) = 111,95 MPa χ A Napětí od ohbového momentu c, Rd Ed,max γ M 0 a = M / W = 0,00 1,00 10 6 /1,59E+05 = 0,00 MPa Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 = 111,95/235,00 + 0,00/235,00 = 0,48 < 1 vhoví Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 9,50 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (2,44E+07/3,84E+03) = 79,67 mm cr, a λ = L / i = 9,50 1000/79,67 = 119,25 λ = E / f = 3,14 (1,00 10 3 /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 119,25/93,91 = 1,27 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,40 vi. obráek 6.4 (ČSN EN 1993-1-1) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 82,10 1,00 10 3 /(0,40 3,84E+03) = 53,17 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 3,13 1,00 10 6 /2,22E+05 = 14,12 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 = 53,17/235,00 + 14,12/235,00 = 0,29 < 1 vhoví Strana 14

g.5 Návrh a posudek ocelových diagonál OVZ2 Onačení prvku: OVZ2 Navržen profil: 1 x JÄKL 45/45/3 Třída oceli: S 235 Délka prvku: l = 4,00 m (délka pro statický výpočet) g.5.1 Zatížení konstrukce a vnitřní síl na táhlu Maximální normálová síla: N Ed,max = 31+27 = 58,00 kn (vloučení diagonál v tlaku) g.5.2 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 45/45/3 Moment setrvačnosti průřeu: I = 1,38E+05 mm 4 Průřeová plocha: A = 4,81E+02 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 kn Součinitel materiálu : γ M0 = 1,00 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Tahová únosnost ocelového táhla: N = A f γ = 4,81E+02 235,00/1,00 10-3 = 113,04kN t, Rd / M1 Jednotkový posudek: N Ed,max 1 N b, Rd = 58,00 / 113,04 = 0,51 < 1 vhoví Strana 15

g.6 Návrh a posudek konol OK1 áchtného sstému Onačení prvku: OK1 Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Třída oceli: S 235 Délka prvku: L = 4,00 m (délka pro statický výpočet) g.6.1 Zatížení konstrukce g.6.2 Výpočet vnitřních sil -2.0 1.3 1.9-12.0-6.7-3.7 g.6.3 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Smková plocha průřeu: A v = 0,00E+00 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 MPa Součinitel materiálu: γ M0 = 1,00 Strana 16

Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Posudek na ohb Únosnost průřeu v ohbu M = W f γ = 6,86E+04 235,00 10-6 /1,00 = 16,12 knm c, Rd d / M 0 Jednotkový posudek: M M Ed,max c, Rd 1= 12,00/16,12 = 0,74 < 1 vhoví h Posouení ákladových konstrukcí a jejich kotvení Celá konstrukce věže bude aložena na ákladových betonových pásech a patkách. Strana 17

h.1 Kotvení ocelových segmentů věže Spodní segment věže bude kotven do žb pásu. Do pásu budou před betonáží osaen kotevní prvk. Kotevní prvek bude složen plotn s navařenou výtuží betonovanou se áklad. Na plotnu bude přivařena trubka menšího průměru, na kterou bude nasaen sloup spodního segmentu. Vše bude došroubováno. h.1.1 Zatížení konstrukce -39.6-13.7-39.1-13.6 63.5 113.7 63.6 112.8-19.2 4.7-0.6 12.7-19.3 4.8-0.8 12.8 Strana 18

h.1.2 Posouení kotvení Na kotevní plotnu budou navařen 6xΦR12. Únosnost 1x ΦR12 v tahu při kotevní délce 600mm je 48kN Únosnost 1x ΦR12 v smku při kotevní délce 600mm je 29kN Spoj 6xΦR12 spolehlivě vhoví. h.2 Posouení kotvení vpěr K ákladové konstrukci bude vpěra kotvena chemickými kotvami 4xM24 + HIT-HY 200-A do hloubk 400mm. h.2.1 Zatížení konstrukce -53.4-52.9-54.8 57.1-54.3 56.8 59.0 58.7 Strana 19

h.2.2 Posouení kotvení Strana 20

h.2.3 Posouení patk stabilit patk Maximální tah v patce = 52,9+53,4 = 106,3 kn Vlastní tíha patk = 4,7 1,25 23 0,9 = 121 kn Tíha patk je větší než sání. Patka vhoví i Použité norm, technické předpis a literatura [1] ČSN EN 1990 Zásad navrhování konstrukcí [2] ČSN EN 1991-1-1 Zatížení konstrukcí- Část 1-1: Obecná atížení- Objemové tíh, vlastní tíha a užitná atížení poemních staveb [3] ČSN EN 1991-1-3 Zatížení konstrukcí- Část 1-3: Obecná atížení- Zatížení sněhem [4] ČSN EN 1991-1-4 Zatížení konstrukcí- Část 1-4: Obecná atížení- Zatížení větrem [5] ČSN EN 1992-1-1 Navrhování betonových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro poemní stavb [6] ČSN EN 1993-1-1 Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro poemní stavb [7] ČSN EN 1993-1-5 Navrhování dřevěných konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro poemní stavb [8] ČSN EN 1997-1 Navrhování geotechnických konstrukcí- Část 1: Obecná pravidla [9] ČSN EN 1997-2 Navrhování geotechnických konstrukcí- Část 2: Průkum a koušení ákladové půd [10] ČSN 73 1001: Základová půda pod plošnými áklad [11] EN 206-1 Beton Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda Strana 21

IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský áchranný bor j Příloh KE STATICKÉMU POSOUZENÍ

j.1 Příloha 1 Statický výpočet ocelové věže

Projekt : 2. áří 2013 Popis : Obsah Schéma konstrukce Schéma konstrukce 3D Schéma konstrukce Spojitá atížení.zatěžovací stav - 2 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 3 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 4 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 5 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 6 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 7 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 8 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 9 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 10 Deformace - u na prutu(ech). Použ. kombi : 1/56 Deformace - u na prutu(ech). Použ. kombi : 1/56 Vnitřní síl na makru(ech)1/52,93/...kombi únos. (vše), globální extrém. Vnitřní síl na makru(ech)53/92,11...kombi únos. (vše), globální extrém. Vnitřní síl na makru(ech) 125/126, kombi únos. (vše), globální extrém. Reakce. Únos. kombi : 1/91 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 9 10 Strana: 1/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : 9334 3300 3300 3300 3300 1200 6600 2500 Schéma konstrukce 3300 3300 3300 3300 1200 Schéma konstrukce Strana: 2/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : 3D Schéma konstrukce -0.5-1.0-0.5-1.0-1.0-1.0-1.0-1.0-0.5-0.5-0.5-1.0-0.5-1.0-1.0-1.0-1.0-1.0-0.5-0.5-0.5-1.0-0.5-1.0-1.0-1.0-1.0-1.0-0.5-0.5-0.5-1.0-0.5-1.0-1.0-1.0-1.0-1.0-0.5-0.5 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 2 Strana: 3/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : -0.8-1.5-0.8-1.5-1.5-1.5-1.5-1.5-0.8-0.8-0.8-1.5-0.8-1.5-1.5-1.5-1.5-1.5-0.8-0.8-0.8-1.5-0.8-1.5-1.5-1.5-1.5-1.5-0.8-0.8-0.8-1.5-0.8-1.5-1.5-1.5-1.5-1.5-0.8-0.8 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 3-0.5-0.5-0.5-0.5-0.5-0.5-0.5-0.5 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 4 Strana: 4/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 5 3.1 3.1 3.1 3.1 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 6 Strana: 5/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : -3.1-3.1-3.1-3.1 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 7 0.9 0.9 0.9 0.9 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 8 Strana: 6/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : -0.9-0.9-0.9-0.9 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 9-2.0-2.0-2.0-2.0 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 10 Strana: 7/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : 6.7 4.5 2.7-3.3 0.6-1.1 0.4-0.5 6.7-7.7 8.0-5.4 4.5 9.3 2.6 7.4-3.3 0.6 6.3-1.1 0.4 5.9-0.5-7.7 8.0-9.1-5.3-10.1 9.2-8.0 7.4-6.6 6.3-6.0 5.9-9.1-10.0-7.9-6.6-6.0 Deformace - u na prutu(ech). Použ. kombi : 1/56 30.6 29.1 30.6 29.1 28.1-29.4 30.5-31.0 28.1-29.4 30.5-31.0-30.3-28.3-30.3-28.3 25.1 21.6 25.1-21.7 21.6-24.9-24.9-21.7 14.7-14.8 18.2 14.7-18.1-14.8 18.2-18.1 7.5-7.5 9.7-9.7 7.5-7.5 9.8-9.7 Deformace - u na prutu(ech). Použ. kombi : 1/56 Strana: 8/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : Vnitřní síl na makru(ech). Globální extrém Lineární statický - nebepečné nebo všechn kombinace Skupina maker :1/52,93/110,113/114,117/118,121/122 Skupina kombinací na únosnost :1/91 makro prut kombi dx [m] N [kn] V [kn] V [kn] Mx [knm] M [knm] M [knm] 14 27 25 3.300 39.66-0.00 7.80 0.01 0.00-0.00 26 85 0.000-86.85-0.00 7.80-0.03-0.00 0.00 37 145 90 5.95 6.25 0.01-0.00-0.00-0.00 33 137 91 5.95-6.23 0.01 0.00-0.00 0.00 24 89-8.89 0.00 15.02-0.01 0.45-0.02 96 90 0.600-8.92-0.00-15.08 0.01 0.44-0.02 94 212 73 0.000 0.03-0.00 0.30 0.56 3.82 0.00 93 209-0.37-0.00 5.72-0.56-0.00-0.00 17 35 89 0.23 0.00-7.64 0.00 12.52-0.04 14 29 88 1.650 1.27-0.00 0.00 0.03-6.43 0.00 37 146 90 0.000-3.49-3.12 0.01 0.00-0.01 6.87 33 138 91-3.47 3.11 0.01-0.00-0.01-6.85 Vnitřní síl na makru(ech). Globální extrém Lineární statický - nebepečné nebo všechn kombinace Skupina maker :53/92,111/112,115/116,119/120,123/124 Skupina kombinací na únosnost :1/91 makro prut kombi dx [m] N [kn] V [kn] V [kn] Mx [knm] M [knm] M [knm] 89 205 26 4.140 27.06-0.00-0.06 0.00-0.00-0.00 86 0.000-31.09-0.00 0.08 0.01-0.00 0.00 84 200-14.08 0.00 0.08-0.01-0.00-0.00 84 4.140 9.58 0.00-0.08-0.01-0.00-0.00 85 201 87 0.000-7.16-0.00 0.08 0.01-0.00 0.00 78 194 89-7.10 0.00 0.08-0.01-0.00-0.00 90 206 85 2.070-26.16 0.00-0.00-0.01 0.08-0.00 91 207 86 0.000-14.23-0.00 0.08 0.00-0.00 0.00 88 204 87-10.53 0.00 0.08-0.01-0.00-0.00 Vnitřní síl na makru(ech). Globální extrém Lineární statický - nebepečné nebo všechn kombinace Skupina maker :125/126 Skupina kombinací na únosnost :1/91 makro prut kombi dx [m] N [kn] V [kn] V [kn] Mx [knm] M [knm] M [knm] 126 254 26 9.334 78.43-0.00-0.99 0.00-0.00-0.00 86 0.000-82.10-0.00 1.34 0.00 0.00 0.00 85 9.334 77.65-0.00-1.34 0.00-0.00-0.00 86 4.667-80.76-0.00-0.00 0.00 3.13-0.00 125 253 9.334-78.98 0.00-1.34-0.00-0.00 0.00 Strana: 9/10

Projekt : 2. áří 2013 Popis : makro prut kombi dx [m] N [kn] V [kn] V [kn] Mx [knm] M [knm] M [knm] 126 254-79.42-0.00-1.34 0.00-0.00-0.00-53.4 57.1-54.8-52.9 59.0 56.8-54.3 58.7-39.6-13.7-8.9 10.7-0.6 4.7 12.7-9.0-19.2 9.3-39.1-10.7-13.6 12.8-9.3-19.3 8.9 63.5-0.8 4.8 8.9 113.7 63.6 112.8 Reakce. Únos. kombi : 1/91 Strana: 10/10