Zadání příkladu. Omezení trhlin. Dáno. Moment od kvazistálé kombinace. Průřezové charakteristiky průřezu bez trhlin

Podobné dokumenty
Beton C25/30: charakteristická pevnost betonu v tlaku f ck. návrhová pevnost betonu v tlaku. střední pevnost betonu v tahu modul pružnosti

Vyztužená stěna na poddajném stropu (v 1.0)

Překlad z vyztuženého zdiva (v 1.0)

NÁVRH SMYKOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU

PŘÍKLAD 7: / m (včetně vlastní tíhy) a osamělým břemenem. = 146, 500kN uprostřed rozpětí. Průvlak je z betonu třídy C 30/37 vyztuženého ocelí třídy

Betonové a zděné konstrukce Přednáška 4 Spojité desky Mezní stavy použitelnosti

Příklad 1 Ověření šířky trhlin železobetonového nosníku

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem

Komentovaný příklad návrhu prefamonolitického stropu

zvolíme třídu betonu C 20/25 a třídu oceli B420B charakteristické hodnoty: TAB 3.1 nebo EC2 (beton) a Přehledu ocelí (v přílohách info materiálech)

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

přednáška TLAK - TAH. Prvky namáhané kombinací normálové síly a ohybového momentu

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí

Základní vztahy aktualizace Ohybové momenty na nosníku [knm] 1/2 ql 2 q [kn/m] Konzola. q [kn/m] Prostě uložený nosník

Uplatnění prostého betonu

pedagogická činnost

15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY

5. cvičení návrh a posouzení výztuže desky

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Posouzení únosnosti patky

Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)

BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI

Zakládání staveb 9 cvičení

NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU

Příklad - opakování 1:

Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska

Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:

STATICKY NEURČITÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE S PODDAJNOU PODPOROU SILOVÁ METODA

7. cvičení návrh a posouzení smykové výztuže trámu

Zjednodušená styčníková metoda

1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil

Použitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb

STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA

Použitelnost. Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření.

Základní typy betonových konstrukcí pozemních staveb se vzorovými příklady

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

ENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU

P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

P1.3) Doplňující údaje k výpočtu krytí předpínací výztuže 1)

Pohyblivé zatížení. Pohyblivé zatížení. Příčinkové čáry na prostém nosníku, konzole a spojitém nosníku s vloženými klouby

Libor Kasl 1, Alois Materna 2

NKI Zděné konstrukce doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Ústav nosných konstrukcí FA

ENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM

VÝPOČET PŘETVOŘENÍ NA STATICKY URIČTÝCH RÁMOVÝCH KONSTRUKCÍCH

NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska

STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA

Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.

Úloha 1 - Posouzení nosníku na ohyb, smyk a průhyb

Rovinné nosníkové soustavy II h=3

Zesilování dřevěného prvku uhlíkovou lamelou při dolním líci. Zde budou normové hodnoty vypsány do tabulky!!!

Prostý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II

Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,

Zadání příkladu. Použité materiály. Dáno. Prvky nevyžadující návrh smykové výztuže. Příklad P4.2 Namáhání smykem - stropní trám T1

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH KONSTRUKČNÍHO PRVKU KRÁTKÉ KONZOLY METODOU PŘÍHRADOVÉ ANALOGIE

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku


PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.

Prvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška

Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška

Nosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

STATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ

1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012

Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

Výpočetní program pro návrh výztuže při předepsané šířce trhlin

6 Řešení soustav lineárních rovnic rozšiřující opakování

při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)

NÁVRH ZESÍLENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE VE ZLÍNĚ DESIGN OF STRENGTHENING OF THE ROOF STRUCTURE IN ZLÍN

Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test

ČSN pro navrhování betonových. Ing. Jaroslav Langer, PhD., Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Novinky v navrhování na účinky požáru Praha 22.2.

Vzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu

4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů.

Předpjatý beton Přednáška 9. Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování.

Návrh dimenzí drátkobetonové podlahy

list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH

Předpjaté stavební konstrukce. Mezní stavy použitelnosti Omezení napětí Mezní stav trhlin, výpočet šířky trhlin Deformace předpjatých konstrukcí

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

Beton 5. Podstata železobetonu

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE PARKOVACÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE

Nosné izolační ložisko NIL EX Y-G 20

MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ

1 Použité značky a symboly

Stavební mechanika 1 (K132SM01)

Schöck Isokorb typ K. Schöck Isokorb typ K

Betonové konstrukce (S)

5. Aplikace výsledků pro průřezy 4. třídy.

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

LÁVKA PRO PĚŠÍ TVOŘENÁ PŘEDPJATÝM PÁSEM

Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

SEGMENTOVÉ TUNELOVÉ OSTĚNÍ BETONOVÉ DÍLCE TUNELOVÉHO OSTĚNÍ. Segmenty s betonářskou výztuží. - nízká odolnost vůči poškození při přepravě a ukládání

Zakládání staveb 4 cvičení

ŽB DESKA Dimenzování na ohyb ZADÁNÍ, STATICKÉ SCHÉMA ZATÍŽENÍ. Prvky betonových konstrukcí ŽB deska

TA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace

Transkript:

Příkla P9 Výpočt šířky trlin - tropní trám T Zaání příklau Pouďt zaaný tropní trám T z příloy C na mzní tav šířky trlin l EN 99-- Zatížní vnitřní íly krytí poouzní na oy uvažujt z příklaů P P a P6 Použijt ton C5/0 protří uvažujt XC Trám kou j monolitiky vytonován půoí jako protý noník Omzní trlin Trliny muí ýt omzny tak ay nošlo k narušní řáné funk no trvanlivoti kontruk Vznik trlin lz připutit aniž y omzovala jji šířka za přpoklau ž nnaruší funkčnot kontruk Vypočtná šířka trlin má ýt omzna onotou V našm příklaě jná o žlzotonové prvky tupněm vlivu protří XC tzn ž muím l EN 99-- prokázat pro kvazitálou kominai zatížní maimální šířku trlin ma 04 mm Dáno k f f k ψ tm 87 knm 40 0 4 m l 645 m E 00 GPa 85 m 00 m ff 60 MPa ( poé ln é výztuž mm E MPa 050 m l φ mm 0 m 008 m 0458 m Momnt o kvazitálé komina Jná o protý noník Momnt o kvazitálé komina j: M k ψ fk ψ l 87 645 7 knm 8 8 Průřzové araktritiky průřzu z trlin Praovní oučinitl: E 00 645 E Těžiště tonovéo průřzu: 008 050 ( ff (85 00 00 a 0 g 005 m Momnt trvačnoti tonovéo průřzu: I ( ff ( ff ( ag ( ag 008 (85 00 008 (85 00 008 ( 005 00 050 050 4 00 050 ( 005 00046688 m Copyrigt 00 y Daöfr Holing Lt a Vrlag Daöfr naklaatltví r o /6

Příkla P9 Výpočt šířky trlin - tropní trám T Or Vyštřovaný T-průřz Ploa iálnío průřzu: 4 0 645 40 0 095 m i Těžiště iálnío průřzu: ag 0 005 645 40 0 a 095 0458 4 i Momnt trvačnoti iálnío průřzu: I I ( a a ( a i g 645 40 0 4 (0458 0406 000547 m 0406 m 00046688 0 (005 0406 4 Momnt na mzi vzniku trlin Ii 000547 ftm 60 0 96 knm < M Ek ψ 7 knm a 050 0406 M r Vzniknou trliny kontruki j nutno poouit na omzní šířky trlin Průřzové araktritiky průřzu porušnéo trlinou Njprv muím vypočítat výšku tlačné olati průřzu trlinou Při výpočtu vyázím z přpoklaů napaný v příklau P9 Záklaní rovni vyází z rovnoti tatiký momntů plo tlačné ploy tonu S a tažné poélné výztuž S k o ktrá j vzálná o njví tlačnéo vlákna o : S S U T-průřzu můž ojít k věma přípaům: a výška tlačné olati vyází o ky potom platí: S ff a S ( Copyrigt 00 y Daöfr Holing Lt a Vrlag Daöfr naklaatltví r o /6

Příkla P9 Výpočt šířky trlin - tropní trám T Z vztau otanm kvaratikou rovnii: 0 ff (tjné jako u oélníkovéo průřzu Or Přípa a Řšní rovni j jn rálný kořn: ( ff ff Momnt trvačnoti iálnío průřzu porušném trlinou: ( I ff > výška tlačné olati vyází o tojiny potom platí: ( ( S ff a ( S Z vztau otanm k nálujíí kvaratiké rovnii: [ ] 0 ( ( ff r ff r Řšní rovni j jn rálný kořn: [ ] ( ( ( ff ff ff Momnt trvačnoti iálnío průřzu porušném trlinou: ( ( ( ( I ff ff Copyrigt 00 y Daöfr Holing Lt a Vrlag Daöfr naklaatltví r o /6

Příkla P9 Výpočt šířky trlin - tropní trám T Or Přípa Pro náš příkla vyzkouším přpokla a Výška tlačné olati: ( ff ff 4 4 645 40 0 (645 40 0 85 645 40 0 85 005649 m 008 m přpokla a j plněn 4 0458 005649 m Momnt trvačnoti iálnío průřzu porušnéo trlinou: I ff ( 85 005649 645 40 0 4 0009654 m 4 (0458 005649 Výpočt napětí v výztuži σ M Ek ψ 7 ( 645 (0458 005649 I 0009654 r 77 MPa Poouzní šířky trlin Maimální vzálnot trlin: r ma k k k k4 φ / ρ p ff r ma 4 00 08 05 045 00 / 00549 074 m 74 mm Vzta platí pro ouržnou výztuž umítěnou otatčně lízko třu tažné olati Součinitl: k 08 pro pruty vlkou ouržnotí k 05 pro protý oy 4 k 045 k 4 Copyrigt 00 y Daöfr Holing Lt a Vrlag Daöfr naklaatltví r o 4/6

Příkla P9 Výpočt šířky trlin - tropní trám T Or 4 Efktivní výška a ploa Efktivní výška: f min 5 ( ; ; 050 005649 050 min 5 (050 0458 ; ; min{ 005; 0478; 05} 005 m 005 m > φ 00 00 005 mm f l Efktivní ploa: 005 0 00 m ff f Efktivní tupň vyztužní: ρ ff 40 0 00 4 p ff m m m m 0000065 00549 vškrá výztuž lží v pámu f ft ff σ kt ( ρ pff ρ pff σ 06 E E 6 77 04 ( 645 00549 00549 77 06 00 0 00 0 0000065 0000685 Průměrná onota pvnoti tonu v tau v okamžiku prvnío očkávanéo vzniku trlin: ft ff ftm 6 MPa Součinitl: k t 04 louooé zatížní Výlná šířka trlin l (EN 99-- čl 74 u: ( 74 0000065 075 mm k r ma m Copyrigt 00 y Daöfr Holing Lt a Vrlag Daöfr naklaatltví r o 5/6

Příkla P9 Výpočt šířky trlin - tropní trám T 075 mm 04 mm vyovuj k ma Copyrigt 00 y Daöfr Holing Lt a Vrlag Daöfr naklaatltví r o 6/6