Vyztužená stěna na poddajném stropu (v 1.0)

Transkript

1 Vyztužená těna na poajném tropu (v.0) Výpočetní pomůcka pro poouzení zěné, vyztužené těny na poajném tropu Smazat zaané honoty Nápověa - čti pře prvním použitím programu!!! O programu 0. Pomínka rešení: prutový či těnový noník Světlá vzálenot popor l cl 6,000 m Výška těny h,850 m Tloušťka těny (bez omítek) b 0,40 m > Prutový noník varianta > Stěnový noník varianta čílo varianty Stěna bue pouzována jako prutový noník! Pokračuj boem.

2 . Geometrie těny pouzované jako prutový noník Popi obrázku:.. Rozpětí noníku L l cl + u + u l cl větlá vzálenot popor u menší z honot: t / / u menší z honot: t / / účinná výška průřezu (vzálenot těžiště výztuže o tlačeného okraje průřezu) t šířka levé popory t šířka pravé popory Světlá vzálenot popor l cl 6,000 m Výška průřezu h,850 m Oha účinné výšky průřezu,65 m Určit rozpětí výpočtem Šířka levé popory Levá popora nemá konec Zaat šířku levé popory t m > NEZVOLIL(A) JSI VARIANTU!!! čílo varianty > Pro alší výpočet bue uvažována honota t t 0,000 m Honota u (menší z honot t / nebo /) u 0,000 m Šířka pravé popory Pravá popora nemá konec Zaat šířku pravé popory t m > NEZVOLIL(A) JSI VARIANTU!!! čílo varianty > Pro alší výpočet bue uvažována honota t t 0,000 m Honota u (menší z honot t / nebo /) u 0,000 m Vypočtené rozpětí noníku L lcl + u + u L 6,000 m Zaat vlatní honotu rozpětí L 6,000 m > Zvolil(a) ji variantu zaání vlatní honoty rozpětí čílo varianty Rozpětí noníku L 6,000 m

3 . Geometrie těny pouzované jako těnový noník Popi obrázku: L,5 * l cl l cl větlá vzálenot popor h výška průřezu účinná výška průřezu z rameno vnitřních il.. Geometrie Světlá vzálenot popor l cl 6,000 m Výška průřezu h,850 m Rozpětí noníku Určit rozpětí přibližným výpočtem L, 5l cl L 6,900 m Zaat vlatní honotu rozpětí L m > NEZVOLIL(A) JSI VARIANTU! čílo varianty Rozpětí noníku L m Rameno vnitřních il e pro těnové noníky (ke h > L/) uvažuje menší z honot: z 0, 7L z ######## m z 0,4h 0, L + z ######## m > Pro alší výpočet bue uvažována honota ramena vnitřních il z ######## m Účinná výška průřezu Uvažovat přibližnou honotu, 3z ######## m Zaat vlatní honotu m > NEZVOLIL(A) JSI VARIANTU VÝPOČTU čílo varianty > Pro alší výpočet bue tey uvažována honota účinné výšky průřezu Zvol var. m

4 3. Zatížení těny a vnitřní íly Popi obrázku: L rozpětí noníku A B reakce V průběh poouvajících il V E maximální poouvající íla průběh ohybových momentů E maximální ohybový moment 3.. Zatížení Plošná hmotnot těny g 330,000 kg/m² Návrhové zatížení na běžný metr g,700 kn/m' 3.. Vnitřní íly Reakce A B g L A B 38,00 kn Poouvající íla V E g L V E 38,00 kn oment E g L 8 E 57,50 knm

5 4. ateriálové charakteritiky ziva Honoty, kategorie >>> 4.. Dílčí oučinitel polehlivoti ziva g Zivo je vyzěno ze zících prvků kategorie I na návrhovou maltu Druh zících prvků pálené cihly > Dílčí oučinitel polehlivoti ziva, Záklaní vlatnoti ziva Délka zícího prvku p 90 mm Šířka zícího prvku b p 40 mm Výška zícího prvku h p 65 mm Tloušťka ložné páry (z hleika výztuže ieálně 0 - mm, pro tenké páry 3 mm) t l 0 mm Oová vzálenot ložných par v h + t ν 75 mm Objemová hmotnot zících prvků ρ zp 800 kg.m Objemová hmotnot ziva r z Zaat honotu objemové hmotnoti ziva ρ z kg.m -3 Zjenoušeně uvažovat objemovou hmotnot ziva rovnou objemové hmotnoti zících prvků Provét porobnější výpočet Spotřeba malty m l. m - Objemová hmotnot malty (obvyklá honota cca 000 kg.m -3 ) ρ m kg.m -3 > Objemová hmotnot ziva (A m ) m m ρ z A b ρ zp + ρ m A b ρ z 800 kg.m -3 > Zvolil(a) ji variantu zjenoušeného výpočtu čílo varianty > Pro alší výpočet bue tey uvažována honota objemové hmotnoti ziva ρ z 800 kg.m Pevnot ziva v tlaku Skupiny, oučinitele >>> Skupina zících prvků Druh zících prvků pálené cihly Procento ěrování 5 % > Skupina zících prvků Normalizovaná pevnot zícího prvku b Tlaková pevnot zícího prvku (značka) u 0,000 Pa Způob konicionování zícího prvku (běžně: na vzuchu na vzuchu (oažením 6% vlhkoti) Součinitel pole způobu konicionování zícího prvku η,000 Součinitel tvaru vyjařující vliv šířky a výšky zícího prvku δ 0,770 > Normalizovaná pevnot zícího prvku b 7,700 Pa Tlaková pevnot malty (značka) m 5,000 Pa Součinitel K Druh zících prvků alta Skupina zících prvků pálené cihly obyčejná Ve zivu e vykytuje poélná tyčná pára > vynáobit tabulkové K oučinitelem 0,8 > Součinitel K K 0,550 Charakteritická pevnot ziva v tlaku kolmo na ložné páry Uvažovaná honota b ( b 50 Pa při použití malty pro tenké páry, jinak b 75 P b 7,700 Pa Uvažovaná honota m ( m 0 Pa při použití malty pro tenké páry, jinak m min(0 Pa m 5,000 Pa > Charakteritická pevnot ziva v tlaku kolmo na ložné páry k 3,70 Pa Pro výpočet charakteritické pevnoti je uvažován potržený vztah: Zivo na obyčejnou nebo lehkou maltu b ηδ u p l K 0,7 0,3 k b m

6 Zivo na maltu pro tenké páry, pálené zící prvky kupiny nebo 3 Zivo na maltu pro tenké páry, zící prvky jiné než pálené kupiny nebo 3 K Návrhová pevnot ziva v tlaku kolmo na ložné páry,860 Pa Návrhová pevnot ziva v tlaku kolmo na tyčné páry 0,3 h 0,558 Pa Styčné páry USÍ být vyplněny maltou! h k K k k 0,7 b 0,85 b 4.5. Pevnot ziva ve myku Honoty vk0 >>> Počáteční charakteritická myková pevnot při nulovém normálovém napětí vk0 Použít tabulkovou honotu pole říve zaaného ruhu zících prvků a malty Druh zících prvků pálené cihly alta obyčejná Tlaková pevnot malty m 5,000 Pa Počáteční charakteritická myková pevnot při nulovém normálovém napětí vk0 0,00 Pa Zaat vlatní honotu Počáteční charakteritická myková pevnot při nulovém normálovém napětí vk0 Pa > Zvolil(a) ji variantu tabulkové honoty čílo varianty > Pro alší výpočet bue tey uvažována honota počáteční mykové pevnoti vk0 0,00 Pa Ověření pomínky vk 0 < 0, 065 b Průměrné návrhové napětí v ložné páře překlau, při uvažování oučinitele polehlivoti zatížení: G, Plocha jenoho běžného metru ložné páry A m, b A m, 0,40 m² G,min g h σ A σ 0,05 Pa [ ( ) ] Charakteritická myková pevnot vk vk min vk 0 + 0,4 σ ;0, 065 b > vk vk 0 + 0,4 σ vk 0,0 Pa > 0, 065 vk 0,50 Pa > Pro alší výpočet bue tey uvažována honota charakteritické mykové pevnoti vk 0,0 Pa Návrhová myková pevnot v,000 vk v 0,05 Pa m, G vk b v min

7 5. Charakteritiky výztuže URFOR 5.. Parametry oceli Třía vlivu protřeí Tříy vlivu, výztuž >>> X Typ výztuže RND/Z - kruhové proily/žárově pozinkovaná ocel Charakteritická mez kluzu poélných prutů, reukovaná ohleem na omezení vzniku trh yk,re 400 Pa Dílčí oučinitel polehlivoti oceli,5 Návrhová mez kluzu výztuže URFOR yk y y,re 348 Pa S oul pružnoti výztuže E 00 GPa ε y E y Poměrné přetvoření výztuže na mezi kluzu ε y 0, Rozměry výztužných prvků Parametry prutů Zvolit výztuž ze tanarního ortimentu Výška příhraoviny h př 50 mm Poélné pruty jou kruhového průřezu průměr pp 5 mm Průměr iagonálního prutu p 3 mm Poélné pruty jou obélníkového průřezu voorovný rozměr pp 8 mm vilý rozměr pp,,5 mm Průměr iagonálního prutu p,5 mm Výztuž vyrobená na zakázku Výška příhraoviny h př mm Poélné pruty jou kruhového průřezu průměr pp mm Poélné pruty jou obélníkového průřezu voorovný rozměr pp mm 0 vilý rozměr pp, mm Průměr iagonálního prutu p mm > Zvolil(a) ji variantu tanarní výztuže čílo varianty > Pro alší výpočet buou uvažovány parametry h př 50 mm pp 5 mm pp, -- mm p 3 mm Průřezová plocha jenoho poélného prutu A 9,63 mm Celkový počet poélných prutů n 0 > Do plochy výztuže překlau e započítává pouze plocha výztuže URFOR, která leží v tažené oblati překlau. Celková plocha výztuže A 96,35 mm

8 6. Ověření pomínek polehlivoti 6.. Ohyb Dimenzování výztuže těny Staticky účinná tloušťka těny b 40 mm Sklaebná výška jené vrtvy ziva v 75 mm Zvolený počet ložných par vyztužených nonou výztuží n 5 n + Účinná výška průřezu těny, tanovená výpočtem h v 65 mm A 0, 0005b A,min 83,750 mm², min > Navržená výztuž A 96,35 mm² A, rq A Kontrola minimální výšky těny a maximální příputné návrhové únonoti Pro zivo ze zících prvků kupiny kromě zících prvků z pórobetonu čílo varianty > inimální účinná výška těny E min,35 m min 0,4 b h > aximální příputná návrhová únonot v ohybu zěné vyztužené těny R, max, 4 h 0 b R,max 5,345 knm Pro zivo ze zících prvků kupiny, 3 a 4 a zících prvků kupiny z pórobetonu čílo varianty > inimální účinná výška těny E min,56 m min 0,3 b h > aximální příputná návrhová únonot v ohybu zěné vyztužené těny 0 b R,max 6,509 knm > Varianta pole kupiny a ruhu zících prvků varianta > Uvažovaná účinná výška,65 m min R, max, 3 h Kontrola tupně vyztužení překlau ρ ρ 0, b > inimální tupeň vyztužení ρ min 0, Rameno vnitřních il Pro prutový noník: A y, re Poloha neutrálné oy za přepoklau plného využití výztuže x x 0,8b,093 m Vypočtené rameno vnitřních il z 0, 4x z,88 m Pro těnový noník (viz J84) z ######## m > Rameno vnitřních il, pole typu noníku z,88 m > aximální rameno vnitřních il z max 95 z max,494 m > Rameno vnitřních il uvažované pro alší výpočet z min[ z; z ] z,88 m Návrhový moment únonoti A z R 49,46 knm > aximální příputná návrhová únonot průřezu, pole kupiny a ruhu zících prvků R,max 5,345 knm > Návrhový moment únonoti min[ ; ] R 49,46 knm > Ohybový moment o zatížení E 57,50 knm Průřez na ohyb VYHOVUJE R R R ρ < min A h max y ρ R, max E < R

9 6.. Smyk Poouzení myku ve vzálenoti / o líce popory V E,43 kn Návrhová íla ve myku V V R 38,579 kn Průřez na myk VYHOVUJE R b v V E < V R 6.3. Kontrola trhlin E Napětí v krajních vláknech b 6 0,355 Pa Pevnot ziva v tlaku kolmém k ložným párám 0,5 0,465 Pa E < 0,5 b 6 ezní ohybová štíhlot není překročena, překla VYHOVUJE i pro mezní tavy použitelnoti NAVRŽENÝ PŘEKLAD VYHOVUJE