PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU

Transkript

1 STATIKA A DYNAMIKA STAVEB, STAVEBNÍ PROJEKTY ING. JAN MAREŠ A.M. Jelínka 1074, Kolín II IČO , Tel.: , PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE KE STAVEBNÍMU ŘÍZENÍ ( dle vyhlášky 499/2006 Sb. v platné znění ) STAVBA INVESTOR OBJEDNATEL MÍSTO STAVBY Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Město Kolín, Karlovo náěstí ě 78, Kolín Ing. Martin Outlý, O PRO Servis Karlovo náěstí 75, Kolín 2 Žižkova 162, Kolín 3 ČÁST PROJEKTU DÍL PROJEKTU D.1 Dokuentace stavebního nebo inženýrského objektu D.1.2 Stavebně konstrukční řešení D.1.2.c Statické posouzení OBJEKT REVIZE DATUM POPIS 1.vydání Číslo vyhotovení Počet vyhotovení Číslo svazku 6 D1.2 Číslo zakázky Číslo sešitu D1.2.C

2 Statika a dynaika staveb Ing. Jan Mareš A.M. Jelínka Kolín 2 Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Dokuentace ke stavebníu řízení D Konstrukční řešení D.1.2c Statické posouzení DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve syslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platné znění, 110 odst. 2 pís. b) stavebního zákona) D Dokuentace objektů a technických a technologických zařízení D.1 Dokuentace stavebního nebo inženýrského objektu D.1.2 Stavebně konstrukční řešení D.1.2.c Statické posouzení OBSAH 1. Ověření základního koncepčního řešení nosné konstrukce 2. Posouzení stability konstrukce 3. Stanovení rozěrů hlavních prvků nosné konstrukce včetně jejího založení 4. Dynaický výpočet, pokud na konstrukci působí dynaické naáhání 5. Popis konstrukcí 6. Statický výpočet - zatížení konstrukcí 6.1. Stálé zatížení G 6.2. Proěnné zatížení Q 6.3. Kliatické zatížení Zatížení sněhe Zatížení větre Seizické zatížení Zatížení nárazou 6.4. Posouzení trapézového plechu 7. Materiály 8. Vyhodnocení 9. Přílohy Archivní číslo : Strana č.1 / 8 Soubor : GK_DSŘ_D.1.2.c_SP.docx

3 Statika a dynaika staveb Ing. Jan Mareš A.M. Jelínka Kolín 2 Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Dokuentace ke stavebníu řízení D Konstrukční řešení D.1.2c Statické posouzení 1. OVĚŘENÍ ZÁKLADNÍHO KONCEPČNÍHO ŘEŠENÍ NOSNÉ KONSTRUKCE Konstrukce byla navržena tak, aby odpovídala vše požadavků dle ČSN EN 1990, ČSN EN 1991 a ČSN EN Konstrukce je navržena tak, aby uožňovala bezpečné, bezporuchové a trvalé užívání po dobu její životnosti. Ohled byl brán také na hospodárnost a snadnou ontáž konstrukce. 2. POSOUZENÍ STABILITY KONSTRUKCE Posouzení stability bylo provedeno dle ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí, ČSN EN 1991 Zatížení konstrukcí a ČSN EN 1993 Navrhování ocelových konstrukcí. Posouzení stability je součástí statického výpočtu viz příloha. 3. STANOVENÍ ROZMĚRŮ HLAVNÍCH PRVKŮ NOSNÉ KONSTRUKCE VČETNĚ JEJÍHO ZALOŽENÍ Rozěry prvků zesilující konstrukce byly stanoveny statický výpočte etodou dílčích součinitelů. 4. DYNAMICKÝ VÝPOČET, POKUD NA KONSTRUKCI PŮSOBÍ DYNAMICKÉ NAMÁHÁNÍ Dynaický výpočet není nutný, protože konstrukce není dynaicky naáhána. 5. POPIS KONSTRUKCÍ Nosnou konstrukci střechy tvoří soustava příčných nosníků ve sklonu střechy, průřezu 2xU220, rozístěných v osových vzdálenostech 1800 a uložených jední konce na obvodové zdivu a druhý konce do kapes obvodového zdiva hlavní budovy. Stávající skladbu střešního pláště včetně podhledu tvoří živičná hydroizolace 3xBITAGIT, tepelná izolace ( POLSID ) tl. 50, perlitbeton tloušťky 50 nad vlnu trapézového plechu VSŽ R a podhled typu Feal se zvukovou izolací. Na části pultové střechy jsou osazeny světlíky výšky cca Horní vrstvy střešního pláště, hydroizolace a tepelné izolace, až po vrstvu perlitbetonu budou odstraněny a nahrazeny novýi vrstvai tepelné izolace a foliové krytiny v celkové tloušťce cca Statický výpočte byly posouzeny stávající střešní nosníky. Nosníky vyhověly při uvažované zatížení v 1. ezní stavu - únosnosti na 75%, avšak již nevyhověly v 2.ezní stavu - použitelnosti, kde byly překročeny povolené deforace pro tento typ konstrukčního prvku cca o 38%. Vzhlede k nevyhovující deforací je navrženo zesílení přídavný profile U140, který bude ke stávajícíu nosníku 2xU220 přivařen prostřednictví krátkých úpalků IPE140 délky 110, rozístěných po délce nosníku ve vzdálenostech cca 1200 tak, aby byl úpalek vždy ve vlně trapézového plechu VSŽ R, která á šířku cca 125. V ístě úpalku bude stávající plech vyříznut a profil IPE140 přivařen koutovýi svary k nosníku 2xU220. Navržená úprava sníží průhyb nosníku o cca 61% na hodnotu 16,3 a zvýší únosnost nosníků o cca 33%. Archivní číslo : Strana č.2 / 8 Soubor : GK_DSŘ_D.1.2.c_SP.docx

4 Statika a dynaika staveb Ing. Jan Mareš A.M. Jelínka Kolín 2 Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Dokuentace ke stavebníu řízení D Konstrukční řešení D.1.2c Statické posouzení Stávající střešní trapézový plech VSŽ R, byl při posouzení uvažován s iniální tloušťkou 0,8. Plech na únosnost vyhoví - viz níže bod STATICKÝ VÝPOČET - ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ 6.1. Stálé zatížení G Zatížení [kn/ 2, kn/, kn] Charakt. Návrhová γ g G k g d a) Vlastní tíha generována prograe 1,35 b) Střešní plášť - stávající - živičná hydroizolace 3xBITAGIT 0,12 0,16 - tepelná izolace POLSID, tl. 50 0,10 0,14 - perlitbeton ( γγ = 500 kg/ 3 ), tl =90 0,45 0,61 - trapézový plech VSŽ R, tl. 0,8 0,10 0,14 - podhled FEAL + zvuková izolace 0,15 0,20 Celke 0,92 1,25 b) Střešní plášť - nový - hydroizolační fólie 0,03 0,04 - tepelná izolace tl ,10 0,14 Celke 0,13 0, Proěnné zatížení Q Zatížení [kn/ 2, kn/, kn] q k γ Q q d d ) Užitné 1,50 - střecha nepřístupná ( plocha kategorie H ) 0,75 1, Kliatické zatížení Zatížení sněhe Střecha sedlová - sníh nenavátý a navátý: Charakteristická hodnota zatížení sněhe na zei: ss kk = 0,70 kkkk/ 2 Charakteristická hodnota zatížení sněhe na střeše ss = μμ ii CC ee CC tt ss kk = 0,8 1,0 1,0 0,70 = 0,56 kkkk/ 2 kde Archivní číslo : Strana č.3 / 8 Soubor : GK_DSŘ_D.1.2.c_SP.docx

5 Statika a dynaika staveb Ing. Jan Mareš A.M. Jelínka Kolín 2 Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Dokuentace ke stavebníu řízení D Konstrukční řešení D.1.2c Statické posouzení μμ ii = 0,8 tvarový součinitel zatížení sněhe pro plochou střechu se sklone 0 < α < 30, α = 1 2 ss kk = 1,0 charakteristická hodnota zatížení sněhe pro sněhovou oblast II. CC ee = 1,0 součinitel expozice pro norální typ krajiny CC tt = 1,0 tepelný součinitel Střecha přilehlá k vyšší stavbě: Výška sousední sedlové střechy hlavní budovy Gynázia - okap 13,2, hřeben cca 17,2. h = 8,0, bb 1 = 9,7, bb 2 = 12,0 ll ss = 16,0 9,7 + 12,0 μμ ww = = 1,36 4,0 16,0 0,8(60 38) μμ ss = 0,5 = 0,5 0,587 = 0, μμ 2 = μμ ww + μμ ss = 1,36 + 0,294 = 1, Zatížení větre Výchozí základní rychlost větru: vv bb,0 = 25,0 /ss pro větrnou oblast II. dle NA Základní rychlost větru vv bb = cc dddddd cc ssssssssssss vv bb,0 = 1,0 1,0 25,0 = 25,0 /ss kde cc dddddd = 1,0 cc ssssssssssss = 1,0 součinitel sěru větru dle NA.2.6 součinitel ročního období dle NA.2.7 Archivní číslo : Strana č.4 / 8 Soubor : GK_DSŘ_D.1.2.c_SP.docx

6 Statika a dynaika staveb Ing. Jan Mareš A.M. Jelínka Kolín 2 Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Dokuentace ke stavebníu řízení D Konstrukční řešení D.1.2c Statické posouzení Střední rychlost větru vv (zz) = cc rr (zz) cc 0 (zz) vv bb = 0,539 1,0 25,0 = 13,48 /ss pro referenční výšku 5,0 kde cc rr (zz) = kk rr llll zz zz 0 součinitel drsnosti terénu cc rr (zz) = kk rr llll zz = 0,234 llll 10,0 = 0,539 zz 0 1,0 kk rr = 0,19 zz 0,07 0 zz 0,IIII kk rr = 0,19 zz 0 zz 0,IIII 0,07 součinitel terénu = 0,19 1,0 0,05 0,07 = 0,234 zz 0 = 1,0 zz = zz = 10,0 zz 0,IIII = 0,05 cc 0 (zz) = 1,0 paraetr drsnosti terénu pro kategorii terénu IV. iniální referenční výška nad teréne pro kategorii terénu IV. paraetr drsnosti terénu pro kategorii terénu II. součinitel orografie Intenzita turbulence kk ii II vv (zz) = cc 0 (zz) llll(zz zz 0 ) = 1,0 1,0 llll(10 1,0) = 0,434 kde kk ii = 1,0 součinitel turbulence dle NA Maxiální dynaický tlak qq pp (zz) = [1 + 7 II vv (zz)] 1 2 ρρ vv 2 (zz) = [ ,434] 1 2 1,25 13,482 = 458,6 PPPP qq pp = 0,459 kkkk/ 2 kde ρρ = 1,25 kkkk/ 3 ěrná hotnost vzduchu Tlaky větru na vnější povrchy ww ee = qq pp (zz ee ) cc pppp a) Součinitele cc pppp pro sedlové přístřešky - sěr větru kolý na podélný sěr oblast A: cc pppp = 1,3 část střechy šířky cca 3,75 ezi oblasti C a D oblast C: cc pppp = 1,8 návětrná hrana šířky cca 1,25 oblast D: cc pppp = 1,5 část střechy u hřebene šířky cca 1,25 b) Součinitele cc pppp pro volně stojící stěnu oblast B: cc pppp = ±1,4 Tření větru na částech vnějších povrchů rovnoběžných se sěre větru jsou zanedbány, vzhlede k řádově enší účinků oproti tlaku a sání větru. Archivní číslo : Strana č.5 / 8 Soubor : GK_DSŘ_D.1.2.c_SP.docx

7 Statika a dynaika staveb Ing. Jan Mareš A.M. Jelínka Kolín 2 Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Dokuentace ke stavebníu řízení D Konstrukční řešení D.1.2c Statické posouzení Seizické zatížení Dle NA.2.8 lze klasifikovat seizicitu jako veli alou, tzn. že platí aa gggg 0,05gg, viz níže. Není tedy nutné konstrukci posuzovat na účinky seizicity. Referenční špičkové zrychlení podloží typu A a gr = 0 0,02g Třída význau pozeních staveb γ I = 1,0 ( obvyklé pození stavby, třída II. ) Spektru pružné odezvy typu 2 ( dle čl a NA. 2.9 ) Součinitel podloží S = 1,0 ( předpoklad základová půda typu A ) Pro součin aa gggg platí aa gggg = aa gggg γγ II S = 0,01 1,0 1,0 = 0,01g 0,05g Archivní číslo : Strana č.6 / 8 Soubor : GK_DSŘ_D.1.2.c_SP.docx

8 Statika a dynaika staveb Ing. Jan Mareš A.M. Jelínka Kolín 2 Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Dokuentace ke stavebníu řízení D Konstrukční řešení D.1.2c Statické posouzení Zatížení nárazou Se zatížení nárazou není uvažováno ( lokalitu lze dle ČSN ISO 12494:2010/04 Zatížení konstrukcí nárazou apa tříd náraz na úzeí ČR zatřídit do oblastí s třídou nárazy R2 ) Posouzení trapézového plechu Zatížení trapézového plechu: qq kk = 0,92 + 0,75 + 0,7 1,654 = 2,83 kkkk/ 2 qq dd = 1,25 + 1,13 + 0,7 1,654 1,5 = 4,12 kkkk/ 2 Vnitřní síly: ( ohybový oent nad podporou ) MM SSSS = ,12 1,82 = 1,33 kkkkkk Průřezové charakteristiky plechu VSŽ R: WW eeee,1 = 12, WW eeee,2 = 23, II = 407, Posouzení MSÚ: Pro únosnost je uvažováno axiální napětí σσ cccccc = 190 MMMMMM MM RRRR = 12, = 2,44 kkkkkk > MM SSSS = 1,33 kkkkkk plech vyhoví Archivní číslo : Strana č.7 / 8 Soubor : GK_DSŘ_D.1.2.c_SP.docx

9 Statika a dynaika staveb Ing. Jan Mareš A.M. Jelínka Kolín 2 7. MATERIÁLY Gynáziu Kolín Oprava střechy gynastického sálu Dokuentace ke stavebníu řízení D Konstrukční řešení D.1.2c Statické posouzení Ocelové konstrukce: Třída provedení EXC 2 ( výrobní skupina B ) Konstrukční ocel S235 jakostní třída JR ( Fe 360 ) dle ČSN EN A1 f y = 235 MPa, E = MPa Elektrody E-B 121 ( nebo odpovídající svařovací drát ) Nátěry usí odolávat stupni korozivní agresivity prostředí a požadavků na požadovanou provozní životnost. Vzhlede k tou, že nebyly k dispozici specifikace požadavků na nátěrový systé, předpokládá se požadovaná životnost ochranného nátěrového systéu klasifikována dle ČSN EN ISO jako střední M (5 až 15 let). 8. VYHODNOCENÍ Na základě vyhotovené projektové dokuentace a provedených posouzení konstatuji, že nosná konstrukce střechy včetně navrženého zesílení jsou z hlediska stavebního zákona č. 183/2006 Sb. a vyhl. č. 268/2009 Sb. o technických požadavcích na stavby vyhovující. 9. PŘÍLOHY [1] Statické posouzení návrh zesílení a posouzení stávajících střešních nosníků. Vypracoval: Ing. Jan Mareš... Autorizovaný inženýr pro pození stavby a statiku a dynaiku staveb ČKAIT V Kolíně, červen 2016 Archivní číslo : Strana č.8 / 8 Soubor : GK_DSŘ_D.1.2.c_SP.docx

10 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 1/20 Obsah Základní data, použité ateriály Schéa zesílení popis průřezů Výpis ateriálu Uzly Pruty Průřez. charakteristiky, standardní popis, použité průřezy Podpory & Podloží Zatěžovací stavy Skupina nahodilých zatížení Spojitá zatížení.zatěžovací stavy 2 Spojitá zatížení.zatěžovací stavy 3 Spojitá zatížení.zatěžovací stavy 4 Spojitá zatížení.zatěžovací stavy 5 Kobinace Vzpěrná délka Protokol o výpočtu. Deforace v uzlu(ech) (vše), kobi použ. (vše), globální extréy. Reakce (vše), kobi únos. (vše), globální extréy. Deforace uz na prutu(ech). Použ. kobi : 1/2 EC3. Průřez 1 vše. KÚ vše. EC3. Průřez 2 vše. KÚ vše. EC3. Průřez 3 vše. KÚ vše Základní data Typ konstrukce : Rá XYZ Počet uzlů : 19 Počet prutů : 26 Počet aker 1D: 11 Počet linií : 0 Počet 2D aker : 0 Počet průřezů : 3 Počet stavů : 5 Počet ateriálů: 1 Materiál Jéno S 235 Pevnost v tahu MPa Mez kluzu MPa Modul E MPa Poissonův souč Objeová hotnost kg/^3 Roztažnost /.K

11 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 2/20 (U140) (U140) (U140) (U140) (U140) (U140) (U140) (U140) (U220) (U220) (U220) (U220) (U220) (U220) (U220) (U220) (U220) (IPE140) (IPE140) (IPE140) (IPE140) (IPE140) (IPE140) (IPE140) (IPE140) (IPE140) Schéa zesílení popis průřezů

12 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 3/20 Výpis ateriálu Skupina prutů : 1/26 čís. Jéno jakost jednotková hotnost kg/ délka váha kg 1 2 U box (U220) S U140 S IPE140 S Celková hotnost konstrukce : kg Nátěrová plocha : ^2 Uzly uzel X Y Z uzel X Y Z uzel X Y Z Pruty akro prut uzel 1 uzel 2 délka Rx deg průřez jakost U box (U220) S U box (U220) S U box (U220) S U box (U220) S U box (U220) S U box (U220) S U box (U220) S U box (U220) S U box (U220) S IPE140 S IPE140 S IPE140 S IPE140 S IPE140 S IPE140 S IPE140 S IPE140 S IPE140 S 235

13 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 4/20 akro prut uzel 1 uzel 2 délka Rx deg průřez jakost U140 S U140 S U140 S U140 S U140 S U140 S U140 S U140 S 235 Excentricity, žebra akro Zarovnání Y Zarovnání Z Exc Y Exc Z 1 Osa Vrchní Průřezy +z +y 2x U220 Průřez č. 1 2 U box (U220) Materiál : 10 S U box (U220) 1 U220 S U220 S 235 A : e+003 ^2 Ay/A : Az/A : Iy : e+007 ^4 Iz : e+007 ^4 Iyz : e 006 ^4 It : e+007 ^4 Iw : e+000 ^6 Wely : e+005 ^3 Welz : e+005 ^3 Wply : e+005 ^3 Wplz : e+005 ^3 cy : cz : iy : iz : dy : 0.00 dz : 0.00 Obrys :

14 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 5/20 Druh posudku : Netypický průřez +z +y U140 Průřez č. 2 U140 Materiál : 10 S 235 A : e+003 ^2 Ay/A : Az/A : Iy : e+006 ^4 Iz : e+005 ^4 Iyz : e 008 ^4 It : e+004 ^4 Iw : e+009 ^6 Wely : e+004 ^3 Welz : e+004 ^3 Wply : e+005 ^3 Wplz : e+004 ^3 cy : cz : iy : iz : dy : dz : 0.00 Obrys : Druh posudku : U průřez Výška Šířka Tloušťka pásnice Tloušťka stojiny 7.00 Poloěr z +y Průřez č. 3 IPE140 Materiál : 10 S 235 IPE140 A : e+003 ^2 Ay/A : Az/A : Iy : e+006 ^4 Iz : e+005 ^4 Iyz : e+000 ^4 It : e+004 ^4 Iw : e+009 ^6 Wely : e+004 ^3 Welz : e+004 ^3 Wply : e+004 ^3 Wplz : e+004 ^3 cy : cz : iy : iz : dy : 0.00 dz : 0.00 Obrys :

15 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 6/20 Druh posudku : průřez I Výška Šířka Tloušťka pásnice 6.90 Tloušťka stojiny 4.70 Poloěr 7.00 Podpory podpora uzel typ Velikost 1 2 XYZRx YZ 0.20 Zatěžovací stavy Stav Jéno Popis 1 vl.tíha Vlastní váha. Sěr Z 2 střecha Stálé Zatížení 3 sníh nenavátý Nahodilé s Výběr. 4 sníh navátý Nahodilé s Výběr. 5 užitné střecha Nahodilé u s Skupina nahodilých zatížení Jéno Popis s Výběr. EC1 typ zatížení Sníh u s EC1 typ zatížení Kat H : střechy

16 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 7/ Spojitá zatížení.zatěžovací stavy Spojitá zatížení.zatěžovací stavy 3

17 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 8/ Spojitá zatížení.zatěžovací stavy Spojitá zatížení.zatěžovací stavy 5

18 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 9/20 Kobinace Kobi Nora Stav souč. 1. EC únosnost 1 vl.tíha střecha sníh nenavátý sníh navátý užitné střecha 1.00 Kobi Nora Stav souč. 2. EC použitelnost 1 vl.tíha střecha sníh nenavátý sníh navátý užitné střecha 1.00 Základní pravidla pro generování kobinací na únosnost. 1 : 1.35*ZS1 / 1.35*ZS2 2 : 1.35*ZS1 / 1.35*ZS2 / 1.50*ZS3 / 1.50*ZS4 3 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 1.50*ZS3 / 1.50*ZS4 4 : 1.35*ZS1 / 1.35*ZS2 / 1.50*ZS5 5 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 1.50*ZS5 6 : 1.35*ZS1 / 1.35*ZS2 / 1.35*ZS3 / 1.35*ZS4 / 1.35*ZS5 7 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 1.35*ZS3 / 1.35*ZS4 / 1.35*ZS5 Základní pravidla pro generování kobinací na použitelnost. 1 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 2 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 1.00*ZS3 / 1.00*ZS4 3 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 1.00*ZS5 4 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 0.90*ZS3 / 0.90*ZS4 / 0.90*ZS5 Výpis nebezpečných kobinací na únosnost 1/ 3 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2 2/ 1 : +1.35*ZS1+1.35*ZS2 3/ 7 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2+1.35*ZS4+1.35*ZS5 4/ 6 : +1.35*ZS1+1.35*ZS2+1.35*ZS4+1.35*ZS5 Výpis nebezpečných kobinací na použitelnost 1/ 1 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2 2/ 4 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2+0.90*ZS4+0.90*ZS5 Vzpěrná délka prut k y k z k yz k ltb swayy swayz poz. zatížení k kw střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed střed

19 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 10/20 prut k y k z k yz k ltb swayy swayz poz. zatížení k kw střed střed střed střed střed střed střed Protokol o výpočtu. Lineární výpočet Počet 2D prvků Počet 1D prvků Počet uzlů sítě Počet rovnic Zatěžovací stavy ZS 1 vl.tíha ZS 2 střecha ZS 3 sníh nenavátý ZS 4 sníh navátý ZS 5 užitné střecha Spuštění výpočtu :52 Konec výpočtu :52 Sua zatížení a reakcí. X Y Z zat. stav 1 zatížení reakce kontakt zat. stav 2 zatížení reakce kontakt zat. stav 3 zatížení reakce X Y Z kontakt zat. stav 4 zatížení reakce kontakt zat. stav 5 zatížení reakce kontakt Deforace v uzlu(ech). Globální extré Lineární statický nebezpečné nebo všechny kobinace Skupina uzlů :1/19 Skupina kobinací na použitelnost :1/2 uzel kobi Ux [] Uy [] Uz [] Fix [rad] Fiy [rad] Fiz [rad]

20 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 11/20 Reakce v podporách hodnoty v uzlech. Globální extré Lineární statický nebezpečné nebo všechny kobinace Skupina uzlů :1/19 Skupina kobinací na únosnost :1/4 podpora uzel kobi Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [kn] My [kn] Mz [kn]

21 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 12/ Deforace uz na prutu(ech). Použ. kobi : 1/2

22 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 13/20 EC3. Průřez 1 vše. KÚ vše. Posouzení EC3 Průřez : 1 2 U box (U220) Makro 1 Prut 5 2 U box S 235 Únos. ko Základní data EC3 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M0 pro únosnost průřezu 1.10 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M1 pro stabilitní únosnost 1.10 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M2 pro oslabený průřez 1.25 Údaje o ateriálu ez kluzu fy MPa pevnost v tahu fu MPa typ výroby svařovaný POSUDEK ÚNOSNOSTI Kritický posudek v ístě 0.00 Vnitřní síly NSd kn Vy.Sd 0.00 kn Vz.Sd 2.46 kn Mt.Sd 0.00 kn My.Sd kn Mz.Sd 0.00 kn Posudek na osovou sílu podle článku a vzorce (5.13) Nt.Rd kn jedn. posudek 0.12 Posudek na syk (Vz) podle článku a vzorce (5.20) Klasifikace průřezu je 3. Vpl.Rd kn jedn. posudek 0.01 Posudek na kobinaci ohybu, osové a sykové síly podle článku a vzorce (5.37) Klasifikace průřezu je 3. siga N MPa siga Myy MPa siga Mzz 0.00 MPa ro 0.00 ísto 27

23 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 14/20 jedn. posudek 0.42 Prvek VYHOVÍ na únosnost! Stabilitní posudek Paraetry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Iperfekce Redukční součinitel Délka Součinitel vzpěru Vzpěrná délka Kritické Eulerovo zatížení kn Posudek klopení podle článku a vzorce (5.48) Mb.Rd kn Beta W 0.84 redukce 1.00 iperfekce 0.49 Mcr kn LTB Délka klopení 0.00 k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti jedn. posudek =0.30 Posudek na tlak s ohybe podle článku a vzorce (5.53) ky 1.00 kz 1.00 uy 0.22 uz 0.00 BetaMy 1.29 BetaMz 1.80 jedn. posudek = = 0.30 Posudek na tlak, ohyb a klopení podle článku a vzorce (5.54)

24 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 15/20 klt 1.00 kz 1.00 ult 0.15 uz 0.00 BetaMlt 1.29 BetaMz 1.80 jedn. posudek = = 0.30 Prvek VYHOVÍ na stabilitu! EC3. Průřez 2 vše. KÚ vše. Posouzení EC3 Průřez : 2 U140 Makro 11 Prut 23 U140 S 235 Únos. ko Základní data EC3 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M0 pro únosnost průřezu 1.10 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M1 pro stabilitní únosnost 1.10 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M2 pro oslabený průřez 1.25 Údaje o ateriálu ez kluzu fy MPa pevnost v tahu fu MPa typ výroby válcovaný POSUDEK ÚNOSNOSTI Poěr šířka ku tloušťce pro stojiny (Tab a). poěr v ístě 0.00 poěr axiální poěr axiální poěr axiální poěr ==> Třída průřezu 1 Poěr šířka ku tloušťce pro odstávající pásnici (Tab c). poěr 6.00 v ístě 0.00 poěr axiální poěr axiální poěr axiální poěr ==> Třída průřezu 1 Kritický posudek v ístě 0.00 Vnitřní síly NSd kn Vy.Sd 0.16 kn

25 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 16/20 Vnitřní síly Vz.Sd 0.00 kn Mt.Sd 0.00 kn My.Sd 0.00 kn Mz.Sd 0.45 kn Posudek na tlak podle článku a vzorce (5.16) Klasifikace průřezu je 3. Nc.Rd kn jedn. posudek 0.43 Posudek na syk (Vy) podle článku a vzorce (5.20) Klasifikace průřezu je 3. Vpl.Rd kn jedn. posudek 0.00 Posudek na kobinaci ohybu, osové a sykové síly podle článku a vzorce (5.37) Klasifikace průřezu je 3. siga N MPa siga Myy 0.00 MPa siga Mzz MPa ro 0.00 ísto 18 jedn. posudek 0.49 Prvek VYHOVÍ na únosnost! Stabilitní posudek Paraetry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka c c Iperfekce Redukční součinitel Délka Součinitel vzpěru Vzpěrná délka Kritické Eulerovo zatížení kn Posudek na vzpěr podle článku a vzorce (5.45) Nb.Rd kn

26 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 17/20 Beta A 1.00 jedn. posudek 0.44 Posudek prostorového vzpěru podle článku ENV : a vzorce (6.1) (6.4a b)(6.5a b)(6.6) Nb.Rd kn Beta A 1.00 Redukovaná štíhlost 0.24 Redukční součinitel 0.99 siga,cr,t MPa siga,cr,tf MPa Vzpěrná délka na prostorový vzpěr 0.00 jedn. posudek 0.44 Posudek na tlak s ohybe podle článku a vzorce (5.53) ky 1.04 kz 1.00 uy 0.10 uz 0.00 BetaMy 1.80 BetaMz 1.61 jedn. posudek = = 0.57 Posudek na tlak, ohyb a klopení podle článku ENV : a vzorce (6.12) klt 1.00 kz 1.00 ult 0.09 uz 0.00 BetaMlt 1.80 BetaMz 1.61 jedn. posudek = = 0.58 Prvek VYHOVÍ na stabilitu! EC3. Průřez 3 vše. KÚ vše. Posouzení EC3 Průřez : 3 IPE140 Makro 3 Prut 11 IPE140 S 235 Únos. ko Základní data EC3 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M0 pro únosnost průřezu 1.10

27 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 18/20 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M1 pro stabilitní únosnost 1.10 dílčí součinitel spolehlivosti Gaa M2 pro oslabený průřez 1.25 Údaje o ateriálu ez kluzu fy MPa pevnost v tahu fu MPa typ výroby válcovaný POSUDEK ÚNOSNOSTI Poěr šířka ku tloušťce pro stojiny (Tab a). poěr v ístě 0.00 poěr axiální poěr axiální poěr axiální poěr ==> Třída průřezu 1 Poěr šířka ku tloušťce pro odstávající pásnici (Tab c). poěr 5.29 v ístě 0.00 poěr axiální poěr axiální poěr axiální poěr ==> Třída průřezu 1 Kritický posudek v ístě 0.00 Vnitřní síly NSd 0.11 kn Vy.Sd 0.00 kn Vz.Sd kn Mt.Sd 0.00 kn My.Sd 9.46 kn Mz.Sd 0.00 kn Posudek na tlak podle článku a vzorce (5.16) Klasifikace průřezu je 1. Nc.Rd kn jedn. posudek 0.00 Posudek na syk (Vz) podle článku a vzorce (5.20) Klasifikace průřezu je 1. Vpl.Rd kn jedn. posudek 0.74

28 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 19/20 Posudek na kobinaci ohybu, osové a sykové síly podle článku & a vzorce (5.23) Klasifikace průřezu je 1. MNVy.Rd kn MNVz.Rd 4.11 kn alfa 2.00 beta 1.00 jedn. posudek 0.64 Prvek VYHOVÍ na únosnost! Stabilitní posudek Paraetry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka a b Iperfekce Redukční součinitel Délka Součinitel vzpěru Vzpěrná délka Kritické Eulerovo zatížení kn Posudek na vzpěr podle článku a vzorce (5.45) Nb.Rd kn Beta A 1.00 jedn. posudek 0.00 Posudek prostorového vzpěru podle článku ENV : a vzorce (6.1) (6.4a b)(6.5a b)(6.6) Nb.Rd kn Beta A 1.00 Redukovaná štíhlost 0.03 Redukční součinitel 1.00 siga,cr,t MPa siga,cr,tf MPa Vzpěrná délka na prostorový vzpěr 0.00 jedn. posudek 0.00 Posudek klopení podle článku a vzorce (5.48) Mb.Rd kn Beta W 1.00 redukce 1.00 iperfekce 0.21

29 Projekt : Gynáziu Kolín Strana : 20/20 Mcr kn LTB Délka klopení 0.00 k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti jedn. posudek =0.50 Posudek na tlak s ohybe podle článku a vzorce (5.51) ky 1.00 kz 1.00 uy 0.14 uz 0.56 BetaMy 1.87 BetaMz 1.80 jedn. posudek = = 0.50 Posudek na tlak, ohyb a klopení podle článku a vzorce (5.52) klt 1.00 kz 1.00 ult 0.15 uz 0.56 BetaMlt 1.87 BetaMz 1.80 jedn. posudek = = 0.50 Prvek VYHOVÍ na stabilitu!