Návrh metody pro dimenzování þÿ n e s t m e l e n é k o n s t r u k n í v r s t v y v þÿ a a k t i v n í z ó n y p o d l e m o d u l u py
|
|
- Pavel Macháček
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 DSpace VSB-TUO OpenAIRE þÿx a d a s t a v e b n í , r o. 7 / C i v i l E n g i n e e r i n g Návrh metody pro dimenzování þÿ n e s t m e l e n é o n s t r u n í v r s t v y v þÿ a a t i v n í z ó n y p o d l e m o d u l u py T08:2:22Z Downloaded from DSpace VSB-TUO
2 Sborní vědecých prací Vysoé šoly báňsé - Technicé univerzity Ostrava číslo, ro 2007, roční VII, řada stavební Ivana MAHDALOVÁ NÁVRH METODY PRO DIMENZOVÁNÍ NESTMELENÉ KONSTRUKČNÍ VRSTVY VOZOVKY A AKTIVNÍ ZÓNY PODLE MODULU PŘETVÁRNOSTI Abstract The paper describes proposal of method for dimensioning of unagglutinate constructional strata in roadways or in active zone according to modulus of deformability. The proposed method is derived from procedure for dimensioning of constructional stratum in railways subbase, which is defined by departmental prescript of Czech railway CD S4 and start from original theory of institute SOJUZDORNII for behaviour of multiply flabby constructional system. ÚVOD Intenzita provozu na pozemních omuniacích lade nemalé poţadavy na valitu pojíţděného povrchu. Konstruce vozove musí odolávat velým nápravovým tlaům plně naloţených těţých náladních vozidel a jsou navíc zatíţeny působením limaticých podmíne, zejména mrazem, v návaznosti na vodní reţim podloţí vozovy. Volba vhodné onstruce vozovy pro odpovídající zatíţení, ale taé valitní podlad v ativní zóně pod vozovou, jsou nutným předpoladem dlouhé ţivotnosti vozovy jao celu, bez potřeby častých oprav s následným dopadem do bezpečnosti a plynulosti dopravního provozu. Ativní zónou ve stavbách pozemních omuniací se rozumí horní vrstva zemního tělesa na násypu i v zářezu. Má tloušťu zpravidla 0,50 m, do níţ zasahují vlivy zatíţení a limatu. Tyto vlivy mohou vést e změnám fyziálních a mechanicých vlastností materiálů, z nichţ je tato vrstva sloţena. Proto se na ni vtahují přísnější valitativní parametry oproti ostatním částem zemního tělesa. Ativní zóna musí mít dostatečnou únosnost (ve smyslu odolnosti proti deformaci). Dimenzování vozove i ativní zóny pozemních omuniací se v ČR provádí podle resortního předpisu Technicé podmíny Ministerstva dopravy TP 70 Navrhování vozove pozemních omuniací [4]. Materiály do onstruce vozovy a do podloţí se podle něj navrhují a posuzují v závislosti na jejich modulu pruţnosti, případně podle jejich alifornsého poměru únosnosti CBR. Dimenzování ativní zóny v podloţí je řešeno taé v ČSN Navrhování a provádění zemního tělesa pozemních omuniací, a to pouze na záladě poměru únosnosti CBR. Výpočtovým modelem pro dimenzování podloţí vozovy podle TP 70 je ideálně pruţný poloprostor, terý je pro výpočet reprezentován modulem pruţnosti. Vychází se přitom z předpoladu, ţe hmota, terá vyplňuje poloprostor, je ideálně pruţná, homogenní a izotropní, závislost mezi napětím a přetvořením je lineární, platí Hooův záon. Ve sutečnosti ale zemina v podloţí vozovy není doonale pruţná ani ideálně homogenní a izotropní láta. Po aţdém zatěţovacím cylu dochází celovému stlačení zeminy a deformaci povrchu. Po následném odlehčení má část zatlačení charater vratné (pruţné) deformace a část nevratné (plasticé) deformace. Při opaujících se zatěţovacích cylech se postupně zmenšuje část plasticé deformace a zemina v podloţí nabývá charater pruţné láty. Nahrazení chování podloţí pruţným poloprostorem představuje určité zjednodušení úlohy. Reálně je zemina v podloţí vozovy vystavena limaticým vlivům a dochází zde cylicým změnám vlastností, zejména u soudrţných zemin. Dopravním provozem, t.j. opaova- Ing., Ph. D., Katedra dopravního stavitelství, Faulta stavební, Vysoá šola báňsá Technicá univerzita Ostrava, tel. (+420) , ivana.mahdalova@vsb.cz 87
3 ným zatěţováním, dojde sice v průběhu rou postupně výraznému zmenšení aţ vymizení části plasticé deformace, ale v době jarního tání se významně zvyšuje vlhost soudrţných zemin a tím i jejich plasticita. Původně proběhlá onsolidace zeminy je tím porušena a opět se uplatní vliv plasticé části deformace v podloţí. Tento jev je znám jao sníţení únosnosti podloţí vozovy v době jarního tání. Chování podloţí vozovy tedy lépe vystihuje model pruţně plasticého poloprostoru. Pro definování návrhových hodnot materiálů je pa výhodnější uţití modulů přetvárnosti, teré lépe charaterizují jejich přetvárné vlastnosti. Ostatně následná ontrola vality zhotovených vrstev se provádí ontrolou dosaţení poţadovaného modulu přetvárnosti (nejčastěji staticou zatěţovací zoušou). Metodia dimenzování onstručních vrstev podle modulu přetvárnosti je dobře zpracována v resortním předpisu Česých drah ČD S4 Ţelezniční spode []. Vhodnost metodiy je dostatečně ověřena praxí dimenzování praţcového podloţí. 2 VÝPOČTOVÝ MODEL VÍCEVRSTVÉ NETUHÉ KONSTRUKCE PODLE MODULU PŘETVÁRNOSTI V dopravním stavitelství, při budování onstruční vrstvy v podloţí silničních i ţelezničních staveb, stejně jao při budování nestmelených onstručních vrstev vozovy, se jedná o řešení úlohy, dy vícevrstvý netuhý onstruční systém je tvořen ta, ţe tuţší vrstva spočívá na poddajnější vrstvě (viz obr. ). Horní tuţší vrstva je charaterizována modulem pruţnosti E, hodnotou prostředí (objemovou hustotou) a rychlostí šíření vln v. Spodní poddajnější vrstva je charaterizována modulem pruţnosti E 0, hodnotou prostředí (objemovou hustotou) 0 a rychlostí šíření vlnění v 0. V taové onstruci platí, ţe E > E 0. Obr. Šíření chvění ve dvouvrstvém systému Při formulaci výpočtového modelu pro přetváření vícevrstvého prostředí byly východisem původní práce institutu SOJUZDORNII z první poloviny 20. století a dílčí část práce H. Lahuty [2], terá se podrobněji zabývá matematicým rozpracováním zmíněné teorie. Výpočtový model byl podrobně odvozen autorou tohoto příspěvu v disertační práci [3]. Evivalentní modul přetvárnosti na povrchu dvouvrstvého systému, t.j. modul přetvárnosti taové homogenní hmoty, jejíţ stlačení (sednutí) pod stejným zatíţením se bude rovnat stlačení dvouvrstvého systému, odvozený ve [2], je vyjádřen rovnicí: 88
4 E E ev () 2 h n n arctg 3,5 n D de E ev je evivalentní modul přetvárnosti v MPa, E je modul přetvárnosti horní vrstvy v MPa, h je tloušťa horní vrstvy v m, D průměr ruhové zatěţovací desy v m a veličina n je vyjádřena rovnicí de E 0 je modul přetvárnosti spodní vrstvy v MPa, přitom E > E 0. E E n (2) 0 Evivalentní modul přetvárnosti lze vyjádřit z () na záladě modulu přetvárnosti horní vrstvy ve tvaru: de oeficient 3 lze vyjádřit jao: 3 n E ev 3 E MPa (3) 2 Kdyţ označíme poměr modulů přetvárnosti jao a poměr tloušťy horní vrstvy a průměru ruhové plochy jao E 3,5 h n n arctg 0 (5) E h 2 D (6) lze pa oeficient 3 v závislosti na oeficientech a 2 vyjádřit ve tvaru: 3 2 arctg D 2 Výsledem vyuţitelným pro zjednodušené dimenzování nestmelené onstruční vrstvy vozovy či ativní zóny pa můţe být návrhový nomogram pro určení evivalentního modulu přetvárnosti dvouvrstvé netuhé onstruce uvedený na obr. 2. Obdobný nomogram, terý je pro srovnání uveden na obr. 3, vyuţívá pro dimenzování onstruční vrstvy ţelezničního spodu předpis ČD S4. (4) (7) 89
5 Obr.2 Nomogram pro určení evivalentního modulu přetvárnosti dvouvrstvé netuhé onstruce podle [3] Obr.3 Nomogram pro určení evivalentního modulu přetvárnosti onstruce podle ČD S4 90
6 3 NAVRHOVÁNÍ NESTMELENÉ KONSTRUKČNÍ VRSTVY VOZOVKY A AKTIVNÍ ZÓNY PODLE MODULU PŘETVÁRNOSTI Podloţí vozovy, poud je část podloţí vozovy (ativní zóna) zlepšena, stejně jao samotnou netuhou vozovu, lze povaţovat za vrstevnatý, pruţně plasticý poloprostor. Při dimenzování onstruční vrstvy podle modulu přetvárnosti lze pouţít výše popsaný výpočtový model pro přetváření vícevrstvého prostředí. Metodu lze pouţít pouze dimenzování nezlepšené onstruční vrstvy ativní zóny nebo nestmelené onstruční vrstvy vozovy a pouze pro vícevrstvý systém, u terého má horní vrstva větší vlastní modul přetvárnosti neţ vrstva spodní. Výše popsaný výpočtový model a návrhový graf uvedený na obr. 2 se pouţije orientačnímu stanovení potřebné tloušťy onstruční vrstvy h nutné dosaţení předepsaného evivalentní modulu přetvárnosti E e na povrchu nestmelené onstruční vrstvy za předpoladu znalosti modulu přetvárnosti podloţí E 0, modulu přetvárnosti onstruční vrstvy E a průměru ruhové zatěţovací desy D. Poţadované minimální hodnoty modulů přetvárnosti jsou předepsány v TP 70 [4]. Postupuje se přitom ta, ţe se vypočtou oeficienty a 3, z návrhového grafu se odečte oeficient 2 a z něj se vypočte potřebná tloušťa onstruční vrstvy: h 2 D m (8) Právě tento postup lze s výhodou uplatnit při navrhování onstruční vrstvy vozovy nebo ativní zóny, dy je moţno vhodně volit onstruční materiál a jeho tloušťu ta, aby byl poţadovaný předepsaný modul přetvárnosti sutečně dosaţen. Dosavadní praxe, vycházející z hodnot CBR zemin a onstručních nestmelených materiálů, totiţ často zejména při sanaci zemní pláně vede tomu, ţe navrţenou onstrucí není na stavbě reálně dosaţeno poţadovaných parametrů na povrchu vrstvy, zhotovená onstruční vrstva se musí odtěţit a metodou pous-omyl a zpět se provádějí další opatření dosaţení předepsané únosnosti, coţ je metoda poněud náladná a zdlouhavá, ač naonec obvyle úspěšná. 4 OVĚŘENÍ SPOLEHLIVOSTI DIMENZOVÁNÍ NESTMELENÉ KONSTRUKČNÍ VRSTVY PODLE MODULU PŘETVÁRNOSTI Ověření spolehlivosti dimenzování nestmelených onstručních vrstev podle modulu přetvárnosti bylo provedeno porovnáním vypočtených předpoládaných hodnot evivalentního modulu přetvárnosti s hodnotami zísanými na záladě dostupných výsledů staticých zatěţovacích zouše prováděných na onstručních vrstvách staveb pozemních omuniací v Ostravě od léta 2005 do jara rou Výběr výsledů staticých zatěţovacích zouše pro ověření metodiy byl poměrně obtíţný, protoţe bylo nutné dohledat měření prováděná přibliţně ve stejném místě na podloţí onstruční vrstvy a následně na vlastní onstruční vrstvě. Vzhledem odchylám polohy zatěţovací desy při provádění staticé zatěţovací zoušy pod a na onstruční vrstvě a vzhledem velmi proměnným parametrů podloţí, ať uţ u rostlého podladu nebo u povrchu násypového tělesa (hlušinová sypanina - doloţeno E def,2 = 72,7 MPa aţ 57,4 MPa), můţe být ověření zatíţeno určitou chybou. Taé malý počet dohledaných měření vhodných vyhodnocení ovlivňuje průaznost ověření navrţené metody. Je taé nutno zohlednit sutečnost, ţe hodnoty modulů přetvárnosti E onstručních vrstev nebylo moţno zpětně přesně zjistit a byly pouze odhadovány ze známých obvylých intervalů hodnot pro příslušné pouţité suroviny. K ověření byly pouţity výsledy ze čtyř měření, a to: a) ativní zóna (výměnná vrstva) ze strusy na parovišti ul. Ostrčilova b) ativní zóna ze strusy na přeloţce silnice I/58 Hrušov-Bohumín c) ochranná vrstva ze štěrodrti na přeloţce silnice I/58 Hrušov-Bohumín d) sanace podloţí pod násyp ze strusy na přel. sil. I/58 Hrušov-Bohumín Výsledy pro jednotlivá měření a) aţ d) jsou přehledně sestaveny do grafu na obr. 4. 9
7 Obr.4 Graficé vyjádření naměřených a vypočtených hodnot evivalentního modulu přetvárnosti E e na povrchu onstruční vrstvy 5 ZÁVĚR Lze onstatovat, ţe hodnoty očeávaného modulu přetvárnosti na povrchu nestmelené onstruční vrstvy, vypočtené metodou podle modulu přetvárnosti, jsou relevantní se sutečně naměřenými hodnotami. Metodu je tedy moţno povaţovat za dostatečně věrohodnou pro pouţití při zjednodušeném dimenzování nestmelených onstručních vrstev ve stavbách pozemních omuniací. Ve zmíněné disertační práci [3] nebyl prostor pro podrobnější ověření metody dimenzování nestmelené onstruční vrstvy podle modulu přetvárnosti. Metoda by si zaslouţila ověření na rozsáhlejším souboru realizovaných staticých zatěţovacích zouše. Přesto je moţno předpoládat, ţe její uplatnění v praxi by mohlo přinést stavebním firmám nezanedbatelný eonomicý efet. LITERATURA [] ČD S4 Železniční spode Resortní předpis. Praha : Česé dráhy, 998 [2] LAHUTA, H. Příspěve využití staticé penetrace pro stanovení smyové pevnosti zemin Habilitační práce. Ostrava : VŠB-TU Ostrava, FAST, 2005 [3] MAHDALOVÁ, I. Využití druhotných surovin v onstrucích vozove pozemních omuniací a v ativní zóně. Disertační práce. Ostrava : VŠB-Technicá univerzita Ostrava, s. ISBN [4] TP 70 Navrhování vozove pozemních omuniací Technicé podmíny Ministerstva dopravy ČR. Praha : Ministerstvo dopravy Česé republiy, 2004 Recenzent: Ing. Vladimíra Pchálová 92
Před zahájením vlastních výpočtů je potřeba analyzovat konstrukci a zvolit vhodný návrhový
2 Zásady navrhování Před zahájením vlastních výpočtů je potřeba analyzovat onstruci a zvolit vhodný návrhový model. Model musí být dostatečně přesný, aby výstižně popsal chování onstruce s přihlédnutím
Víceþÿ Ú n o s n o s t o c e l o v ý c h o t e vy e n ý c h þÿ u z a vy e n ý c h p r o f i lo z a p o~ á r u
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 0 8, r o. 8 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ Ú n o s n
VíceÚNOSNOST A SEDÁNÍ MIKROPILOT TITAN STANOVENÉ 3D MODELEM MKP
Dr.Ing. Hyne Lahuta VŠB-TU Ostrava, Faulta stavební, atedra geotechniy e-mail: hyne.lahuta@vsb.cz Prof.Ing. Josef Aldorf, DrSc. VŠB-TU Ostrava, Faulta stavební, atedra geotechniy e-mail: josef.aldorf@vsb.cz
Vícekde je rychlost zuhelnatění; t čas v minutách. Pro rostlé a lepené lamelové dřevo jsou rychlosti zuhelnatění uvedeny v tab. 6.1.
6 DŘEVĚNÉ KONSTRUKCE Petr Kulí Kapitola je zaměřena na oblematiu navrhování vů a spojů dřevěných onstrucí na účiny požáru. Postupy výpočtu jsou uázány na příladu návrhu nosníu a sloupu. 6. VLASTNOSTI DŘEVA
Vícepracovní verze pren 13474 "Glass in Building", v níž je uveden postup výpočtu
POROVNÁNÍ ANALYTICKÉHO A NUMERICKÉHO VÝPOČTU NOSNÉ KONSTRUKCE ZE SKLA Horčičová I., Netušil M., Eliášová M. Česé vysoé učení technicé v Praze, faulta stavební Anotace Slo se v moderní architetuře stále
VíceSTIPENDIJNÍ ŘÁD OSTRAVSKÉ UNIVERZITY V OSTRAVĚ
STIPENDIJNÍ ŘÁD OSTRAVSKÉ UNIVERZITY V OSTRAVĚ ze dne 6. listopadu 007 Ministerstvo šolství, mládeže a tělovýchovy registrovalo podle 36 odst. záona č. 111/1998 Sb., o vysoých šolách a o změně a doplnění
VíceBuckinghamův Π-teorém (viz Barenblatt, Scaling, 2003)
Bucinghamův Π-teorém (viz Barenblatt, Scaling, 2003) Formalizace rozměrové analýzy ( výsledné jednoty na obou stranách musí souhlasit ). Rozměr fyziální veličiny Mějme nějaou třídu jednote, napřílad [(g,
VíceMATEMATIKA II V PŘÍKLADECH
VYSOKÁ ŠKOL BÁŇSKÁ TECHICKÁ UIVERZIT OSTRV FKULT STROJÍ MTEMTIK II V PŘÍKLDECH CVIČEÍ Č 0 Ing Petra Schreiberová, PhD Ostrava 0 Ing Petra Schreiberová, PhD Vysoá šola báňsá Technicá univerzita Ostrava
VíceTéma 2 Napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Téma 2 Napětí a přetvoření Deformace a posun v tělese Fzikální vztah mezi napětími a deformacemi, Hookeův zákon, fzikální konstant a pracovní diagram
VíceTOPOLOGICKÁ A TVAROVĚ-ROZMĚROVÁ OPTIMALIZACE PŘEPÁŢKY LETOUNU EV-55
Konference diplomových prací 2007 Ústav onstruování, Ústav mechaniy těles, mechatroniy a biomechaniy, FSI VUT v Brně 5. 6. června 2007, Brno, Česá republia TOPOLOGICKÁ A TVAROVĚ-ROZMĚROVÁ OPTIMALIZACE
VíceÚNOSNOST A PŘETVÁŘENÍ TYČOVÝCH MIKROPILOT TITAN V ZÁVISLOSTI NA VLASTNOSTECH HORNINOVÉHO PROSTŘEDÍ A JEJICH DÉLCE
Dr.Ing. Hyne Lahuta, Ing. Josef Mráz VŠB-TU Ostrava, Katedra geotechniy a podzemního stavitelství, L.Podéště 1875, 708 00 Ostrava-Poruba, hyne.lahuta@vsb.cz, nusa@lobou.fsv.cvut.cz ÚNOSNOST A PŘETVÁŘENÍ
VíceRODOS ROZVOJ DOPRAVNÍCH STAVEB Janouškova 300, Praha 6 Tel , ZPRÁVA č. 14/2011
RODOS ROZVOJ DOPRAVNÍCH STAVEB, 162 00 Praha 6 Tel. 235 361 220, 608 111 271 ZPRÁVA č. 14/2011 o expertním stanovení únosnosti, zbytkové životnosti a zesílení Komunikace Kaštanka - Jílové Zpracováno pro
VíceSTR. B. STAVEBNÍ ČÁST
Obsah:... STR. B. STAVEBNÍ ČÁST 3 B.104 SO 104 CHODNÍK NA UL. NÁDRAŽNÍ 3 B.104.1. Technická zpráva 3 B.104.1.a. Identifikační údaje objektu 3 B.104.1.2. STAVEBNÍK NEBO OBJEDNATEL STAVBY, JEHO SÍDLO NEBO
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 10 přednáška
Prvy betonových onstrucí BL0 0 přednáša ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PRVKY chování štíhlých tlačených prutů chování štíhlých onstrucí metody vyšetřování účinů 2. řádu ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PRVKY POJMY ztužující a ztužené prvy
VíceNávrh a posouzení směsí recyklátů a vedlejších energetických produktů upravených pojivy Dušan Stehlík
Návrh a posouzení směsí recyklátů a vedlejších energetických produktů upravených pojivy Dušan Stehlík 15.11.2016 STAVBA FULL-SCALE MODELU A JEHO VYUŽITÍ PŘI SIMULACI UŽITNÉHO CHOVÁNÍ KONSTRUKCE VOZOVKY
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 02/2016 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VíceMĚŘENÍ MOMENTU SETRVAČNOSTI Z DOBY KYVU
Úloha č 5 MĚŘENÍ MOMENTU SETRVAČNOSTI Z DOBY KYVU ÚKOL MĚŘENÍ: Určete moment setrvačnosti ruhové a obdélníové desy vzhledem jednotlivým osám z doby yvu Vypočtěte moment setrvačnosti ruhové a obdélníové
VíceFyzikální praktikum č.: 1
Datum: 5.5.2005 Fyziální pratium č.: 1 ypracoval: Tomáš Henych Název: Studium činnosti fotonásobiče Úol: 1. Stanovte závislost oeficientu seundární emise na napětí mezi dynodami. yneste do grafu závislost
VíceProtierozní opatření zatravňovací pás TTP 1N, polní cesta HPC 4 s interakčním prvkem IP 18N, doplňková cesta DO 20
Protierozní opatření zatravňovací pás TTP 1N, polní cesta HPC 4 s interakčním prvkem IP 18N, doplňková cesta DO 20 PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ a PRO PROVÁDĚNÍ STAVBY SO 104 doplňková polní
VíceSada 3 Inženýrské stavby
S třední škola stavební Jihlava Sada 3 Inženýrské stavby 06. Konstrukce a stavba vozovek Digitální učební materiál projektu: SŠS Jihlava šablony registrační číslo projektu:cz.1.09/1.5.00/34.0284 Šablona:
VícePříloha č. 1 Část II. Ekonomika systému IDS JMK
Příloha č. 1 Část II. Eonomia systému IDS JMK Květen 2011 Eonomia systému IDS JMK I. EKONOMICKÉ JEDNOTKY Pro účely dělení výnosů je rozděleno území IDS JMK do eonomicých jednote tvořených supinami tarifních
VíceMěření indukčností cívek
7..00 Ṫeorie eletromagneticého pole Měření indučností cíve.......... Petr Česá, studijní supina 05 Letní semestr 000/00 . Měření indučností cíve Měření vlastní a vzájemné indučnosti válcových cíve ZAÁNÍ
VíceČeské vysoké učení technické v Praze Fakulta biomedicínského inženýrství
Česé vysoé učení technicé v Praze Faulta biomedicínsého inženýrství Úloha KA03/č. 3: Měření routícího momentu Ing. Patri Kutíle, Ph.D., Ing. Adam Žiža (utile@bmi.cvut.cz, ziza@bmi.cvut.cz) Poděování: Tato
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 06/2018 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
Víceþÿ L a b o r a t o r n í t e s t o v á n í s p o jo k o l þÿ t y p u v c e m e n t oa t p k o v ý c h d e s k
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz OpenAIRE þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 1, r o. 1 1 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ L a b o r a t o r n í t e s t o v á n í s p o jo k o l þÿ t y p u v c
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceSystém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků
Systém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků Bc. Vít Hanus Vedoucí práce: Ing. František Starý Abstrakt Tématem práce je návrh a konstrukce modulárního systému válečkových a řetězových dopravníků
VíceÚvod do navrhování vozovek
Úvod do navrhování vozovek Ing. Jan Zajíček SENS 11 Návrhová metoda Technicky správný a ekonomicky efektivní návrh vozovky je stejně důležitý, jako návrh jakéhokoliv jiného stavebního díla. Poddimenzovaná
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceTato norma dále nahrazuje články 120 až 128 ČSN Projektování silnic a dálnic z
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 93.080.10; 93.080.01 Červen 1998 Navrhování a provádění zemního tělesa pozemních komunikací ČSN 73 6133 Road earthwork - design and execution Projet et mise en oeuvre de la corps
VíceRODOS ROZVOJ DOPRAVNÍCH STAVEB Janouškova 300, Praha 6 Tel , ZPRÁVA č. 23/2012
RODOS ROZVOJ DOPRAVNÍCH STAVEB, 162 00 Praha 6 Tel. 235 361 220, 608 111 271 ZPRÁVA č. 23/2012 o expertním stanovení únosnosti, zbytkové životnosti a zesílení Staveništní komunikace Chodov 2. měření Zpracováno
VíceSedání piloty. Cvičení č. 5
Sedání piloty Cvičení č. 5 Nelineární teorie (Masopust) Nelineární teorie sestrojuje zatěžovací křivku piloty za předpokladu, že mezi nulovým zatížením piloty a zatížením, kdy je plně mobilizováno plášťové
VíceAktuální stav v provádění podkladních vrstev
Aktuální stav v provádění podkladních vrstev Využití vedlejších produktů výroby kameniva Nové směry v navrhování nestmelených směsí Autor: Dušan Stehlík 3.května 2018 Využití vedlejších produktů výroby
Víceχ 2 testy. Test nekorelovanosti.
χ 2 testy. Test neorelovanosti. Petr Poší Části doumentu jsou převzaty (i doslovně) z Miro Navara: Pravděpodobnost a matematicá statistia, https://cw.fel.cvut.cz/lib/exe/fetch.php/courses/a6m33ssl/pms_print.pdf
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
Víceþÿ V e d e n í t e p l a v dy e v n ý c h p r v c í þÿ h o r k o v z d ua n é l i k v i d a c i h m y z u
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz OpenAIRE þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 1, r o. 1 1 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ V e d e n í t e p l a v dy e v n ý c h p r v c í þÿ h o r k o v z d ua
VícePokyny pro řešení příkladů z předmětu Mechanika v dopravě pro obor. Pozemní doprava AR 2006/2007
Pokyny pro řešení příkladů z předmětu Mechanika v dopravě pro obor Pozemní doprava AR 2006/2007 Tyto příklady slouží k procvičení základních problematik probíraných na přednáškách tohoto předmětu. Jednotlivé
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VíceHodnocení přesnosti výsledků z metody FMECA
Hodnocení přesnosti výsledů z metody FMECA Josef Chudoba 1. Úvod Metoda FMECA je semivantitativní metoda, pomocí teré se identifiují poruchy s významnými důsledy ovlivňující funci systému. Závažnost následů
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební Miloš RIEGER 1 POSOUZENÍ SPOLEHLIVOSTI SPŘAŢENÝCH MOSTŮ NAVRŢENÝCH PODLE EC Abstract
Víceþÿ S o u i n i t e l p r o s t u p u t e p l a - þÿ n e o p o m e n u t e l n é k r i t é r i u m py í e
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 0 9, r o. 9 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ S o u i n
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
VíceDoc.Ing. Vlastimil Bílek, CSc. Ulice 9. května č Újezd u Brna
Doc.Ing. Vlastimil Bílek, CSc. Ulice 9. května č. 781 664 53 Újezd u Brna 7.1.2008 Český normalizační institut Ing. Ludmila Kratochvílová Vedoucí oddělení výstavby Biskupský dvůr 5 110 02 Praha 1 Paní
VíceMOMENT SETRVAČNOSTI. Obecná část Pomocí Newtonova pohybového zákona síly můžeme odvodit pohybovou rovnici pro rotační pohyb:
MOMENT SETRVAČNOST Obecná část Pomocí Newtonova pohybového záona síly můžeme odvodit pohybovou rovnici pro rotační pohyb: dω M = = ε, (1) d t de M je moment vnější síly působící na těleso, ω úhlová rychlost,
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební Karel VOJTASÍK 1, Josef ALDORF 2 POSOUZENÍ ÚNOSNOSTI KOMPOZITNÍ PLASTO-BETONOVÉ STĚNOVÉ
VíceZakládání staveb 5 cvičení
Zakládání staveb 5 cvičení Únosnost základové půdy Mezní stavy Mezní stav použitelnosti (.MS) Stlačitelnost Voda v zeminách MEZNÍ STAVY I. Skupina mezní stav únosnosti (zhroucení konstrukce, nepřípustné
VíceVIAKONTROL, spol. s r.o. Zkušební laboratoř VIAKONTROL Houdova 18, Praha 5
Pracoviště zkušební laboratoře: 1 A - Praha Podnikatelská 539, 190 11 Praha 9 - Běchovice 2 B - Valašské Meziříčí Mikoláše Alše (obalovna asfaltových směsí), 747 43 Valašské Meziříčí 3 B1 - Třebovice Třebovice
Více6. Měření Youngova modulu pružnosti v tahu a ve smyku
6. Měření Youngova modulu pružnosti v tahu a ve smyu Úol : Určete Youngův modul pružnosti drátu metodou přímou (z protažení drátu). Prostudujte doporučenou literaturu: BROŽ, J. Zálady fyziálních měření..
VíceGEOTECHNICKÝ PRŮZKUM TĚLESA ŽELEZNIČNÍHO SPODKU
GEOTECHNICKÝ PRŮZKUM TĚLESA ŽELEZNIČNÍHO SPODKU Ing. Radek Bernatík SŽDC, s.o., Ředitelství, Obor traťového hospodářství, Praha 1. Úvod Geotechnický průzkum je soubor činností vedoucích ke zjištění a posouzení
VíceGEOTEXTILIE VE STAVBÁCH POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ
GEOTEXTILIE VE STAVBÁCH POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ J a n V a l á š e k a T a d e á š Z ý k a, J U T A a. s. D a t u m : 28. 11. 2018 Umístění geotextilií v konstrukci Funkce geotextilií Typy geotextilií Umístění
VíceVIAKONTROL, spol. s r.o. Zkušební laboratoř VIAKONTROL Houdova 59/18, Košíře, Praha 5
Pracoviště zkušební laboratoře: 1 A Praha Podnikatelská 539, 190 11 Praha 9 - Běchovice 2 B Valašské Meziříčí Mikoláše Alše (obalovna asfaltových směsí), 747 43 Valašské Meziříčí 3 B1 Třebovice Třebovice
VíceSOFTWARE PRO POSOUZENÍ A VÝPOČET NÍZKOKAPACITNÍ VOZOVKY A ZJIŠTĚNÍ NÁVRHU OPTIMÁLNÍHO ŘEŠENÍ NÁVOD PRO PRÁCI SE SOFTWARE
SOFTWARE PRO POSOUZENÍ A VÝPOČET NÍZKOKAPACITNÍ VOZOVKY A ZJIŠTĚNÍ NÁVRHU OPTIMÁLNÍHO ŘEŠENÍ NÁVOD PRO PRÁCI SE SOFTWARE prosinec 2014 IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE VÝSLEDKU V006 1. IDENTIFIKAČNÍ KÓD PROJEKTU TA01020326
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Spolehlivost nosné konstrukce Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí ezní stav únosnosti,
Víceþÿx ea e n í t e c h n i c k é i n f r a s t r u k t u r y dopravního problému
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 0 8, r o. 8 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿx ea e n í
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VícePoužitelnost. Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření.
Použitelnost Obvylé mezní stavy použitelnosti betonových onstrucí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření. je potřebné definovat - omezující ritéria - návrhové hodnoty
VíceSchválení Vruty EASYfast 8-12 mm, technické schválení pro izolační systémy
Schválení Vruty EASYfast 8-1 mm, technicé schválení pro izolační systémy Jazyy / Languages: cs BERNER_78156.pdf 013-07-5 Z-9.1-619 pro tesařsé vruty EASYfast 8,0 1,0 mm Všeobecné stavebně technicé schválení
VíceShrnutí poznatků z konference AV 13 Ing. Petr Mondschein, Ph.D.
Shrnutí poznatků z konference AV 13 Ing. Petr Mondschein, Ph.D. 27.11.2013, České Budějovice TRENDY v AV Trendy v asfaltových technologiích AV 11 Nízkoteplotní směsi Protihlukové úpravy Zvyšování životnosti
VíceMetoda konečných prvků Základy konstitutivního modelování (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika)
Inovace studijního oboru Geotechnika Reg. č. CZ.1.7/2.2./28.9 Metoda konečných prvků Základy konstitutivního modelování (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika) Doc.
VíceKMA/P506 Pravděpodobnost a statistika KMA/P507 Statistika na PC
Přednáša 04 Přírodovědecá faulta Katedra matematiy KMA/P506 Pravděpodobnost a statistia KMA/P507 Statistia na PC jiri.cihlar@ujep.cz Záon velých čísel Lemma Nechť náhodná veličina nabývá pouze nezáporných
Více(iv) D - vybíráme 2 koule a ty mají různou barvu.
2 cvičení - pravděpodobnost 2102018 18cv2tex Definice pojmů a záladní vzorce Vlastnosti pravděpodobnosti Pravděpodobnost P splňuje pro libovolné jevy A a B následující vlastnosti: 1 0, 1 2 P (0) = 0, P
VíceIMOS Brno, a.s. divize silniční vývoj Olomoucká 174, Brno
IMOS Brno, a.s. divize silniční vývoj Olomoucká 174, 627 00 Brno výzkum, vývoj, poradenství, průzkumy a diagnostika, akreditovaná zkušební laboratoř tel: 548129331, 724333094, fax: 548129285 E-mail: kresaj@imosbrno.eu,
VíceÚNOSNOST VOZOVEK. Ilja Březina. 26. Listopadu 2012; RHK Brno, Výstaviště 1
ÚNOSNOST VOZOVEK Ilja Březina 26. Listopadu 2012; RHK Brno, Výstaviště 1 1 ÚNOSNOST VOZOVEK Únosnost vozovky je schopnost konstrukce vozovky a podloží přenášet dopravní zatížení, které se vyjadřuje zatížením
VícePosouzení únosnosti železničního spodku z pohledu evropských norem
Posouzení únosnosti železničního spodku z pohledu evropských norem Hana KREJČ IŘ ÍKOVÁ, Leoš HORNÍČ EK, Martin LIDMILA Doc. Ing. Hana KREJČ IŘÍKOVÁ, CSc., Č VUT, Stavebnífakulta, Katedra železnič ních
VíceDEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE
DEFINITIVNÍ OSTĚNÍ PODZEMNÍCH STAVEB Z HLEDISKA BETONÁŘE Ing. Michal Sedláček, Ph.D. Tunelářské odpoledne 3/2011 14.9.2011 NAVRHOVÁNÍ DEFINITIVNÍHO OSTĚNÍ - základní předpisy - koncepce návrhu - analýza
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceNejprve v rámu Nastavení zrušíme zatrhnutí možnosti nepočítat sedání. Rám Nastavení
Inženýrský manuál č. 10 Aktualizace: 05/2018 Výpočet sedání a natočení patky Program: Soubor: Patky Demo_manual_10.gpa V tomto inženýrském manuálu je popsán výpočet sednutí a natočení plošného základu.
VíceALTERNATIVNÍ MOŽNOSTI MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ STABILITY SVAHŮ SANOVANÝCH HŘEBÍKOVÁNÍM
Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc. Ing. Lukáš Ďuriš, VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, L. Podéště 1875, 708 00 Ostrava-Poruba tel./fax: 597 321 944, e-mail: josef.aldorf@vsb.cz, lukas.duris@vsb.cz, ALTERNATIVNÍ
VíceDimenzování silnoproudých rozvodů. Návrh napájecího zdroje., obvykle nepracují zároveň při jmenovitém výkonu
Dimenzování silnoproudých rozvodů Návrh napájecího zdroje Supina el. spotřebičů P i Pn, obvyle nepracují zároveň při jmenovitém výonu činitel současnosti Pns s P n P ns současně připojené spotřebiče činitel
VíceVýpočet sedání osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 14 Aktualizace: 06/2018 Výpočet sedání osamělé piloty Program: Pilota Soubor: Demo_manual_14.gpi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO 5 PILOTA pro výpočet
VíceNávrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1
Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací
VícePřehled výrobků. www.ceresit.cz
Přehled výrobů www.ceresit.cz -atalog009.indd 1 15.6.009 19:05:35 PŘEHLED VÝROBKŮ CERESIT Obsah 1. Lepení, spárování a utěsňování obladů a dlažeb Montážní cement a malty CX 5, CX 15, CT 3, CT 11 Lepicí
VíceZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA o inženýrskogeologickém posouzení
GEOTECHNICKÝ ENGINEERING & SERVICE ZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA o inženýrskogeologickém posouzení Název úkolu : Horní Lhota, polní cesty Číslo úkolu : 2013-1 - 089 Odběratel : Gepard spol. s r.o., Štefánikova 52,
VíceZŘÍCENÍ NÁBŘEŽNÍ ZDI A HAVÁRIE ODVOZNÍ SOUPRAVY
Abstrakt ZŘÍCENÍ NÁBŘEŽNÍ ZDI A HAVÁRIE ODVOZNÍ SOUPRAVY Miloš Lavický 1, Jan Pěnčík 2 Příspěvek obsahuje posouzení příčin zřícení nábřežní opěrné zdi Pulčínského potoka a poškození místní komunikace.
Více1. Úvod do pružnosti a pevnosti
1. Úvod do pružnosti a pevnosti Mechanika je nejstarší vědní obor a její nedílnou součástí je nauka o pružnosti a pevnosti. Pružností nazýváme schopnost pevných těles získat po odstranění vnějších účinků
Více2 VLIV POSUNŮ UZLŮ V ZÁVISLOSTI NA TVARU ZTUŽENÍ
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 6 Marie STARÁ 1 PŘÍHRADOVÉ ZTUŽENÍ PATROVÝCH BUDOV BRACING MULTI-STOREY BUILDING
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceVYŠŠÍ ODBORNÁ ŠKOLA A STŘEDNÍ ŠKOLA SLABOPROUDÉ ELEKTROTECHNIKY Novovysočanská 48/280, Praha 9
1. Analogové měřicí přístroje Jsou přístroje, teré slouží měření různých eletricých veličin. Např. měření proudu, napětí a výonu. Pro měření těchto veličin nejčastěji používáme tyto soustavy:magnetoeletricá,
VíceDSpace VSB-TUO T06:44:43Z. Downloaded from DSpace VSB-TUO
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 0 9, r o. 9 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ A n a l ý
VícePosouzení za požární situace
ANALÝZA KONSTRUKCE Zdeněk Sokol 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseku Přestup tepla do konstrukce Návrhový model ČSN EN 1991-1-2 ČSN EN 199x-1-2 ČSN EN 199x-1-2 2 1 Princip posouzení
VíceČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 93.080.10; 93.080.01 Únor 2010 ČSN 73 6133 Návrh a provádění zemního tělesa pozemních komunikací Road earthwork Design and execution Nahrazení předchozích norem Touto normou se
VíceVýpočet sedání terénu od pásového přitížení
Inženýrský manuál č. 21 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání terénu od pásového přitížení Program: Soubor: MKP Demo_manual_21.gmk V tomto příkladu je řešeno sednutí terénu pod přitížením pomocí metody konečných
VíceTéma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV
Téma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola báňská
VíceMOMENT SETRVAČNOSTI. Obecná část Pomocí Newtonova pohybového zákona síly můžeme odvodit pohybovou rovnici pro rotační pohyb:
MOMENT SETRVAČNOST Obecná část Pomocí Newtonova pohybového záona síly můžeme odvodit pohybovou rovnici pro rotační pohyb: dω M = = ε, (1) d t de M je moment vnější síly působící na těleso, ω úhlová rychlost,
VícePříklady: - počet členů dané domácnosti - počet zákazníků ve frontě - počet pokusů do padnutí čísla šest - životnost televizoru - věk člověka
Náhodná veličina Náhodnou veličinou nazýváme veličinu, terá s určitými p-stmi nabývá reálných hodnot jednoznačně přiřazených výsledům příslušných náhodných pousů Náhodné veličiny obvyle dělíme na dva záladní
VíceLaboratorní testování rázové þÿ h o u~ e v n a t o s t i dy e v a
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 0, r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g Laboratorní
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES OPĚRNÁ ŢELEZOBETONOVÁ
VíceSILNIČNÍ A GEOTECHNICKÁ LABORATOŘ
Inovace studijního oboru Geotechnika reg. č. CZ.1.07/2.2.00/28.0009 SILNIČNÍ A GEOTECHNICKÁ LABORATOŘ podklady do cvičení STATICKÁ ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKA Ing. Marek Mohyla Místnost: C 315 Telefon: 597 321
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Více4.3.2 Druhy nepřímých zkušebních metod kontroly míry zhutnění 10
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91.100.20; 93.020 Červen 2015 ČSN 72 1006 Kontrola zhutnění zemin a sypanin Compaction control of engineering fills Nahrazení předchozích norem Touto normou se nahrazuje ČSN 72
Více1 Úvod. Poklesová kotlina - prostorová úloha
Poklesové kotliny 1 Úvod Projekt musí obsahovat volbu tunelovací metody a případných sanačních opatření, vedoucích ke snížení deformací předpověď poklesu terénu nad výrubem stanovení mezních hodnot deformací
VíceINTEGROVANÉ MOSTY SPOLUPŮSOBENÍ SE ZEMINOU
INTEGROVANÉ MOSTY SPOLUPŮSOBENÍ SE ZEMINOU Jaromír Kříže PŘEDMLUVA Příruča Integrované mosty - spolupůsobení se zeminou je praticou pomůcou projetování integrovaných mostů. Integrované mosty jsou mostní
VíceNové technologie výstavby ložních a podkladních vrstev
Nové technologie výstavby ložních a podkladních vrstev Ing. Pavel Šperka, prof. Ing. Jan Kudrna, CSc., Ing. Adam Puda, dipl. Ing. Manfred Krönig, Ing. Květoslav Urbanec, MBA 28. 29. listopadu 2017, České
VíceJméno a příjmení uchazeče (tiskace):... Číselný kód přihlášky:
- 1 - Faulta stavební, ČVUT v Praze přijímací zouša pro navazující magistersý Jméno a příjmení uchazeče (tisace):... Číselný ód přihlášy: Poyny vyplnění testu: Na aždé stránce vyplňte v záhlaví ód své
VíceFEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR
Education, Research, Innovation FEM ANALYSIS OF HOSE SPRNIG CLAMP DEFORMATION BEHAVIOUR FEM ANALÝZA DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ HADICOVÉ SPONY Pavel HRONEK 1+2, Ctibor ŠTÁDLER 2, 1 Úvod Bohuslav MAŠEK 2, Zdeněk
VíceGenerální zpráva Systémy hospodaření s vozovkou Ing. Petr Svoboda
Generální zpráva Ing. Petr Svoboda 22. 23. 11. 2011, České Budějovice Systémový přístup Jedna z osmi zásad managementu kvality zní: Přístup k rozhodování na základě analýzy skutečností provádění měření
VíceK bodům RTK v síti CZEPOS
Acta Montanistica Slovaca Roční 1 (007), mimoriadne číslo 3, 48-486 K bodům RTK v síti CZEPOS Zdeně Nevosád 1 To RTK points in CZEPOS networ For the purpose of checing RTK points, it is possible to use
VícePokyny pro řešení příkladů z předmětu Mechanika v dopravě pro obor. Dopravní prostředky. ak. rok. 2006/07
Pokyny pro řešení příkladů z předmětu Mechanika v dopravě pro obor Dopravní prostředky ak. rok. 26/7 Tyto příklady slouží k procvičení základních problematik probíraných na přednáškách tohoto předmětu.
Více